CN104711417B - 高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法 - Google Patents

高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN104711417B
CN104711417B CN201510138133.XA CN201510138133A CN104711417B CN 104711417 B CN104711417 B CN 104711417B CN 201510138133 A CN201510138133 A CN 201510138133A CN 104711417 B CN104711417 B CN 104711417B
Authority
CN
China
Prior art keywords
content
parts
sintering
compound
magnetite concentrate
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201510138133.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN104711417A (zh
Inventor
饶家庭
石军
林文康
胡鹏
黎建明
龙永伟
张义贤
袁波
张志强
付卫国
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd filed Critical Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority to CN201510138133.XA priority Critical patent/CN104711417B/zh
Publication of CN104711417A publication Critical patent/CN104711417A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104711417B publication Critical patent/CN104711417B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Landscapes

  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

本发明公开了一种高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法，它包括以下步骤：a、制备高钛型钒钛磁铁精矿生球；b、将由按重量份计30‑65份高钛型钒钛磁铁精矿、8‑9.2份高品位普通矿粉、5.3‑7份低品位普通粉矿、4.5‑5份活性灰、4份除尘灰、6.5‑7.3分石灰石、4.5份焦粉、30份返矿矿粉形成的混合料；c、将按重量份计15‑35份所述步骤a得到的生球和65‑85份所述步骤b得到的混合料在二次混料机出口处或梭式给料机处进行混合；d对步骤c得到的混合料进行布料、点火和烧结，本发明的有益效果为：本方法可提高烧结矿成品率>3个百分点，提高利用系数>8％，吨烧结矿固体燃料降低>1kgce/t,转鼓强度提高>1个百分点。

Description

高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法
技术领域
本发明涉及钢铁冶金技术领域，具体涉及一种高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法。
背景技术
攀西钒钛磁铁矿TiO2含量高，SiO2含量低，在烧结过程中由于液相量不足，烧结矿难以达到很好的粘结，且生成了不利于烧结矿固结的CaO·TiO2相，致使钒钛烧结矿的脆性大，强度差，成品率低，粉化率高。
攀钢投产四十多年来，通过采用一系列强化烧结的技术措施，烧结矿产质量指标有大幅度提高，但由于高钛型磁铁精矿难于烧结的固有特性，与国内外先进指标相比，仍有很大的差距，尤其是入炉烧结矿强度与成品率处于较低水平，与普通烧结矿相比，入炉烧结矿成品率低，仅有63％左右，与先进水平相差大约20个百分点，而烧结矿的转鼓强度则低5-10个百分点左右。
西昌钢钒公司原设计高炉炉料结构为25％球团矿+5％块矿+70％烧结矿，保证高炉入炉矿石TFe品位达到51.5％，但2014年西昌钢钒3#高炉投产后，由于市场条件的变化，入炉矿石TFe品位仅49.5％左右，铁矿石消耗增加，2台360m2烧结机保供3座1750m3高炉生产，烧结矿产量出现明显不足，高炉高产时球团配比超过30％，而球团矿的价格较烧结矿高出10-20元/t，导致炼铁成本显著增加。
发明内容
本发明克服了现有中存在入炉烧结矿成品率低，炼铁成本高等不足，提供一种提高烧结矿成品率、提高利用系数、降低吨烧结矿固体燃料以及提高转鼓强度的高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法。
为实现上述目的，本发明采用以下技术方案：一种高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法，它包括以下步骤：
a、将由按重量份计97-98.5份高钛型钒钛磁铁精矿和1.5-3.0份粘接剂形成的混合料采用圆盘造球机制成粒径为3-8mm的生球，所述生球的水分为7％-11％、抗拉强度大于5N/个、落下强度大于5次/个，同时在造生球时添加浓度为0.2‰-0.5‰氧化剂(H2O2或CaMnO4)水溶液；
b、将由按重量份计30-65份高钛型钒钛磁铁精矿、8-9.2份高品位普通矿粉、5.3-7份低品位普通粉矿、4.5-5份活性灰、4份除尘灰、6.5-7.3份石灰石、4.5份焦粉、30份返矿矿粉形成的混合料装入一次混料机并加水进行第一次混料，在第一次混合过程中控制混合料的水分为7.0-7.2％、混合时间为5-6min，将一次混料机中的混合料再放入二次混料机并加水进行第二次混料，在第二次混合过程中控制混合料的水分为7.4-7.8％；
c、将按重量份计15-35份所述步骤a得到的生球和65-85份所述步骤b得到的混合料在二次混料机出口处或梭式给料机处进行混合；
d、将步骤c得到的混合料用皮带运输到烧结机，用圆辊布料器布料至烧结台车上，并压料和平整料面，然后点火抽风烧结形成烧结物，其中，将烧结物的FeO含量范围控制在7-10wt％，烧结机机速度控制在1.8-2.4m/min，料层厚度控制在650-750mm，烧结温度控制在1250-1300℃，所述圆盘造球机的参数为：圆盘直径3000-8000mm、圆盘边高为350-600mm、圆盘转速为6-15r/min、圆盘倾角为47-55°；
所述高钛型钒钛磁铁精矿中TFe的含量为55-58wt％、SiO2的含量大于3wt％、FeO的含量大于30wt％、TiO2的含量大于8wt％，所述高品位普通矿粉中TFe的含量为58-62wt％、SiO2的含量为6-9wt％、Al2O3的含量小于3wt％、TiO2的含量小于0.5wt％，所述低品位普通粉矿中TFe的含量为40-49wt％、SiO2的含量为17-28wt％、Al2O3的含量小于6wt％、TiO2的含量小于0.5wt％，所述除尘灰中TFe的含量为35-50wt％、SiO2的含量为6-8wt％、Al2O3的含量小于4wt％、TiO2的含量小于5wt％，所述返矿矿粉中TFe的含量为48-50wt％、SiO2的含量为5-5.5wt％、CaO的含量为10-11wt％。
优选的，所述活性灰中CaO的含量为85-90wt％，所述石灰石中CaO的含量为52-54wt％，所述焦粉中灰分的含量为12-15wt％。
优选的，所述粘接剂为膨润土。
优选的，所述烧结台车长60-90m、高度为700-800mm，宽度4-5m。
所述圆盘倾角是指机体上周边圆盘与水平方向所形成的角。
本发明中首先采用按重量份计97-98.5份高钛型钒钛磁铁精矿和1.5-3.0份粘接剂形成的混合料既可以将生球粒度控制在3-8mm、生球的落下强度及抗压强度分别大于5次/个、大于5N/个；同时生球加入地点为烧结机二次混料机出口处或梭式给料机处，这样可以有效的避免生球在混料时发生更多的破损；本方法中由于烧结混合料粒度(>3mm的比例)的增幅可达10.0％以上，布料时会造成烧结机底部和边沿的大粒度偏析，同时烧结透气性大幅改善，因此本方法需提高烧结的料层厚度50-100mm，提高点火温度10-20℃及延长点火时间0.5-1.0min，以改善表面混合料中的燃料燃烧以及熔剂的分解、熔化条件，同时由于布料偏析原因烧结台车下部生球比例偏高，因此需提高烧结终了温度20-50℃以促进下部生球的氧化焙烧；本方法中同时由于酸性生球中不含燃料，且高碱度物料中燃料富余，将导致生球的氧化及晶间固结不充分和高碱度渣相固结热量集中的不利影响，因此在提高料层厚度后，可降低高碱度物料上的燃料配比0.2-0.3个百分点，同时在造生球时添加浓度为0.2‰-0.5‰氧化剂(H2O2或CaMnO4)水溶液，以提高球团的氧化度和改善燃料的燃烧条件。
本方法中将高钛型钒钛磁铁精矿用来作为酸性生球，焙烧后的固结机理以晶间固结为主，因此其强度好且成品率高。在总的物料熔剂量不变的情况下，剩余烧结物的熔剂相对比例提高，形成局部高碱度，其烧结固结机理以渣相粘结为主，因此高碱度烧结矿的强度及成品率亦得到提高。
采用本方法优点主要有二方面：一是整体改善烧结原料透气性，二是结合了酸性球团和高钛型钒钛磁铁精矿适宜用高碱度来进行烧结固结的优点。
本方法烧结时，点火温度为1100-1150℃，点火时间为2.0-2.5min，点火负压为6-8kPa，烧结抽风负压为10-17kPa，抽风流量为100-130m3/min，烧结机机尾烟气温度400±30℃，可通过调节烧结抽风负压、抽风流量等参数控制混合料的烧结速度和机尾烟气温度。机尾部烧结烟气温度控制为370-430℃，其中，在烧结过程操作，还可以在烧结焦粉配比一定的情况下通过调节料层厚度来控制烧结机底部温度，料层越厚，烧结蓄热保温效果越好，则温度越高。
与现有技术相比，本发明的有益效果是：
本方法可提高烧结矿成品率>3个百分点，提高利用系数>8％，吨烧结矿固体燃料降低>1kgce/t,转鼓强度提高>1个百分点。
具体实施方式
实施例1
a、将由按重量份计98份高钛型钒钛磁铁精矿和2份粘接剂形成的混合料采用在圆盘直径为6000mm、圆盘转速10r/min、圆盘倾角48.5°、造球时间5min，得到粒径为3-8mm的生球，所述生球的水分为9％、抗拉强度大于5N/个、落下强度大于5次/个；
b、将由按重量份计65份高钛型磁铁精矿、8份高品位普通粉矿、7份低品位普通粉矿、5份活性灰、4份除尘灰、6.5份石灰石、4.5份焦粉、30份返矿矿粉形成的混合料装入一次混料机并加水进行第一次混料，在第一次混合过程中控制混合料的水分为7.0-7.2％、混合时间为5-6min，将一次混料机中的混合料再放入二次混料机并加水进行第二次混料，在第二次混合过程中控制混合料的水分为7.4-7.8％；
c、将按重量份计0份所述步骤a得到的生球和100份所述步骤b得到的混合料在二次混料机出口处或梭式给料机处进行混合；
d、将步骤c得到的混合料用皮带运输到烧结机，用圆辊布料器布料至烧结台车上，并压料和平整料面，然后点火抽风烧结形成烧结物，其中，将烧结物的FeO含量范围控制在7-10wt％，烧结机机速度控制在1.8-2.4m/min，料层厚度控制在650-750mm，烧结温度控制在1250-1300℃，烧结碱度(烧结矿中的CaO/SiO2比值)控制为1.90±0.05，烧结二次混合料水分为7.3±0.1％，混合料粒度+3mm所占比例为70-75％，料层高度为700mm，烧结机机速2.0m/min。
烧结结果表明，烧结机尾烟气温度400℃，烧结成品率为78.8％，烧结矿转鼓强度73.1％，烧结矿固体燃料消耗45.2kg/t，烧结机利用系数1.4t/(m2.h)。
实施例2
a、将由按重量份计98份高钛型钒钛磁铁精矿和2份粘接剂形成的混合料采用在圆盘直径为6000mm、圆盘转速10r/min、圆盘倾角48.5°、造球时间5min，得到粒径为3-8mm的生球，所述生球的水分为9％、抗拉强度大于5N/个、落下强度大于5次/个；
b、将由按重量份计50.1份高钛型磁铁精矿、8.5份高品位普通粉矿、6.3份低品位普通粉矿、5份活性灰、4份除尘灰、6.5份石灰石、4.5份焦粉、30份返矿矿粉形成的混合料装入一次混料机并加水进行第一次混料，在第一次混合过程中控制混合料的水分为7.0-7.2％、混合时间为5-6min，将一次混料机中的混合料再放入二次混料机并加水进行第二次混料，在第二次混合过程中控制混合料的水分为7.4-7.8％；
c、将按重量份计15份所述步骤a得到的生球和85份所述步骤b得到的混合料在二次混料机出口处或梭式给料机处进行混合；
d、将步骤c得到的混合料用皮带运输到烧结机，用圆辊布料器布料至烧结台车上，并压料和平整料面，然后点火抽风烧结形成烧结物，其中，将烧结物的FeO含量范围控制在7-10wt％，烧结机机速度控制在1.8-2.4m/min，料层厚度控制在650-750mm，烧结温度控制在1250-1300℃，烧结碱度(烧结矿中的CaO/SiO2比值)控制为1.90±0.05，烧结二次混合料水分为7.4±0.1％，混合料粒度+3mm所占比例为80-85％，料层高度为700mm，烧结机机速2.1m/min。
烧结结果表明，烧结机尾烟气温度420℃，烧结成品率为79.95％，烧结矿转鼓强度73.6％，烧结矿固体燃料消耗44.5kg/t，烧结机利用系数1.44t/(m2.h)，分别较实施例1的成品率升高1.1个百分点、转鼓强度上升0.5个百分点，燃料消耗低0.7kg/t，利用系数上升0.04t/(m2.h)。
实施例3
a、将由按重量份计98份高钛型钒钛磁铁精矿和2份粘接剂形成的混合料采用在圆盘直径为6000mm、圆盘转速10r/min、圆盘倾角48.5°、造球时间5min，得到粒径为3-8mm的生球，所述生球的水分为9％、抗拉强度大于5N/个、落下强度大于5次/个；
b、将由按重量份计40.1份高钛型磁铁精矿、8.9份高品位普通粉矿、5.8份低品位普通粉矿、5份活性灰、4份除尘灰、6.5份石灰石、4.5份焦粉、30份返矿矿粉形成的混合料装入一次混料机并加水进行第一次混料，在第一次混合过程中控制混合料的水分为7.0-7.2％、混合时间为5-6min，将一次混料机中的混合料再放入二次混料机并加水进行第二次混料，在第二次混合过程中控制混合料的水分为7.4-7.8％；
c、将按重量份计25份所述步骤a得到的生球和75份所述步骤b得到的混合料在二次混料机出口处或梭式给料机处进行混合；
d、将步骤c得到的混合料用皮带运输到烧结机，用圆辊布料器布料至烧结台车上，并压料和平整料面，然后点火抽风烧结形成烧结物，其中，将烧结物的FeO含量范围控制在7-10wt％，烧结机机速度控制在1.8-2.4m/min，料层厚度控制在650-750mm，烧结温度控制在1250-1300℃，烧结碱度(烧结矿中的CaO/SiO2比值)控制为1.90±0.05，烧结二次混合料水分为7.3±0.1％，混合料粒度+3mm所占比例为85-90％,料层高度为750mm，烧结机机速2.0m/min。
烧结结果表明，烧结机尾烟气温度400℃，烧结成品率为82.65％，烧结矿转鼓强度74.3％，烧结矿固体燃料消耗43.7kg/t，烧结机利用系数1.48t/(m2.h)，分别较实施例1的成品率升高3.85个百分点、转鼓强度上升1.2个百分点，燃料消耗低1.5kg/t，利用系数上升0.08t/(m2.h)。
实施例4
a、将由按重量份计98份高钛型钒钛磁铁精矿和2份粘接剂形成的混合料采用在圆盘直径为6000mm、圆盘转速10r/min、圆盘倾角48.5°、造球时间5min，得到粒径为3-8mm的生球，所述生球的水分为9％、抗拉强度大于5N/个、落下强度大于5次/个；
b、将由按重量份计30份高钛型磁铁精矿、9.2份高品位普通粉矿、5.3份低品位普通粉矿、5份活性灰、4份除尘灰、6.5份石灰石、4.5份焦粉、30份返矿矿粉形成的混合料装入一次混料机并加水进行第一次混料，在第一次混合过程中控制混合料的水分为7.0-7.2％、混合时间为5-6min，将一次混料机中的混合料再放入二次混料机并加水进行第二次混料，在第二次混合过程中控制混合料的水分为7.4-7.8％；
c、将按重量份计35份所述步骤a得到的生球和65份所述步骤b得到的混合料在二次混料机出口处或梭式给料机处进行混合；
d、将步骤c得到的混合料用皮带运输到烧结机，用圆辊布料器布料至烧结台车上，并压料和平整料面，然后点火抽风烧结形成烧结物，其中，将烧结物的FeO含量范围控制在7-10wt％，烧结机机速度控制在1.8-2.4m/min，料层厚度控制在650-750mm，烧结温度控制在1250-1300℃，烧结碱度(烧结矿中的CaO/SiO2比值)控制为1.90±0.05，烧结二次混合料水分为7.4±0.1％，混合料粒度+3mm所占比例为90-95％，料层高度为750mm，烧结机机速2.2m/min。
烧结结果表明，烧结机尾烟气温度420℃，烧结成品率为84.42％，烧结矿转鼓强度74.6％，烧结矿固体燃料消耗43.4kg/t，烧结机利用系数1.50t/(m2.h)，分别实施例1的成品率升高5.62个百分点、转鼓强度上升1.5个百分点，燃料消耗低1.8kg/t，利用系数上升0.10t/(m2.h)。
实施例5
a、将由按重量份计98份高钛型钒钛磁铁精矿和2份粘接剂形成的混合料采用在圆盘直径为6000mm、圆盘转速10r/min、圆盘倾角48.5°、造球时间5min，得到粒径为3-8mm的生球，所述生球的水分为9％、抗拉强度大于5N/个、落下强度大于5次/个；
b、将由按重量份计30份高钛型磁铁精矿、9.2份高品位普通粉矿、5.3份低品位普通粉矿、4.5份活性灰、4份除尘灰、7.3份石灰石、4.5份焦粉、30份返矿矿粉形成的混合料装入一次混料机并加水进行第一次混料，在第一次混合过程中控制混合料的水分为7.0-7.2％、混合时间为5-6min，将一次混料机中的混合料再放入二次混料机并加水进行第二次混料，在第二次混合过程中控制混合料的水分为7.4-7.8％；
c、将按重量份计35份所述步骤a得到的生球和65份所述步骤b得到的混合料在二次混料机出口处或梭式给料机处进行混合；
d、将步骤c得到的混合料用皮带运输到烧结机，用圆辊布料器布料至烧结台车上，并压料和平整料面，然后点火抽风烧结形成烧结物，其中，将烧结物的FeO含量范围控制在7-10wt％，烧结机机速度控制在1.8-2.4m/min，料层厚度控制在650-750mm，烧结温度控制在1250-300℃，烧结碱度(烧结矿中的CaO/SiO2比值)控制为1.90±0.05，烧结二次混合料水分为7.5±0.1％，料层高度为750mm，烧结机机速2.3m/min。
烧结结果表明，烧结机尾烟气温度420℃，烧结成品率为84.25％，烧结矿转鼓强度74.4％，烧结矿固体燃料消耗43.6kg/t，烧结机利用系数1.49t/(m2.h)，分别较实施例1的成品率升高5.45个百分点、转鼓强度上升1.1个百分点，燃料消耗低1.6kg/t，利用系数上升0.09t/(m2.h)。
试验结果表明，采用本发明中的高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法，预计可提高烧结矿成品率>3个百分点，提高利用系数>8％，吨烧结矿固体燃料降低>1kgce/t,转鼓强度提高>1个百分点。
以上具体实施方式对本发明的实质进行详细说明，但并不能对本发明的保护范围进行限制，显而易见地，在本发明的启示下，本技术领域普通技术人员还可以进行许多改进和修饰，需要注意的是，这些改进和修饰都落在本发明的权利要求保护范围之内。

Claims (4)

1.一种高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法，它包括以下步骤：
a、将由按重量份计97-98.5份高钛型钒钛磁铁精矿和1.5-3.0份粘接剂形成的混合料采用圆盘造球机制成粒径为3-8mm的生球，所述生球的水分为7％-11％、抗拉强度大于5N/个、落下强度大于5次/个，同时在造生球时添加浓度为0.2‰-0.5‰氧化剂H2O2或CaMnO4水溶液；
b、将由按重量份计30-65份高钛型钒钛磁铁精矿、8-9.2份高品位普通矿粉、5.3-7份低品位普通粉矿、4.5-5份活性灰、4份除尘灰、6.5-7.3份石灰石、4.5份焦粉、30份返矿矿粉形成的混合料装入一次混料机并加水进行第一次混料，在第一次混合过程中控制混合料的水分为7.0-7.2％、混合时间为5-6min，将一次混料机中的混合料再放入二次混料机并加水进行第二次混料，在第二次混合过程中控制混合料的水分为7.4-7.8％；
c、将按重量份计15-35份所述步骤a得到的生球和65-85份所述步骤b得到的混合料在二次混料机出口处或梭式给料机处进行混合；
d、将步骤c得到的混合料用皮带运输到烧结机，用圆辊布料器布料至烧结台车上，并压料和平整料面，然后点火抽风烧结形成烧结物，其中，将烧结物的FeO含量范围控制在7-10wt％，烧结机机速度控制在1.8-2.4m/min，料层厚度控制在650-750mm，烧结温度控制在1250-1300℃，所述圆盘造球机的参数为：圆盘直径3000-8000mm、圆盘边高为350-600mm、圆盘转速为6-15r/min、圆盘倾角为47-55°；
所述高钛型钒钛磁铁精矿中TFe的含量为55-58wt％、SiO2的含量大于3wt％、FeO的含量大于30wt％、TiO2的含量大于8wt％，所述高品位普通矿粉中TFe的含量为58-62wt％、SiO2的含量为6-9wt％、Al2O3的含量小于3wt％、TiO2的含量小于0.5wt％，所述低品位普通粉矿中TFe的含量为40-49wt％、SiO2的含量为17-28wt％、Al2O3的含量小于6wt％、TiO2的含量小于0.5wt％，所述除尘灰中TFe的含量为35-50wt％、SiO2的含量为6-8wt％、Al2O3的含量小于4wt％、TiO2的含量小于5wt％，所述返矿矿粉中TFe的含量为48-50wt％、SiO2的含量为5-5.5wt％、CaO的含量为10-11wt％。
2.根据权利要求1所述的高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法，其特征在于所述活性灰中CaO的含量为85-90wt％，所述石灰石中CaO的含量为52-54wt％，所述焦粉中灰分的含量为12-15wt％。
3.根据权利要求1所述的高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法，其特征在于所述粘接剂为膨润土。
4.根据权利要求1所述的高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法，其特征在于所述烧结台车长60-90m、高度为700-800mm，宽度4-5m。
CN201510138133.XA 2015-03-26 2015-03-26 高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法 Active CN104711417B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510138133.XA CN104711417B (zh) 2015-03-26 2015-03-26 高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510138133.XA CN104711417B (zh) 2015-03-26 2015-03-26 高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104711417A CN104711417A (zh) 2015-06-17
CN104711417B true CN104711417B (zh) 2017-03-01

Family

ID=53411133

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201510138133.XA Active CN104711417B (zh) 2015-03-26 2015-03-26 高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN104711417B (zh)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105886754B (zh) * 2016-04-12 2017-09-29 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种酸性钒钛烧结矿的生产方法
CN106244800A (zh) * 2016-09-18 2016-12-21 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 高钛型钒钛磁铁精矿的烧结方法
CN108330275B (zh) * 2018-02-13 2019-08-06 鞍钢股份有限公司 一种超厚料层富氧烧结生产方法
CN108866323A (zh) * 2018-07-10 2018-11-23 东北大学 一种高钛型钒钛磁铁矿配加普通铁矿制备烧结矿的方法
CN110564953B (zh) * 2019-09-10 2021-01-15 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种提高钒钛磁铁精矿烧结矿质量的方法
CN110607436B (zh) * 2019-09-18 2021-01-26 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种提高烧结矿成品率的方法
CN110724774B (zh) * 2019-09-26 2021-04-09 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种高炉冶炼钒钛磁铁精矿的方法
CN110629016B (zh) * 2019-09-27 2021-04-02 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种利用低品位钒钛磁铁精矿资源的烧结方法
CN112322889B (zh) * 2020-11-20 2022-06-03 攀钢集团研究院有限公司 一种钒钛铁精矿的烧结矿生产方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60162734A (ja) * 1984-01-31 1985-08-24 Sumitomo Metal Ind Ltd 焼結鉱の製造方法
BR8707195A (pt) * 1987-12-23 1989-07-18 Paulista Siderurgica Processo para sinterizacao da ilmenita,e sinter titanifero obtido
CN101338363A (zh) * 2008-08-27 2009-01-07 攀枝花新钢钒股份有限公司 高钛型低FeO含量烧结矿及其制备方法
CN101343689A (zh) * 2008-08-22 2009-01-14 攀枝花新钢钒股份有限公司 一种高钛型低硅烧结矿的制备方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60162734A (ja) * 1984-01-31 1985-08-24 Sumitomo Metal Ind Ltd 焼結鉱の製造方法
BR8707195A (pt) * 1987-12-23 1989-07-18 Paulista Siderurgica Processo para sinterizacao da ilmenita,e sinter titanifero obtido
CN101343689A (zh) * 2008-08-22 2009-01-14 攀枝花新钢钒股份有限公司 一种高钛型低硅烧结矿的制备方法
CN101338363A (zh) * 2008-08-27 2009-01-07 攀枝花新钢钒股份有限公司 高钛型低FeO含量烧结矿及其制备方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
中钛型钒钛磁铁精矿烧结试验;张义贤等;《四川冶金》;20111031;第33卷(第05期);18-21 *
攀钢钒钛磁铁精矿低耗高产烧结试验研究;单继国，任志国，刘淑桂;《钢铁钒钛》;19940930;第15卷(第03期);10-15 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN104711417A (zh) 2015-06-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104711417B (zh) 高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法
CN107267749B (zh) 高品位高钒含铬型钒钛磁铁精矿混合料制备烧结矿的方法
CN101665871B (zh) 生产碳化钛渣的方法
CN105132673B (zh) 一种降低含碳含铁粉尘球团料复合造块固体能耗的方法
CN106480307B (zh) 一种改善烧结矿均质性的方法
CN104630449A (zh) 一种用高铬型钒钛混合料制备烧结矿的方法
CN104060083B (zh) 一种钒钛磁铁矿的烧结方法
CN105219953B (zh) 一种高铁锰矿粉烧结配矿的方法
CN104726696B (zh) 中碱度厚料层烧结生产方法
CN103468838B (zh) 一种使用高球团矿比例的高炉炼铁工艺
Jiang et al. Composite agglomeration process (CAP) for preparing blast furnace burden
CN108774683B (zh) 一种高镁复合烧结矿及其生产方法
CN104561530A (zh) 中钛型高强度烧结矿及其制备方法
CN106282453A (zh) 一种钒钛铁矿高炉冶炼的方法
CN102925671A (zh) 一种配加褐铁矿的铁矿烧结方法
CN104673998A (zh) 一种降低铁矿粉复合造块固体燃耗的方法
CN113564350B (zh) 一种抑制铁矿碱性球团生产回转窑结圈的方法
CN107419045A (zh) 高炉除尘灰的回收方法以及高炉除尘灰烧结材料
CN106337117A (zh) 一种双碱度复合烧结矿的超厚料层烧结方法
JP3731361B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
CN103014325B (zh) 细白马钒钛磁铁精矿的烧结方法
CN106480308A (zh) 一种降低烧结固体燃耗的方法
CN101942559A (zh) 低温焙烧提金工艺
CN102206754A (zh) 生产钒铁的方法
CN101921909B (zh) 控制烧结矿中氧化亚铁含量的方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant