JPS60162734A - 焼結鉱の製造方法 - Google Patents
焼結鉱の製造方法Info
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- JPS60162734A JPS60162734A JP1543284A JP1543284A JPS60162734A JP S60162734 A JPS60162734 A JP S60162734A JP 1543284 A JP1543284 A JP 1543284A JP 1543284 A JP1543284 A JP 1543284A JP S60162734 A JPS60162734 A JP S60162734A
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- sintered ore
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の技術分野
この発明は、被還元性、耐還元粉化性および冷間強度の
優れた自溶性焼結鉱の製造方法に関する。
優れた自溶性焼結鉱の製造方法に関する。
発明の技術的背景とその問題点
自治性焼結鉱は周知の通り鉄鉱石、コークス等の原料に
石灰石を添加して配合した原料を焼成することによって
、石灰石の分解とスラグ化を行なって焼結せしめて製造
されるが、被還元性、耐還元粉化性および冷間強度の三
つの品質をすべて備えた成品を得ることは容易でない。
石灰石を添加して配合した原料を焼成することによって
、石灰石の分解とスラグ化を行なって焼結せしめて製造
されるが、被還元性、耐還元粉化性および冷間強度の三
つの品質をすべて備えた成品を得ることは容易でない。
すなわち、被還元性を改害すれば冷間強度もしくは耐還
元粉化性が悪化するため、この三つの品質を同時に改善
することが困難であることによる。
元粉化性が悪化するため、この三つの品質を同時に改善
することが困難であることによる。
この焼結鉱の三つの品質について成品ＣａＯ成分でみる
と、第１図に示すような関係がある。すなわち、冷間強
度はＣａＯ成分の増加とともに改善され、耐還元粉化性
はＣａＯが１５ｖｒｔチ付近が最低点とし【存在し、被
還元性はＣａＯ成分６ｖｔ％付近が最低点として存在す
る。一方、高炉で使用する焼結鉱の場合は高炉の制限か
らＣａＯ成分は６．５〜１２ｖｔ％程度に抑えられてい
る。
と、第１図に示すような関係がある。すなわち、冷間強
度はＣａＯ成分の増加とともに改善され、耐還元粉化性
はＣａＯが１５ｖｒｔチ付近が最低点とし【存在し、被
還元性はＣａＯ成分６ｖｔ％付近が最低点として存在す
る。一方、高炉で使用する焼結鉱の場合は高炉の制限か
らＣａＯ成分は６．５〜１２ｖｔ％程度に抑えられてい
る。
従って、高炉用焼結鉱のＣａＯ成分６．５〜１２ｗｔ％
の範囲内では、ＣＩＬＯ成分量を変更しても前記三つの
品質を同時に改善することは困難である。
の範囲内では、ＣＩＬＯ成分量を変更しても前記三つの
品質を同時に改善することは困難である。
しかし、高炉の畳求するＣａＯ成分はマクロ的なもので
あり、一方品質を決定するＣａＯ成分はミクロ的なもの
である。そこで、焼結鉱のミクロ的なＣａＯ成分を高い
側と低い側に分は偏在させ。
あり、一方品質を決定するＣａＯ成分はミクロ的なもの
である。そこで、焼結鉱のミクロ的なＣａＯ成分を高い
側と低い側に分は偏在させ。
マクロ的には高炉の要求するＣａＯ成分に″なるような
焼結鉱を製造し、焼結鉱還元性状（被還元性および耐還
元粉化性）を改善する方法が、特開昭５７−２００５２
９号、特願昭５７−１４０５５８号に提案されている。
焼結鉱を製造し、焼結鉱還元性状（被還元性および耐還
元粉化性）を改善する方法が、特開昭５７−２００５２
９号、特願昭５７−１４０５５８号に提案されている。
特開昭５７−２００５２９号は焼結時固体のままで残留
するか、あるいは焼結時カルシウム・フェライト生成に
寄与しない粗粒焼結原料のまわりに、焼結時溶融させて
カルシウム・７エ２イトを生成する微粉焼結原料を付着
させて造粒したものを焼結原料とじズ用いる方法であり
、特願昭５７−１４０５５８号はＣａＯ成分の低いセミ
ペレットを内核とし、ＣａＯ成分の高い原料で外殻を形
成したセミペレットを焼結原料として用いる方法である
。しかし、これらのいわゆる２層構造セミベレット法は
焼結鉱の還元性状の改善には効果はあっても、焼結鉱製
造過程で発生するＣａＯ成分を含む返鉱の活用がはから
れておらず、冷間強度の改善がはかられない。これは、
ＣａＯ成分が低くなると冷間強度が低下し、低ＣａＯ成
分側で冷間強度が悪化することもあるが、冷間強度は焼
結鉱の溶融量と関係があり、トータルＣａＯ量が増加す
ること、および焼成時間が延長されることにより溶融量
が増え冷間強度が向上する傾向にある。しかし、焼成時
間の延長はＣａＯ成分の均一同化反応を促進し、還元性
状改醤の改善のＣａＯ成分のζり四重偏差とは逆行する
。さらに、焼結配合原料のトータルＣａＯ量の約％を占
める返鉱を活用していないためにミクロ的ＣａＯ成分の
偏在部分が少なく融体量を確保できず、冷間強度を改善
することができなかった。
するか、あるいは焼結時カルシウム・フェライト生成に
寄与しない粗粒焼結原料のまわりに、焼結時溶融させて
カルシウム・７エ２イトを生成する微粉焼結原料を付着
させて造粒したものを焼結原料とじズ用いる方法であり
、特願昭５７−１４０５５８号はＣａＯ成分の低いセミ
ペレットを内核とし、ＣａＯ成分の高い原料で外殻を形
成したセミペレットを焼結原料として用いる方法である
。しかし、これらのいわゆる２層構造セミベレット法は
焼結鉱の還元性状の改善には効果はあっても、焼結鉱製
造過程で発生するＣａＯ成分を含む返鉱の活用がはから
れておらず、冷間強度の改善がはかられない。これは、
ＣａＯ成分が低くなると冷間強度が低下し、低ＣａＯ成
分側で冷間強度が悪化することもあるが、冷間強度は焼
結鉱の溶融量と関係があり、トータルＣａＯ量が増加す
ること、および焼成時間が延長されることにより溶融量
が増え冷間強度が向上する傾向にある。しかし、焼成時
間の延長はＣａＯ成分の均一同化反応を促進し、還元性
状改醤の改善のＣａＯ成分のζり四重偏差とは逆行する
。さらに、焼結配合原料のトータルＣａＯ量の約％を占
める返鉱を活用していないためにミクロ的ＣａＯ成分の
偏在部分が少なく融体量を確保できず、冷間強度を改善
することができなかった。
発明の目的
この発明は、従来の前記欠点を改善すべくなされたもの
で、還元性状をさらに改善するとともに、冷間強度のす
ぐれた高品質の自溶性焼結鉱を製造し得る方法を提案す
ることを目的とするものである。
で、還元性状をさらに改善するとともに、冷間強度のす
ぐれた高品質の自溶性焼結鉱を製造し得る方法を提案す
ることを目的とするものである。
発明の開示
この発明に係る焼結鉱の製造方法は、ＣａＯ成分が６．
５〜１２．ＯＷｔ＊の自溶性焼結鉱の製造を目的として
、返鉱とＣａＯ成分の高いフラックスを用いて製造した
ＣａＯ成分が１５．０ｗｔ４以上のセミペレットを焼結
原料の一部として用い、他の焼結原料と共に混合したも
のを焼結することを特徴とし、また前記ＣａＯ成分が１
５．０ｗｔ９Ｊ以上のセミペレットと、ＣａＯ成分が４
．０ｗｔ％以下のセミペレットを焼結原料の一部または
全量として用い、他の焼結原料と共に混合したものを焼
結することを特徴とし、また、ＣａＯ成分が１＆Ｏｖｔ
チ以上の返鉱な含まないセミペレットと、ＣａＯ成分が
４０ｗｔ％以下のセミペレットを焼結原料の一部または
全量とし【用い、他の焼結原料と共に′混合したものを
焼結することを特徴とするものである。
５〜１２．ＯＷｔ＊の自溶性焼結鉱の製造を目的として
、返鉱とＣａＯ成分の高いフラックスを用いて製造した
ＣａＯ成分が１５．０ｗｔ４以上のセミペレットを焼結
原料の一部として用い、他の焼結原料と共に混合したも
のを焼結することを特徴とし、また前記ＣａＯ成分が１
５．０ｗｔ９Ｊ以上のセミペレットと、ＣａＯ成分が４
．０ｗｔ％以下のセミペレットを焼結原料の一部または
全量として用い、他の焼結原料と共に混合したものを焼
結することを特徴とし、また、ＣａＯ成分が１＆Ｏｖｔ
チ以上の返鉱な含まないセミペレットと、ＣａＯ成分が
４０ｗｔ％以下のセミペレットを焼結原料の一部または
全量とし【用い、他の焼結原料と共に′混合したものを
焼結することを特徴とするものである。
すなわち、この発明は基本的には従来の２層構造セミベ
レットに替えて、返鉱を含んだＣａＯ成分の高い独立し
た七さペレットを用いることによって、ＣａＯ成分の均
一同化反応を抑制しＣａＯ成分の偏在を強化して、還元
性状と冷間強度を同時に改善する方法である。
レットに替えて、返鉱を含んだＣａＯ成分の高い独立し
た七さペレットを用いることによって、ＣａＯ成分の均
一同化反応を抑制しＣａＯ成分の偏在を強化して、還元
性状と冷間強度を同時に改善する方法である。
この発明において、自溶性焼結鉱のＣａＯ成分をａ５〜
１２．Ｏｖｔチに規定したのは、高炉の耐火物の損耗お
よび操業の安定性を考慮したもので、現在高炉で使用し
ている焼結鉱のＣａＯ成分ははとんどこの範囲内に抑え
られている。
１２．Ｏｖｔチに規定したのは、高炉の耐火物の損耗お
よび操業の安定性を考慮したもので、現在高炉で使用し
ている焼結鉱のＣａＯ成分ははとんどこの範囲内に抑え
られている。
また、高ＣａＯセミペレットの製造に返鉱な用いたのは
高ＣａＯ融体量を確保するためであり、これにより低Ｃ
ａＯセミペレットとの結合が強くなり冷間強度が改善さ
れる。
高ＣａＯ融体量を確保するためであり、これにより低Ｃ
ａＯセミペレットとの結合が強くなり冷間強度が改善さ
れる。
また、高ＣａＯセミベレットのＣａＯ成分を１５．０ｗ
ｔ％以上と限定したのは、第２図に示すごとく１５．０
ｗｔ％以下では副還元粉化性が改善されないためである
。この高ＣａＯセミペレットの他に、ＣａＯ成分が４．
０ｗｔ％以下の低ＣａＯセミペレットを用いたのは、Ｃ
ａＯの同化均一化反応を抑制し、追元性状改善効果をよ
り高めるためである。
ｔ％以上と限定したのは、第２図に示すごとく１５．０
ｗｔ％以下では副還元粉化性が改善されないためである
。この高ＣａＯセミペレットの他に、ＣａＯ成分が４．
０ｗｔ％以下の低ＣａＯセミペレットを用いたのは、Ｃ
ａＯの同化均一化反応を抑制し、追元性状改善効果をよ
り高めるためである。
ここで低ＣａＯセミペレットのＣａＯ成分を４，０ｗｔ
％以下に限定したのは、第３図に示すととく４０ｖｒｔ
％以上では被還元性が悪化するからである。
％以下に限定したのは、第３図に示すととく４０ｖｒｔ
％以上では被還元性が悪化するからである。
なお、第２図および第３図はそれぞれ第１表、＃ｇ２表
に示す配合条件で焼結鋼試験を実施し、セミペレットの
ＣａＯ成分の焼結鉱品質に対する影曽を調べた結果であ
る。
に示す配合条件で焼結鋼試験を実施し、セミペレットの
ＣａＯ成分の焼結鉱品質に対する影曽を調べた結果であ
る。
第１表 高ＣａＯセミペレット成分変更試験の配合条件
第２表 低ＣａＯセミペレット成分変更試験の配合条件
この発明法では、高ＣａＯ融体量を確保するために返鉱
奮活用しているが、高Ｃ＆０および低ＣａＯのセミペレ
ットを分離させて用いるので高ＣａＯセミペレットに返
鉱な含有させなくても品質は改善される。ただし、その
改善効果は返鉱な用いた場合に比べ小さい。しかし、従
来の２層構造セミベレット法により製造される焼結鉱に
比べ冷間強度は高い。従ってこの発明法では高ＣａＯセ
ミベレットとして返鉱を含有しないものも用いることと
した。
第２表 低ＣａＯセミペレット成分変更試験の配合条件
この発明法では、高ＣａＯ融体量を確保するために返鉱
奮活用しているが、高Ｃ＆０および低ＣａＯのセミペレ
ットを分離させて用いるので高ＣａＯセミペレットに返
鉱な含有させなくても品質は改善される。ただし、その
改善効果は返鉱な用いた場合に比べ小さい。しかし、従
来の２層構造セミベレット法により製造される焼結鉱に
比べ冷間強度は高い。従ってこの発明法では高ＣａＯセ
ミベレットとして返鉱を含有しないものも用いることと
した。
以下、この発明法を図面に基づいて説明する。
すなわち、この発明法は第４図に示すととく返鉱（Ａ）
およびＣａＯ成分の高いフラックス（Ｂ）、（Ｃ）を造
粒機（１）に供給し、ここでＣａＯ成分が１５ｖｔ％以
上のセミペレッ）（ＰＩ）をつくる。
およびＣａＯ成分の高いフラックス（Ｂ）、（Ｃ）を造
粒機（１）に供給し、ここでＣａＯ成分が１５ｖｔ％以
上のセミペレッ）（ＰＩ）をつくる。
一方、他の焼結原料ＣＤ）（Ｅ）（Ｆ）（Ｇ）は別途１
次ミキサー（２）において造粒し、低ＣａＯの造粒原料
（Ｐ２）をつくる。そして、２次ミキサ（３）において
前記高ＣａＯセンベレッ）（ＰＩ）と低Ｃ＆０の造粒原
料（Ｐ、）とを混合し、焼結機サ−ジホッパ−（４）に
送る。また、この発明法では高ＣａＯセミベレットの他
に、別途ＣａＯ成分が４．０ｗｔ％以下の低ＣａＯセミ
ベレットをつくり、ＣａＯ成分がｘａｏｗｔチ以上の高
ＣａＯセミペレットと混合して用いるが、この場合は例
えば造粒機（１−２）にてＣａＯ成分が４’、０ｗｔ％
以下の低ＣａＯセミベレット（Ｐ、）をつくり２次ミキ
サ（３）において高ＣａＯセミベレツ）（ＰＩ）と混合
する。なお、ＣａＯ成分が４．０ｗｔ％以下の上室ベレ
ット（ｐｍ）は１次ミキサ（２）で製造し【もよい。
次ミキサー（２）において造粒し、低ＣａＯの造粒原料
（Ｐ２）をつくる。そして、２次ミキサ（３）において
前記高ＣａＯセンベレッ）（ＰＩ）と低Ｃ＆０の造粒原
料（Ｐ、）とを混合し、焼結機サ−ジホッパ−（４）に
送る。また、この発明法では高ＣａＯセミベレットの他
に、別途ＣａＯ成分が４．０ｗｔ％以下の低ＣａＯセミ
ベレットをつくり、ＣａＯ成分がｘａｏｗｔチ以上の高
ＣａＯセミペレットと混合して用いるが、この場合は例
えば造粒機（１−２）にてＣａＯ成分が４’、０ｗｔ％
以下の低ＣａＯセミベレット（Ｐ、）をつくり２次ミキ
サ（３）において高ＣａＯセミベレツ）（ＰＩ）と混合
する。なお、ＣａＯ成分が４．０ｗｔ％以下の上室ベレ
ット（ｐｍ）は１次ミキサ（２）で製造し【もよい。
セミベレットの粒径は造粒機の操業条件によりコントロ
ールできるが、必要ならば分被機を用いてもよい。なお
、造粒様はドラムタイプ、皿型のいずれでもよい。
ールできるが、必要ならば分被機を用いてもよい。なお
、造粒様はドラムタイプ、皿型のいずれでもよい。
このようにして事前処理した焼結原料を焼結機へ装入し
た場合、返鉱な含有する高ＣａＯセミペレットは焼成過
程で高ＣａＯ融液を形成し、また返鉱を一含まない高Ｃ
ａＯセミペレットについても融体景は少ないが高ＣａＯ
融液を形成し、低Ｃａ０造粒原料、低ＣａＯセミベレッ
ト間を該高ＣａＯ融液で結合させる。従って、製造され
た焼結鉱はマクロ的にはＣａＯ成分６．５〜１２ｗｔ％
の自溶性焼結鉱であるが、ミクロ的にはＣａＯが偏在し
たものが得られ、被還元性および耐還元粉化性に優れる
と同時に冷間強度を有する高品質のものである。
た場合、返鉱な含有する高ＣａＯセミペレットは焼成過
程で高ＣａＯ融液を形成し、また返鉱を一含まない高Ｃ
ａＯセミペレットについても融体景は少ないが高ＣａＯ
融液を形成し、低Ｃａ０造粒原料、低ＣａＯセミベレッ
ト間を該高ＣａＯ融液で結合させる。従って、製造され
た焼結鉱はマクロ的にはＣａＯ成分６．５〜１２ｗｔ％
の自溶性焼結鉱であるが、ミクロ的にはＣａＯが偏在し
たものが得られ、被還元性および耐還元粉化性に優れる
と同時に冷間強度を有する高品質のものである。
なお、この発明において、返鉱と高炉前篩によって発生
する炉前粉とはその性質が同様のものであるので、返鉱
の中に高炉前篩粉な含めてもさしつかえない。
する炉前粉とはその性質が同様のものであるので、返鉱
の中に高炉前篩粉な含めてもさしつかえない。
次ｋ、この発明の実−例について説明する。
実施例１
第８樅に示す条件で配合した原料を用いて焼結鉱を製造
し、そのときの焼結性を第５表に示す。
し、そのときの焼結性を第５表に示す。
なお第４訳には、比較のため第４表に示す通常法と２層
構造セミベレット法で配合した原料で焼結鉱を製造した
ときの焼結性を併せて示した。
構造セミベレット法で配合した原料で焼結鉱を製造した
ときの焼結性を併せて示した。
第４表の結果より明らかなごとく、本発明法では冷間強
度、耐還元粉化性および被還元性の三つの品質がすべて
改善されている。
度、耐還元粉化性および被還元性の三つの品質がすべて
改善されている。
第３表 本発明法の配合条件
第４表 従来法の配合条件
第５表 結 果
実施例２
第６表に示す鍮件で配合した原料を用いて焼結鉱を製造
し、そのときの焼結性を第７衣に示す。
し、そのときの焼結性を第７衣に示す。
ｍ７表の結果より、高ＣａＯセミペレットと低ＣａＯセ
ミペレットを混合使用しても、冷間強度および還元性状
は共に良好な値を示すことがわかる。
ミペレットを混合使用しても、冷間強度および還元性状
は共に良好な値を示すことがわかる。
第６表 配合条件
第７表 結 果
実施例３
第８表に示す条件で配合した原料を用いて焼結鉱を製造
し、そのときの焼結性を第９表に示す。
し、そのときの焼結性を第９表に示す。
第９表より、返鉱な含まないセミペレットを用いても、
冷間強度および還元性状は実施例１．２と同体良好な値
を示すことがわかる。
冷間強度および還元性状は実施例１．２と同体良好な値
を示すことがわかる。
第８表 配合条件
第９表 結果
上記の実施例からも明らかなごとく、この発明法によれ
ば、これまで技術的に製造が困難とされてきた還元性状
と冷間強度が共に優れた焼結鉱を製造することができ、
焼結鉱の品質向上ならびに高炉での出銑比、燃料比の改
善に大きく寄与するものである。
ば、これまで技術的に製造が困難とされてきた還元性状
と冷間強度が共に優れた焼結鉱を製造することができ、
焼結鉱の品質向上ならびに高炉での出銑比、燃料比の改
善に大きく寄与するものである。
第１図は成品焼結鉱のＣ＆０成分と品質の関係を示す図
表、第２図はこの発明における高ＣａＯセミペレットの
ＣａＯ成分量と耐還元粉化性との関係を示す図表、第３
図は同じく低ＣａＯセミペレットのＣａＯ成分量と被還
元性との関係を示す図板、第４図はこの発明の一実施例
を示す原料事前処理フローである。 １．１−２・・・ペレタイザー、 ２・・・１次ミキサ、 ３・・・２次ミキサ、４・・・
サージホッパー、 Ａ・・・返鉱、Ｂ、Ｃ・・・高Ｃａ
Ｏフ２ツクス、 Ｄ、Ｅ、、Ｆ・・・鉱石、Ｇ・・・粉コークス。 特許出願人 住友金属工業株式会社 自発手続補正書 昭和５９年８月３日 １、事件の表示 昭和６９年 特許願 第１５４８２号 ２、発明の名称 焼結鉱の製造方法 ゛ ３、補正をする者 事件との関係 出願人 刊ｉ律５帖 大阪市東区北浜５丁目１５番地 （２１１） 住友金属工業株式会社 ４、代理人 東京都中央区銀座３−３−１２銀座ビル（５６１−５３
８６・０２７４）（７３９０）弁理士押 ＬＩＩ 良
久８、補正の内容 別紙のとおり １、本願明細書第１１頁第１８行「分波機」を「分級機
」と補正する。 自発手続補正書 昭和５９年１０月２９日 １、事件の表示 昭和５９年特許願 第１５４８２号 ２６発明の名称 焼結鉱の製造方法 ４、代理人 ８、補正の内容 別紙のとおり方一式１．＋１、第１図
表、第２図はこの発明における高ＣａＯセミペレットの
ＣａＯ成分量と耐還元粉化性との関係を示す図表、第３
図は同じく低ＣａＯセミペレットのＣａＯ成分量と被還
元性との関係を示す図板、第４図はこの発明の一実施例
を示す原料事前処理フローである。 １．１−２・・・ペレタイザー、 ２・・・１次ミキサ、 ３・・・２次ミキサ、４・・・
サージホッパー、 Ａ・・・返鉱、Ｂ、Ｃ・・・高Ｃａ
Ｏフ２ツクス、 Ｄ、Ｅ、、Ｆ・・・鉱石、Ｇ・・・粉コークス。 特許出願人 住友金属工業株式会社 自発手続補正書 昭和５９年８月３日 １、事件の表示 昭和６９年 特許願 第１５４８２号 ２、発明の名称 焼結鉱の製造方法 ゛ ３、補正をする者 事件との関係 出願人 刊ｉ律５帖 大阪市東区北浜５丁目１５番地 （２１１） 住友金属工業株式会社 ４、代理人 東京都中央区銀座３−３−１２銀座ビル（５６１−５３
８６・０２７４）（７３９０）弁理士押 ＬＩＩ 良
久８、補正の内容 別紙のとおり １、本願明細書第１１頁第１８行「分波機」を「分級機
」と補正する。 自発手続補正書 昭和５９年１０月２９日 １、事件の表示 昭和５９年特許願 第１５４８２号 ２６発明の名称 焼結鉱の製造方法 ４、代理人 ８、補正の内容 別紙のとおり方一式１．＋１、第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ＣａＯ成分が６．５〜ＩＺＯｖｔ％の自溶性焼結鉱
を製造する方法において、返鉱とＣａＯ成分の高いフラ
ックスを用いて製造したＣａＯ成分が１５．０ｗｔ４以
上のセミベレットを焼結原料の一部として用い、他の焼
結原料とともに混合したものを焼結することを特徴とす
る焼結鉱の製造方法。 ２、ＣａＯ成分が６．５〜１２．Ｏｗ ｔ Ｔｏ ｆ）
自溶性焼結鉱を製造する方法において、返鉱とＣａＯ成
分の高いフラックスを用いて製造したＣａＯ成分が１５
．０ｗｔ４以上のセミベレットと、ＣａＯ成分が４．０
ｗｔ％以下のセミベレットを焼結原料の一部または全量
として用い、他の焼結原料とともに混合したものを焼結
することを特徴とする焼結鉱の製造方法。 ａ、Ｃａα成分がａ５〜１！Ｏｗｔ％の自溶性焼結鉱を
製造する方法において、ＣａＯ成分が１＆０ｗｔ％以上
の返鉱な含まないセミベレットと、ＣａＯ成分が４゜Ｏ
ｗｔｔｓ以下のセミベレットを焼結原料の一部または全
量として用い、他の焼結原料とともに混合したものを焼
結することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1543284A JPS60162734A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | 焼結鉱の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1543284A JPS60162734A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | 焼結鉱の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60162734A true JPS60162734A (ja) | 1985-08-24 |
| JPS6349727B2 JPS6349727B2 (ja) | 1988-10-05 |
Family
ID=11888625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1543284A Granted JPS60162734A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | 焼結鉱の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60162734A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62130227A (ja) * | 1985-12-03 | 1987-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 粉鉱石の焼結方法 |
| KR100550756B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-02-08 | 주식회사 포스코 | 제철 부산물에 대한 조립 방법 |
| CN104711417A (zh) * | 2015-03-26 | 2015-06-17 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法 |
| RU2608046C1 (ru) * | 2015-01-12 | 2017-01-12 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное внедренческое предприятие "ТОРЭКС" | Способ изготовления агломерата из окисленных руд и концентратов |
-
1984
- 1984-01-31 JP JP1543284A patent/JPS60162734A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62130227A (ja) * | 1985-12-03 | 1987-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 粉鉱石の焼結方法 |
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| CN104711417B (zh) * | 2015-03-26 | 2017-03-01 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法 |
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| JPS6349727B2 (ja) | 1988-10-05 |
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