JPS6349088B2 - - Google Patents
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- JPS6349088B2 JPS6349088B2 JP55024162A JP2416280A JPS6349088B2 JP S6349088 B2 JPS6349088 B2 JP S6349088B2 JP 55024162 A JP55024162 A JP 55024162A JP 2416280 A JP2416280 A JP 2416280A JP S6349088 B2 JPS6349088 B2 JP S6349088B2
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- JP
- Japan
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- diaphragm
- flexible
- axial
- annular
- annular flange
- Prior art date
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Links
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 19
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 19
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 19
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 241001417534 Lutjanidae Species 0.000 description 2
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 2
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/50—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive with the coupling parts connected by one or more intermediate members
- F16D3/72—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive with the coupling parts connected by one or more intermediate members with axially-spaced attachments to the coupling parts
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は一般に可撓継手、特に駆動部材から被
駆動部材にトルクを伝達する可撓継手に関する。
駆動部材にトルクを伝達する可撓継手に関する。
可撓高速連結シヤフトは推進系統と組合せて軸
トルクを負荷に伝達するのによく用いられる。例
えば、かゝるシヤフトを船用または工業用ガスタ
ービンエンジンの動力タービンと組合せて、トル
クを例えば船のプロペラシヤフト減速装置または
ポンプの羽根車シヤフトに伝達する。可撓性高速
連結シヤフトがこのような用途に有利であるの
は、このシヤフトが推進系統と減速装置間の軸線
方向平行心違いおよび角度不整合のような位置決
め不整合を補償する一方、軸トルクを負荷に伝達
し、軸線方向負荷を減摩スラスト軸受に適合可能
な範囲に限定するからである。
トルクを負荷に伝達するのによく用いられる。例
えば、かゝるシヤフトを船用または工業用ガスタ
ービンエンジンの動力タービンと組合せて、トル
クを例えば船のプロペラシヤフト減速装置または
ポンプの羽根車シヤフトに伝達する。可撓性高速
連結シヤフトがこのような用途に有利であるの
は、このシヤフトが推進系統と減速装置間の軸線
方向平行心違いおよび角度不整合のような位置決
め不整合を補償する一方、軸トルクを負荷に伝達
し、軸線方向負荷を減摩スラスト軸受に適合可能
な範囲に限定するからである。
現在船用ガスタービン推進系統と組合せて用い
られているこのような従来の可撓高速連結シヤフ
トでは、スペーサの前端、即ち駆動端は、駆動部
材に取付けられた二重デイスク可撓継手によつて
支持されている。スペーサの後端、即ち被駆動端
は、被駆動部材に取付けられた第2二重デイスク
可撓継手によつて支持されている。ピストンリン
グ制動アセンブリを後部可撓継手に連結して軸線
方向撓みを抑制し、撓み防止リングを各継手のま
わりに円周方向に配置して半径方向衝撃負荷によ
る撓みを限定する。このような可撓高速連結シヤ
フトばね―質量システムの軸線方向共振周波数は
継手の軸線方向ばね率および継手で支持されるス
ペーサの重量の函数であり、一般に18〜25Hzの範
囲にある。
られているこのような従来の可撓高速連結シヤフ
トでは、スペーサの前端、即ち駆動端は、駆動部
材に取付けられた二重デイスク可撓継手によつて
支持されている。スペーサの後端、即ち被駆動端
は、被駆動部材に取付けられた第2二重デイスク
可撓継手によつて支持されている。ピストンリン
グ制動アセンブリを後部可撓継手に連結して軸線
方向撓みを抑制し、撓み防止リングを各継手のま
わりに円周方向に配置して半径方向衝撃負荷によ
る撓みを限定する。このような可撓高速連結シヤ
フトばね―質量システムの軸線方向共振周波数は
継手の軸線方向ばね率および継手で支持されるス
ペーサの重量の函数であり、一般に18〜25Hzの範
囲にある。
上述した可撓高速連結シヤフトは現在の航洋船
で満足な性能を呈するが、主として浅瀬を走るよ
うに設計された船に用いるには無理があることを
確かめる。このような浅水船のプロペラは航洋船
のプロペラと比較して直径が小さく、スクリユ回
転速度が速い。プロペラが一層小さくかつ高速で
あると、その結果ブレード通過周波数が従来の可
撓高速連結シヤフトばね―質量システムの臨界的
軸線方向共振周波数範囲に近づきその範囲内に入
る。その上、従来のピストンリング式軸線方向撓
み制動アセンブリが摩耗し、これによりアセンブ
リが最終的に無効になることを確めた。
で満足な性能を呈するが、主として浅瀬を走るよ
うに設計された船に用いるには無理があることを
確かめる。このような浅水船のプロペラは航洋船
のプロペラと比較して直径が小さく、スクリユ回
転速度が速い。プロペラが一層小さくかつ高速で
あると、その結果ブレード通過周波数が従来の可
撓高速連結シヤフトばね―質量システムの臨界的
軸線方向共振周波数範囲に近づきその範囲内に入
る。その上、従来のピストンリング式軸線方向撓
み制動アセンブリが摩耗し、これによりアセンブ
リが最終的に無効になることを確めた。
本発明の可撓継手は、第1および第2ダイヤフ
ラム部材およびこれらの間に位置する環状可撓性
連結部材を具える。可撓性連結部材は1対の半径
方向延在デイスクを含む。第1デイスクは第1ダ
イヤフラム部材に連結され、第2デイスクは第2
ダイヤフラム部材に連結される。可撓継手の軸線
方向剛性を増加するとともに心違い許容能力を保
持する手段、例えばタイボルトを設ける。
ラム部材およびこれらの間に位置する環状可撓性
連結部材を具える。可撓性連結部材は1対の半径
方向延在デイスクを含む。第1デイスクは第1ダ
イヤフラム部材に連結され、第2デイスクは第2
ダイヤフラム部材に連結される。可撓継手の軸線
方向剛性を増加するとともに心違い許容能力を保
持する手段、例えばタイボルトを設ける。
本発明を具体的に説明するために、以下に図面
を参照しながら本発明の実施例を示す。図面中の
同一符号は同一部品を示す。
を参照しながら本発明の実施例を示す。図面中の
同一符号は同一部品を示す。
第1図に本発明の1実施例を組込んだ駆動シヤ
フト、即ち可撓性高速連結シヤフトを10で示
す。本例ではシヤフト10は、船用ガスタービン
エンジン(図示せず)の動力タービン出力シヤフ
トから前部アダプタ部材60を介して受取るトル
クを、部材13を介して浅水船のプロペラシヤフ
ト減速装置(図示せず)に伝達する作用をなす。
しかし、本例でのシヤフトのこのような特定用例
は本発明を限定せんとするものではなく、本発明
は他の任意適当な用途と組合せて、例えば他の任
意適当な推進系統、例えばデイーゼルエンジンと
組合せて、または他の任意適当な末端用途、例え
ばポンプの羽根車シヤフトにトルクを与える用途
と組合せても等しく使用できる。
フト、即ち可撓性高速連結シヤフトを10で示
す。本例ではシヤフト10は、船用ガスタービン
エンジン(図示せず)の動力タービン出力シヤフ
トから前部アダプタ部材60を介して受取るトル
クを、部材13を介して浅水船のプロペラシヤフ
ト減速装置(図示せず)に伝達する作用をなす。
しかし、本例でのシヤフトのこのような特定用例
は本発明を限定せんとするものではなく、本発明
は他の任意適当な用途と組合せて、例えば他の任
意適当な推進系統、例えばデイーゼルエンジンと
組合せて、または他の任意適当な末端用途、例え
ばポンプの羽根車シヤフトにトルクを与える用途
と組合せても等しく使用できる。
シヤフト10は環状スペーサ(distancepiece)
12を具え、このスペーサ12は前端および後端
で可撓継手14および16により支持されてい
る。なお、ここで「前方」は図面で見て左方、
「後方」は右方の方向を意味する。
12を具え、このスペーサ12は前端および後端
で可撓継手14および16により支持されてい
る。なお、ここで「前方」は図面で見て左方、
「後方」は右方の方向を意味する。
後部可撓継手16は前述した従来の二重デイス
ク可撓継手の代表的なもので、可撓性連結部材1
8を具え、ここから1対の環状デイスク20およ
び22が半径方向外方に延在する。第1デイスク
20の半径方向外端に設けられた環状フランジ2
4は、複数対のボルト26およびロツクナツト2
8(図示の便宜上1対のみを図示)によりスペー
サ12の後端に設けられた半径方向延在環状フラ
ンジ30に連結されている。同様に、第2デイス
クの半径方向外端に設けられた環状フランジ32
も、複数対のボルト34およびロツクナツト36
(同じく1対のみを図示)により環状後部アダプ
タ部材40の前端に設けられた半径方向延在環状
フランジ38に連結されている。一方後部アダプ
タ部材40は部材13を介して船のプロペラシヤ
フト減速装置(図示せず)に連結されている。
ク可撓継手の代表的なもので、可撓性連結部材1
8を具え、ここから1対の環状デイスク20およ
び22が半径方向外方に延在する。第1デイスク
20の半径方向外端に設けられた環状フランジ2
4は、複数対のボルト26およびロツクナツト2
8(図示の便宜上1対のみを図示)によりスペー
サ12の後端に設けられた半径方向延在環状フラ
ンジ30に連結されている。同様に、第2デイス
クの半径方向外端に設けられた環状フランジ32
も、複数対のボルト34およびロツクナツト36
(同じく1対のみを図示)により環状後部アダプ
タ部材40の前端に設けられた半径方向延在環状
フランジ38に連結されている。一方後部アダプ
タ部材40は部材13を介して船のプロペラシヤ
フト減速装置(図示せず)に連結されている。
環状撓み防止リング42もボルト34およびロ
ツクナツト36により後部アダプタ部材40に連
結されている。撓み防止リング42の環状リツプ
44は後部アダプタ部材40から軸線方向前方へ
スペーサフランジ30および後部継手デイスクフ
ランジ24および32の半径方向外端に沿つて延
在する。撓み防止リングのリツプ44の内径とス
ペーサフランジ30―第1連結デイスクフランジ
24組立体の外径との間に所定の寸法の小さな環
状ギヤツプ46を維持する。撓み防止リング42
の目的は、スペーサ12の後端の半径方向または
横方向撓み(例えば、高インパクト半径方向衝撃
負荷に基因する)を環状ギヤツプ46の所定の小
さな距離だけに限定することにある。上述した可
撓継手16は前述した従来の高速連結シヤフトの
二重デイスク可撓継手と本質的に同じである。
ツクナツト36により後部アダプタ部材40に連
結されている。撓み防止リング42の環状リツプ
44は後部アダプタ部材40から軸線方向前方へ
スペーサフランジ30および後部継手デイスクフ
ランジ24および32の半径方向外端に沿つて延
在する。撓み防止リングのリツプ44の内径とス
ペーサフランジ30―第1連結デイスクフランジ
24組立体の外径との間に所定の寸法の小さな環
状ギヤツプ46を維持する。撓み防止リング42
の目的は、スペーサ12の後端の半径方向または
横方向撓み(例えば、高インパクト半径方向衝撃
負荷に基因する)を環状ギヤツプ46の所定の小
さな距離だけに限定することにある。上述した可
撓継手16は前述した従来の高速連結シヤフトの
二重デイスク可撓継手と本質的に同じである。
第1図および第2図に本発明の1実施例を構成
する前部可撓継手14を示す。前部可撓継手14
は1対の撓み制限ダイヤフラム部材48および5
0を具える。ダイヤフラム部材48および50の
軸線方向厚さは半径方向中心部分ではほゞ均一
で、半径方向外方へ遠ざかるにつれて次第に減少
し、これにより軸トルクに基づくねじり剪断応力
がほゞ均一に維持され、ほゞ均一な軸線方向曲げ
応力が生じる。第1、即ち前部ダイヤフラム部材
48の半径方向外端に設けられた半径方向延在環
状フランジ52は、複数対のボルト54およびロ
ツクナツト56により前部アダプタ部材、即ち駆
動部材60の後端に設けられた半径方向延在環状
フランジ58に連結されている。一方前部アダプ
タ部材60はガスタービンエンジンの動力タービ
ン出力シヤフト(図示せず)に連結されている。
同様に、第2、即ち後部ダイヤフラム部材50の
半径方向外端に設けられた半径方向延在環状フラ
ンジ62も、複数対のボルト64およびロツクナ
ツト66によりスペーサ12の前端に設けられた
半径方向延在環状フランジ68に連結されてい
る。
する前部可撓継手14を示す。前部可撓継手14
は1対の撓み制限ダイヤフラム部材48および5
0を具える。ダイヤフラム部材48および50の
軸線方向厚さは半径方向中心部分ではほゞ均一
で、半径方向外方へ遠ざかるにつれて次第に減少
し、これにより軸トルクに基づくねじり剪断応力
がほゞ均一に維持され、ほゞ均一な軸線方向曲げ
応力が生じる。第1、即ち前部ダイヤフラム部材
48の半径方向外端に設けられた半径方向延在環
状フランジ52は、複数対のボルト54およびロ
ツクナツト56により前部アダプタ部材、即ち駆
動部材60の後端に設けられた半径方向延在環状
フランジ58に連結されている。一方前部アダプ
タ部材60はガスタービンエンジンの動力タービ
ン出力シヤフト(図示せず)に連結されている。
同様に、第2、即ち後部ダイヤフラム部材50の
半径方向外端に設けられた半径方向延在環状フラ
ンジ62も、複数対のボルト64およびロツクナ
ツト66によりスペーサ12の前端に設けられた
半径方向延在環状フランジ68に連結されてい
る。
ダイヤフラム部材48および50間に可撓性環
状連結部材70が軸線方向に並んで配置されてい
る。連結部材70は後部可撓継手の連結部材18
と実質的に同じであり、ここから1対の環状デイ
スク72および74が半径方向外方へ延在する。
デイスク72の半径方向外端に設けられた環状フ
ランジ76は、ボルト54およびロツクナツト5
6により前部ダイヤフラム部材のフランジ52お
よび前部アダプタ部材のフランジ58に連結され
ている。同様に、デイスク74の半径方向外端に
設けられた環状フランジ78も、ボルト64およ
びロツクナツト66により後部ダイヤフラム部材
のフランジ62およびスペーサの前部フランジ6
8に連結されている。
状連結部材70が軸線方向に並んで配置されてい
る。連結部材70は後部可撓継手の連結部材18
と実質的に同じであり、ここから1対の環状デイ
スク72および74が半径方向外方へ延在する。
デイスク72の半径方向外端に設けられた環状フ
ランジ76は、ボルト54およびロツクナツト5
6により前部ダイヤフラム部材のフランジ52お
よび前部アダプタ部材のフランジ58に連結され
ている。同様に、デイスク74の半径方向外端に
設けられた環状フランジ78も、ボルト64およ
びロツクナツト66により後部ダイヤフラム部材
のフランジ62およびスペーサの前部フランジ6
8に連結されている。
可撓性高速連結シヤフト10の軸線方向共振周
波数を上げるために、可撓継手14の軸線方向剛
性を増加する必要がある。この目的を達成するた
めに、ダイヤフラム部材48および50の半径方
向中心部間にほゞ一定の軸線方向距離を維持する
手段、本例ではタイボルト80を設ける。タイボ
ルト80は1対の環状ボス82および84を含
み、これらボスがダイヤフラム部材48および5
0の半径方向中心部に当接してその軸線方向接近
を防止する。タイボルト80はその両端86およ
び88が減径ねじ切シヤンクとなつている。ねじ
切タイボルトシヤンク86および88はそれぞれ
ダイヤフラム部材48および50の半径方向中心
部にあけられた適当な寸法の軸線方向延在開口9
0および92を貫通する。タイボルトシヤンク8
6および88に締付手段、例えばロツクナツト9
4および96をはめ、締付けてダイヤフラム部材
48および50の半径方向中心部が軸線方向に遠
去かるのを防止する。従つてタイボルト80は前
部可撓継手14の軸線方向撓みを制止して可撓継
手14の軸線方向剛性を増加する働きをなすとと
もに、後述するように高度の心違い許容能力を維
持する。
波数を上げるために、可撓継手14の軸線方向剛
性を増加する必要がある。この目的を達成するた
めに、ダイヤフラム部材48および50の半径方
向中心部間にほゞ一定の軸線方向距離を維持する
手段、本例ではタイボルト80を設ける。タイボ
ルト80は1対の環状ボス82および84を含
み、これらボスがダイヤフラム部材48および5
0の半径方向中心部に当接してその軸線方向接近
を防止する。タイボルト80はその両端86およ
び88が減径ねじ切シヤンクとなつている。ねじ
切タイボルトシヤンク86および88はそれぞれ
ダイヤフラム部材48および50の半径方向中心
部にあけられた適当な寸法の軸線方向延在開口9
0および92を貫通する。タイボルトシヤンク8
6および88に締付手段、例えばロツクナツト9
4および96をはめ、締付けてダイヤフラム部材
48および50の半径方向中心部が軸線方向に遠
去かるのを防止する。従つてタイボルト80は前
部可撓継手14の軸線方向撓みを制止して可撓継
手14の軸線方向剛性を増加する働きをなすとと
もに、後述するように高度の心違い許容能力を維
持する。
軸トルクが前部可撓継手14を経て伝達される
際、トルクは前部外径ボルト54から可撓性連結
部材70とダイヤフラム部材48,50およびタ
イボルト80組立体との間でトルク分割され後部
外径ボルト64に到る負荷通路に沿つて伝達され
る。可撓性連結部材70とダイヤフラム部材―タ
イボルト組立体48,50,80との間でのトル
ク分割比は、可撓性連結部材対タイボルトのねじ
り撓み性の函数である。(ねじり撓み性はある部
材の断面直径に対する軸線方向長さの函数であ
り、rad/ft―lbの単位で測定される。)タイボル
ト80の軸線方向長さが可撓性連結部材70の軸
線方向長さより長く(約3:1)、タイボルト8
0の直径が可撓性連結部材70の直径より小さい
(約1:4)ので、タイボルト80は可撓性連結
部材70よりはるかに大きいねじり撓み性を有す
る。従つて実際上軸トル7のほとんどすべてが可
撓性連結部材70を経て伝達される。
際、トルクは前部外径ボルト54から可撓性連結
部材70とダイヤフラム部材48,50およびタ
イボルト80組立体との間でトルク分割され後部
外径ボルト64に到る負荷通路に沿つて伝達され
る。可撓性連結部材70とダイヤフラム部材―タ
イボルト組立体48,50,80との間でのトル
ク分割比は、可撓性連結部材対タイボルトのねじ
り撓み性の函数である。(ねじり撓み性はある部
材の断面直径に対する軸線方向長さの函数であ
り、rad/ft―lbの単位で測定される。)タイボル
ト80の軸線方向長さが可撓性連結部材70の軸
線方向長さより長く(約3:1)、タイボルト8
0の直径が可撓性連結部材70の直径より小さい
(約1:4)ので、タイボルト80は可撓性連結
部材70よりはるかに大きいねじり撓み性を有す
る。従つて実際上軸トル7のほとんどすべてが可
撓性連結部材70を経て伝達される。
可撓高速連結シヤフト10は軸トルク負荷を伝
達するとともに、軸線方向平行心違いおよび角度
不整合を補償する能力を有する。第3図にシヤフ
ト10が各種の不整合を吸収する態様の典型例を
示す。第3A図はガスタービンエンジン(推進系
統)と減速装置との間の心合せが完全である状態
のシヤフト10を示す。第3B図は前部可撓継手
14が軸線方向撓みを制止されており、従つて軸
線方向不整合すべてが後部可撓継手16の撓みに
伝えられている純粋な軸線方向不整合状態を示
す。第3C図は平行心違い不整合状態を示す。第
3D図および第3E図は推進系統の角度不整合状
態および減速装置の角度不整合状態をそれぞれ示
す。各種の不整合の併存状態、例えば推進系統の
角度不整合と減速装置の平行心違い不整合との併
存状態は上記と同様の態様で補償される。
達するとともに、軸線方向平行心違いおよび角度
不整合を補償する能力を有する。第3図にシヤフ
ト10が各種の不整合を吸収する態様の典型例を
示す。第3A図はガスタービンエンジン(推進系
統)と減速装置との間の心合せが完全である状態
のシヤフト10を示す。第3B図は前部可撓継手
14が軸線方向撓みを制止されており、従つて軸
線方向不整合すべてが後部可撓継手16の撓みに
伝えられている純粋な軸線方向不整合状態を示
す。第3C図は平行心違い不整合状態を示す。第
3D図および第3E図は推進系統の角度不整合状
態および減速装置の角度不整合状態をそれぞれ示
す。各種の不整合の併存状態、例えば推進系統の
角度不整合と減速装置の平行心違い不整合との併
存状態は上記と同様の態様で補償される。
再び第1図および第2図に戻ると、前部ダイヤ
フラム部材48は円筒形環状フランジ98を有
し、この環状フランジ98は軸線方向後方へ延在
してタイボルト80の一部を包囲する。後述する
目的でフランジ98の後端の一部は内壁が削られ
て拡大内径100となつている。
フラム部材48は円筒形環状フランジ98を有
し、この環状フランジ98は軸線方向後方へ延在
してタイボルト80の一部を包囲する。後述する
目的でフランジ98の後端の一部は内壁が削られ
て拡大内径100となつている。
同様に後部ダイヤフラム部材50はフランジ9
8とほゞ同じ直径を有し軸線方向前方へ延在する
円筒形環状フランジ102を有する。フランジ1
02の前端の一部は外壁が削られて減少外径10
4となつており、かくしてフランジ98がフラン
ジ102にかぶさる。フランジ102の軸線方向
前端から半径方向外方へ延在する小さな環状リツ
プ106は、前部ダイヤフラム部材のフランジ9
8の内径に係合する。2つのフランジ98および
102間の接触点は2つのダイヤフラム部材48
および50間のほゞ中間である。
8とほゞ同じ直径を有し軸線方向前方へ延在する
円筒形環状フランジ102を有する。フランジ1
02の前端の一部は外壁が削られて減少外径10
4となつており、かくしてフランジ98がフラン
ジ102にかぶさる。フランジ102の軸線方向
前端から半径方向外方へ延在する小さな環状リツ
プ106は、前部ダイヤフラム部材のフランジ9
8の内径に係合する。2つのフランジ98および
102間の接触点は2つのダイヤフラム部材48
および50間のほゞ中間である。
上述したダイヤフラム部材のフランジ98およ
び102を設ける目的は、スペーサ12の前端の
半径方向(横方向)撓みを限定するスナツパ
(Snubber)特性を得ることにある。即ち、スペ
ーサ12が半径方向(横方向)に撓む(第3C図
参照。)と、可撓性環状デイスク72と74は角
度回転(第3C図左端部の略図参照。)し、これ
に対処するためダイヤフラム48と50は環状フ
ランジ98と102が相互回転し、タイボルト8
0は曲がる。こうして、環状フランジ98,10
2は平行心違い不整合状態に適合し得るととも
に、一定の制限を加えている。このスナツパ特性
は、後部可撓継手16と関連する撓み防止リング
42と同じ目的を果す。環状リツプ106の半径
方向外側表面に丸味をつけて、可撓継手14の角
度撓みの余裕をとり、望ましくないスナツパ接触
を避ける。
び102を設ける目的は、スペーサ12の前端の
半径方向(横方向)撓みを限定するスナツパ
(Snubber)特性を得ることにある。即ち、スペ
ーサ12が半径方向(横方向)に撓む(第3C図
参照。)と、可撓性環状デイスク72と74は角
度回転(第3C図左端部の略図参照。)し、これ
に対処するためダイヤフラム48と50は環状フ
ランジ98と102が相互回転し、タイボルト8
0は曲がる。こうして、環状フランジ98,10
2は平行心違い不整合状態に適合し得るととも
に、一定の制限を加えている。このスナツパ特性
は、後部可撓継手16と関連する撓み防止リング
42と同じ目的を果す。環状リツプ106の半径
方向外側表面に丸味をつけて、可撓継手14の角
度撓みの余裕をとり、望ましくないスナツパ接触
を避ける。
従来の二重デイスク可撓継手の代表的なもので
ある後部可撓継手16に比較して、前部可撓継手
14は軸線方向剛性を増加する手段(実施例では
タイボルト80)を設けて軸線方向剛性を強めた
ことにより、可撓性高速連結シヤフト10の軸線
方向共振周波数(この共振周波数は継手の軸線方
向ばね率および継手で支持されるスペーサの重量
の函数である。)が上がつた。また心違い許容能
力も保持している。こうして、従来の二重デイス
ク可撓継手では、不向きであつたブレード通過周
波数の高い用途、例えば浅水船に対しても、前記
可撓継手は充分に用い得る。
ある後部可撓継手16に比較して、前部可撓継手
14は軸線方向剛性を増加する手段(実施例では
タイボルト80)を設けて軸線方向剛性を強めた
ことにより、可撓性高速連結シヤフト10の軸線
方向共振周波数(この共振周波数は継手の軸線方
向ばね率および継手で支持されるスペーサの重量
の函数である。)が上がつた。また心違い許容能
力も保持している。こうして、従来の二重デイス
ク可撓継手では、不向きであつたブレード通過周
波数の高い用途、例えば浅水船に対しても、前記
可撓継手は充分に用い得る。
第1図は本発明の1実施例を組込んだ可撓高速
連結シヤフトを上半部断面にて示す側面図、第2
図は第1図のシヤフトの前端位置にある本発明の
可撓継手を示す断面図、および第3図は第1図に
示すシヤフトの種々の不整合状態を示す一連の略
図である。 10連結シヤフト、12…スペーサ、14,1
6…可撓継手、48,50…第1、第2ダイヤフ
ラム部材、60…前部アダプタ部材、70…可撓
性連結部材、72,74…第1,第2デイスク、
80…タイボルト、82,84…ボス、86,8
8…ねじ切シヤンク、90,92…開口、94,
96…ロツクナツト、98,102…円筒形フラ
ンジ、106…リツプ。
連結シヤフトを上半部断面にて示す側面図、第2
図は第1図のシヤフトの前端位置にある本発明の
可撓継手を示す断面図、および第3図は第1図に
示すシヤフトの種々の不整合状態を示す一連の略
図である。 10連結シヤフト、12…スペーサ、14,1
6…可撓継手、48,50…第1、第2ダイヤフ
ラム部材、60…前部アダプタ部材、70…可撓
性連結部材、72,74…第1,第2デイスク、
80…タイボルト、82,84…ボス、86,8
8…ねじ切シヤンク、90,92…開口、94,
96…ロツクナツト、98,102…円筒形フラ
ンジ、106…リツプ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 第1および第2ダイヤフラム部材48,5
0、 前記ダイヤフラム部材間に軸線方向に配置さ
れ、半径方向に延在する第1及び第2デイスク7
2,74を含み、第1デイスクが前記第1ダイヤ
フラム部材に連結され、第2デイスクが前記第2
ダイヤフラム部材に連結されている可撓性環状連
結部材70と、 可撓継手の軸線方向剛性を増加するとともに心
違い許容能力を保持する手段とを含み、 前記手段が各々の前記ダイヤフラム部材の半径
方向中心部を貫通するタイボルト80を有し、前
記タイボルトに1対のボス82,84を設けて前
記ダイヤフラム部材の半径方向中心部が軸線方向
に接近するのを防止するとともに、タイボルトの
軸線方向両端をダイヤフラム部材に固着する手段
86,88,94,96を設けてダイヤフラム部
材の半径方向中心部が軸線方向に遠去かるのを防
止する可撓継手。 2 前記第1ダイヤフラム部材がここから軸線方
向に延在する第1環状フランジ98を有し、 前記第2ダイヤフラム部材がここから軸線方向
に延在する第2環状フランジ102を有し、 前記第1および第2環状フランジが重なり合い
かつ前記ダイヤフラム部材間のほゞ中間にある軸
線方向位置で互いに係合する特許請求の範囲第1
項記載の可撓継手。 3 前記環状フランジの一方に、それと他方の環
状フランジとの接触点に丸表面を設けた特許請求
の範囲第2項記載の可撓継手。
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/016,850 US4265099A (en) | 1979-03-02 | 1979-03-02 | Flexible coupling |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS55135231A JPS55135231A (en) | 1980-10-21 |
JPS6349088B2 true JPS6349088B2 (ja) | 1988-10-03 |
Family
ID=21779321
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2416280A Granted JPS55135231A (en) | 1979-03-02 | 1980-02-29 | Flexible joint |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4265099A (ja) |
JP (1) | JPS55135231A (ja) |
DE (1) | DE3007460A1 (ja) |
FR (1) | FR2450381B1 (ja) |
GB (1) | GB2043835B (ja) |
IT (1) | IT1149829B (ja) |
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- 1980-02-29 JP JP2416280A patent/JPS55135231A/ja active Granted
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