JPS6344805B2 - - Google Patents
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- JPS6344805B2 JPS6344805B2 JP60198625A JP19862585A JPS6344805B2 JP S6344805 B2 JPS6344805 B2 JP S6344805B2 JP 60198625 A JP60198625 A JP 60198625A JP 19862585 A JP19862585 A JP 19862585A JP S6344805 B2 JPS6344805 B2 JP S6344805B2
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
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Description
（産業上の利用分野）
鋼帯の連続熱処理における加熱帯入側での予熱
に関してこの明細書では、多段階の予熱によつて
徐々に加熱帯処理温度に近づける方法についての
開発研究の成果を述べる。 鋼帯の連続熱処理設備、例えば連続焼鈍設備の
構成は、通常加熱帯、均熱帯および冷却帯からな
る。加熱帯において鋼帯は650〜850℃まで加熱さ
れるが、加熱帯内部は還元性雰囲気とする必要が
あるためラジアントチユーブ加熱が採用され、加
熱帯の設備は大がかりになつている。 そこで設備のコンパクト化、生産能率の向上な
どを目指した、加熱帯入側での予熱が重要にな
る。 （従来の技術） 加熱帯入側での予熱について特開昭57−41330
号および特開昭58−73727号各公報には、加熱帯
の燃焼排ガスの顕熱を熱交換器を介して熱媒体に
回収し内部に熱媒体の流通路を設けたロールに熱
媒体を導びき、ロールに鋼帯を巻回して鋼帯の予
熱を行う方法が開示されている。 この方法では、300〜350℃の燃焼排ガスの顕熱
の熱媒体への回収を酸露点が問題とならない約
150℃まで行つて鋼帯を予熱すると、鋼帯を約130
〜140℃程度まで昇温させることが可能であり排
熱回収率を上げることができる。 しかし約130〜140℃に予熱した鋼帯を600〜850
℃まで急激に加熱する際の手段はラジアントチユ
ーブによる放射加熱が主体であり、加熱速度に限
界があるため生産量を増大させる場合に長大かつ
膨大な設備を必要とする。また予熱温度が低いた
め、熱効率向上の余地を残している。 一方特開昭57−76133号公報には、加熱帯の燃
焼排ガスを利用しないで、加熱用誘導コイルによ
り加熱されたロールでの加熱方法が記載されてい
る。この公報には、加熱ロールを1000℃として鋼
板を常温から800℃まで加熱る例が示されている
が、加熱ロールに鋼板を巻付けた際の鋼板温度と
加熱ロール温度の差が大きいため、加熱ロール外
周部の鋼板巻付部温度が低下して凹状の熱クラウ
ンが加熱ロールに生じ、鋼板が蛇行するうれいが
ある。 また、加熱ロールのクラウンを安定させるた
め、当初から、ロールのプロフイルを凸クラウン
として製作したとしても、鋼板の通板時、鋼板の
温度が板厚の変化等に応じて変化するので、鋼板
温度と加熱ロール温度の差が大きい場合安定した
クラウンを保つことは非常に難しい。 また加熱帯の燃焼排ガスの顕熱を利用して、加
熱帯の入側に予熱炉を設置しこの予熱炉に燃焼排
ガスを直接導入する方法あるいは加熱帯入側に無
酸化炉を設置してストリツプを予熱する方法（直
火式）も知られているが、前者は燃焼排ガスが直
接ストリツプに接触するため、表面の酸化、排ガ
ス中の不純物（硫化物・炭化物等）の付着など、
表面性状が悪化し、又後者は設備費が嵩むおそれ
がある。 さらに特開昭60−135530号公報には、加熱帯の
燃焼排ガスの顕熱を空気に回収させ、得られた熱
風を鋼帯に吹付けて予熱する方法が記載されてい
る。この方法では、鋼帯の予熱温度が100〜200℃
程度であり、これ以上の予熱は望めない。 また予熱後の鋼帯温度が100〜200℃の範囲で
は、例えば鋼帯の急峻度が１％程度の場合、鋼帯
の形状不良がそのまま持ち来たされ加熱帯前半で
残るため、鋼帯通板時に蛇行が生じ、通板速度を
上げられず生産能率が低下する。 （発明が解決しようとする問題点） 加熱帯入側での処理原板の多段階的な予熱によ
つて、高温予熱および鋼帯の蛇行防止を達成し、
加熱帯のコンパクト化、生産能率の向上を実現す
ることが、この発明の目的である。 （問題点を解決するための手段） この発明は、ラジアントチユーブ方式の加熱帯
にて鋼帯を熱処理するに当り、該加熱帯の燃焼排
ガスの顕熱を熱交換器で回収せしめた気体を鋼帯
に吹付けて第１段予熱を行うこと、次いで加熱し
たロールに鋼帯を巻付け通板して第１段予熱より
も高温の第２段予熱を行うこと、の順序結合から
なる鋼帯の連続熱処理における予熱方法である。 さて第１図の鋼帯の加熱装置について説明す
る。 鋼帯１は、第１段予熱を施す第１予熱部２にて
100〜200℃に、第２段予熱を施す第２予熱部３に
て250〜500℃に予熱される。 まず加熱帯４のラジアントチユーブ５からの燃
焼排ガスを排ガス集合ダクト６に集めて熱交換器
７に導入し、燃焼排ガスの顕熱を例えば空気の如
き気体に熱を授受して降温し、排ガス吸引フアン
８および煙突９の耐熱温度（通常400℃程度）以
下で排出する。 熱交換によつて加熱された気体（以下熱風とい
う）を熱風循環フアン１０により循環し、第１予
熱部２に設置した熱風チヤンバー１１から鋼帯１
に吹付け、鋼帯１を100〜200℃に加熱する。 なお第１予熱部２で使用する噴射気体は空気の
ほか、窒素あるいは水素が若干混合した窒素など
が適する。 一方第２予熱部３では、熱媒体１２を熱媒加熱
装置１３で所定温度に加熱し、循環ポンプ１４か
らロール１５内へ循環供給する。この熱媒体１２
の流通でロール１５を加熱し、第１予熱部２から
の鋼帯１をロール１５に巻付け通板して鋼帯１を
250〜500℃に加熱する。ロール１５を流通した熱
媒体１２は、戻り管１６を介してタンク１７に戻
る。 なお熱媒体としては、サーモオイル、金属ナト
リウムのほか、硝酸ナトリウム、硝酸カリウムな
どの硝酸塩系又は塩化カルシウム、塩化ナトリウ
ムなどの塩化塩系の溶融塩があり、ロールの腐食
防止から硝酸塩系の溶融塩が好ましい。 また第１予熱部２の出側に板温度計１８を設置
し、鋼帯１の温度が通常100〜200℃の範囲に加熱
されていることを監視し、鋼帯温度が250℃を超
えると鋼帯表面に厚い酸化皮膜が生成し表面性状
が劣化するおそれがあるため、熱風の鋼帯への吹
付量を熱風循環フアン１０の回転数あるいは配管
に設けたダンパなどで制御して250℃を超えない
ようにする。 さらに第２予熱部３の出側にも板温計１９を設
置し、第２予熱部出側の板温が250〜500℃を保つ
ように、ロール１５に流入する熱媒体１２の流
量、温度、および鋼帯の巻付角のうちいずれか１
つ又は２つ以上を制御している。 （作 用） 次に熱効率、鋼帯の蛇行、表面処理性および設
備投資について調査した結果を第２図ないし第９
図に示す。 なお実験は、下記の条件で行つた。 記 鋼帯：一般冷延鋼板 鋼帯板厚：0.5〜1.6mm 鋼帯板幅：700〜1600mm 鋼帯通板速度：100〜300m／min 入側での鋼帯の急峻度：0.5〜1.5％ 鋼帯張力：0.5〜1.5Kg／mm2 ロール 材質：ステンレス鋼 外径：500mm、1000mm、1500mm 本数：１〜５本 第１予熱部（熱風吹付け） 入側の鋼帯温度 ：40〜60℃ 第１予熱部出側の鋼帯温度：100〜200℃ 第２予熱部（ロール加熱） 出側鋼帯温度 ：250〜500℃ 熱媒体：硝酸塩 熱媒体温度：200〜600℃ なお第２図および第３図では、この発明の適合
例のほか、比較例Ａとしてラジアントチユーブ炉
のみの場合、比較例Ｂとして熱風吹付け型の予熱
炉＋ラジアントチユーブ炉の場合を示した。 まず第２図に熱効率を示すように、金属接触に
よる熱伝導を主体としたロール加熱にて第２段予
熱を行うことで熱効率が大きく向上することがわ
かる。 第３図は、熱処理前に0.5〜1.0％の急峻度の鋼
帯を通板した際の加熱帯前で発生する蛇行に起因
する生産能率の低下を示すグラフであり、適合例
の優位性が確認できる。 また第４図は第３図と同様の蛇行による生産能
率の低下を、比較例Ｂとの比較において示してあ
る。ロール加熱により500℃程度まで急速に昇温
することで蛇行を防ぎ得る。 第５図には熱媒体温度と第２予熱部出側の鋼帯
温度との差を横軸に、加熱用ロール１本当りの蛇
行量を縦軸に示す。温度差が300℃をこえると蛇
行が激しくなつて実用的ではないことがわかる。
したがつて温度差の少ない段階的な加熱が適する
わけである。 蛇行が激しくなるのは、温度差が大きいと加熱
ロールの中央が両側より冷却されてロールに生じ
る凹クラウンが大きくなり、鋼板は、張力が増す
方向へ移動する性質があるために、鋼板がロール
のセンターで安定せず、エツジの方向へ移動しや
すくなることによる。 第６図は第１予熱部において空気を鋼帯に吹付
けて加熱する際の鋼帯温度と酸化皮膜厚みとの関
係を示すもので、鋼帯温度が250℃をこえると酸
化皮膜が厚くなることがわかり、加熱帯以降で還
元しても表面性状の悪化を取除けないことが第７
図からわかる。 なお第７図は連続熱処理後に酸洗、脱脂後、化
成処理を施したときの表面状態を観察したもので
ある。この処理後の表面状態を、表面処理性とし
て示す。 また第８図に第２予熱部内を空気とした場合
と、非酸化性雰囲気とした場合の表面処理性を示
す。 第２予熱部内において鋼帯を250〜500℃に加熱
すると、空気雰囲気では酸化皮膜が非常に厚くな
り、加熱帯で還元した後も酸化皮膜のむらが残り
表面処理性が劣化する。 さらに第９図から、第１予熱部出側の鋼帯温度
が200℃をこえると投資額指数、償却年数指数が
ともに高くなり、すなわち熱風循環フアン、モー
タ、熱交換器などの設備が巨大化し、投資額、償
却年数ともに増大する。 また同様の条件にて加熱帯出側の鋼帯温度が
750℃となつたときの各ガスの熱量および流量は
次の通りであつた。 Γ加熱帯のラジアントチユーブでの燃焼排ガ
ス： 15×106kcal／ｈ 6500Nm3／ｈ Γ燃焼炉からの昇温ガス：４×106kcal／ｈ 22000Nm3／ｈ この昇温ガスの顕熱を熱交換器を介して第１予
熱部で使用する空気に授受したところ、熱授受後
の昇温ガス温度は600℃から350℃となつた。 一方第１予熱部内を循環する空気量は80000N
m3／ｈであり、熱交換により２×106kcal／ｈの
熱量が得られ、熱交換器入側での空気温度250℃
が出側では330℃となつた。 （実施例） 第１図に示した加熱装置に従い、次の条件にて
鋼帯に加熱を施した。 (i) 第１予熱部 鋼帯板厚0.6〜1.0mm 〃 板幅900〜1200mm 〃 通板速度200〜300m／min 第１予熱部加熱長50ｍ 循環熱風量80000Nm3／Hr（200℃） 熱風吹付圧力50〜70mmH2O 吹付熱風温度250〜350℃ 熱伝達率：60kcal／m2ｈ・℃ このときの第１予熱部出側の鋼帯温度を、表
１に示す。
に関してこの明細書では、多段階の予熱によつて
徐々に加熱帯処理温度に近づける方法についての
開発研究の成果を述べる。 鋼帯の連続熱処理設備、例えば連続焼鈍設備の
構成は、通常加熱帯、均熱帯および冷却帯からな
る。加熱帯において鋼帯は650〜850℃まで加熱さ
れるが、加熱帯内部は還元性雰囲気とする必要が
あるためラジアントチユーブ加熱が採用され、加
熱帯の設備は大がかりになつている。 そこで設備のコンパクト化、生産能率の向上な
どを目指した、加熱帯入側での予熱が重要にな
る。 （従来の技術） 加熱帯入側での予熱について特開昭57−41330
号および特開昭58−73727号各公報には、加熱帯
の燃焼排ガスの顕熱を熱交換器を介して熱媒体に
回収し内部に熱媒体の流通路を設けたロールに熱
媒体を導びき、ロールに鋼帯を巻回して鋼帯の予
熱を行う方法が開示されている。 この方法では、300〜350℃の燃焼排ガスの顕熱
の熱媒体への回収を酸露点が問題とならない約
150℃まで行つて鋼帯を予熱すると、鋼帯を約130
〜140℃程度まで昇温させることが可能であり排
熱回収率を上げることができる。 しかし約130〜140℃に予熱した鋼帯を600〜850
℃まで急激に加熱する際の手段はラジアントチユ
ーブによる放射加熱が主体であり、加熱速度に限
界があるため生産量を増大させる場合に長大かつ
膨大な設備を必要とする。また予熱温度が低いた
め、熱効率向上の余地を残している。 一方特開昭57−76133号公報には、加熱帯の燃
焼排ガスを利用しないで、加熱用誘導コイルによ
り加熱されたロールでの加熱方法が記載されてい
る。この公報には、加熱ロールを1000℃として鋼
板を常温から800℃まで加熱る例が示されている
が、加熱ロールに鋼板を巻付けた際の鋼板温度と
加熱ロール温度の差が大きいため、加熱ロール外
周部の鋼板巻付部温度が低下して凹状の熱クラウ
ンが加熱ロールに生じ、鋼板が蛇行するうれいが
ある。 また、加熱ロールのクラウンを安定させるた
め、当初から、ロールのプロフイルを凸クラウン
として製作したとしても、鋼板の通板時、鋼板の
温度が板厚の変化等に応じて変化するので、鋼板
温度と加熱ロール温度の差が大きい場合安定した
クラウンを保つことは非常に難しい。 また加熱帯の燃焼排ガスの顕熱を利用して、加
熱帯の入側に予熱炉を設置しこの予熱炉に燃焼排
ガスを直接導入する方法あるいは加熱帯入側に無
酸化炉を設置してストリツプを予熱する方法（直
火式）も知られているが、前者は燃焼排ガスが直
接ストリツプに接触するため、表面の酸化、排ガ
ス中の不純物（硫化物・炭化物等）の付着など、
表面性状が悪化し、又後者は設備費が嵩むおそれ
がある。 さらに特開昭60−135530号公報には、加熱帯の
燃焼排ガスの顕熱を空気に回収させ、得られた熱
風を鋼帯に吹付けて予熱する方法が記載されてい
る。この方法では、鋼帯の予熱温度が100〜200℃
程度であり、これ以上の予熱は望めない。 また予熱後の鋼帯温度が100〜200℃の範囲で
は、例えば鋼帯の急峻度が１％程度の場合、鋼帯
の形状不良がそのまま持ち来たされ加熱帯前半で
残るため、鋼帯通板時に蛇行が生じ、通板速度を
上げられず生産能率が低下する。 （発明が解決しようとする問題点） 加熱帯入側での処理原板の多段階的な予熱によ
つて、高温予熱および鋼帯の蛇行防止を達成し、
加熱帯のコンパクト化、生産能率の向上を実現す
ることが、この発明の目的である。 （問題点を解決するための手段） この発明は、ラジアントチユーブ方式の加熱帯
にて鋼帯を熱処理するに当り、該加熱帯の燃焼排
ガスの顕熱を熱交換器で回収せしめた気体を鋼帯
に吹付けて第１段予熱を行うこと、次いで加熱し
たロールに鋼帯を巻付け通板して第１段予熱より
も高温の第２段予熱を行うこと、の順序結合から
なる鋼帯の連続熱処理における予熱方法である。 さて第１図の鋼帯の加熱装置について説明す
る。 鋼帯１は、第１段予熱を施す第１予熱部２にて
100〜200℃に、第２段予熱を施す第２予熱部３に
て250〜500℃に予熱される。 まず加熱帯４のラジアントチユーブ５からの燃
焼排ガスを排ガス集合ダクト６に集めて熱交換器
７に導入し、燃焼排ガスの顕熱を例えば空気の如
き気体に熱を授受して降温し、排ガス吸引フアン
８および煙突９の耐熱温度（通常400℃程度）以
下で排出する。 熱交換によつて加熱された気体（以下熱風とい
う）を熱風循環フアン１０により循環し、第１予
熱部２に設置した熱風チヤンバー１１から鋼帯１
に吹付け、鋼帯１を100〜200℃に加熱する。 なお第１予熱部２で使用する噴射気体は空気の
ほか、窒素あるいは水素が若干混合した窒素など
が適する。 一方第２予熱部３では、熱媒体１２を熱媒加熱
装置１３で所定温度に加熱し、循環ポンプ１４か
らロール１５内へ循環供給する。この熱媒体１２
の流通でロール１５を加熱し、第１予熱部２から
の鋼帯１をロール１５に巻付け通板して鋼帯１を
250〜500℃に加熱する。ロール１５を流通した熱
媒体１２は、戻り管１６を介してタンク１７に戻
る。 なお熱媒体としては、サーモオイル、金属ナト
リウムのほか、硝酸ナトリウム、硝酸カリウムな
どの硝酸塩系又は塩化カルシウム、塩化ナトリウ
ムなどの塩化塩系の溶融塩があり、ロールの腐食
防止から硝酸塩系の溶融塩が好ましい。 また第１予熱部２の出側に板温度計１８を設置
し、鋼帯１の温度が通常100〜200℃の範囲に加熱
されていることを監視し、鋼帯温度が250℃を超
えると鋼帯表面に厚い酸化皮膜が生成し表面性状
が劣化するおそれがあるため、熱風の鋼帯への吹
付量を熱風循環フアン１０の回転数あるいは配管
に設けたダンパなどで制御して250℃を超えない
ようにする。 さらに第２予熱部３の出側にも板温計１９を設
置し、第２予熱部出側の板温が250〜500℃を保つ
ように、ロール１５に流入する熱媒体１２の流
量、温度、および鋼帯の巻付角のうちいずれか１
つ又は２つ以上を制御している。 （作 用） 次に熱効率、鋼帯の蛇行、表面処理性および設
備投資について調査した結果を第２図ないし第９
図に示す。 なお実験は、下記の条件で行つた。 記 鋼帯：一般冷延鋼板 鋼帯板厚：0.5〜1.6mm 鋼帯板幅：700〜1600mm 鋼帯通板速度：100〜300m／min 入側での鋼帯の急峻度：0.5〜1.5％ 鋼帯張力：0.5〜1.5Kg／mm2 ロール 材質：ステンレス鋼 外径：500mm、1000mm、1500mm 本数：１〜５本 第１予熱部（熱風吹付け） 入側の鋼帯温度 ：40〜60℃ 第１予熱部出側の鋼帯温度：100〜200℃ 第２予熱部（ロール加熱） 出側鋼帯温度 ：250〜500℃ 熱媒体：硝酸塩 熱媒体温度：200〜600℃ なお第２図および第３図では、この発明の適合
例のほか、比較例Ａとしてラジアントチユーブ炉
のみの場合、比較例Ｂとして熱風吹付け型の予熱
炉＋ラジアントチユーブ炉の場合を示した。 まず第２図に熱効率を示すように、金属接触に
よる熱伝導を主体としたロール加熱にて第２段予
熱を行うことで熱効率が大きく向上することがわ
かる。 第３図は、熱処理前に0.5〜1.0％の急峻度の鋼
帯を通板した際の加熱帯前で発生する蛇行に起因
する生産能率の低下を示すグラフであり、適合例
の優位性が確認できる。 また第４図は第３図と同様の蛇行による生産能
率の低下を、比較例Ｂとの比較において示してあ
る。ロール加熱により500℃程度まで急速に昇温
することで蛇行を防ぎ得る。 第５図には熱媒体温度と第２予熱部出側の鋼帯
温度との差を横軸に、加熱用ロール１本当りの蛇
行量を縦軸に示す。温度差が300℃をこえると蛇
行が激しくなつて実用的ではないことがわかる。
したがつて温度差の少ない段階的な加熱が適する
わけである。 蛇行が激しくなるのは、温度差が大きいと加熱
ロールの中央が両側より冷却されてロールに生じ
る凹クラウンが大きくなり、鋼板は、張力が増す
方向へ移動する性質があるために、鋼板がロール
のセンターで安定せず、エツジの方向へ移動しや
すくなることによる。 第６図は第１予熱部において空気を鋼帯に吹付
けて加熱する際の鋼帯温度と酸化皮膜厚みとの関
係を示すもので、鋼帯温度が250℃をこえると酸
化皮膜が厚くなることがわかり、加熱帯以降で還
元しても表面性状の悪化を取除けないことが第７
図からわかる。 なお第７図は連続熱処理後に酸洗、脱脂後、化
成処理を施したときの表面状態を観察したもので
ある。この処理後の表面状態を、表面処理性とし
て示す。 また第８図に第２予熱部内を空気とした場合
と、非酸化性雰囲気とした場合の表面処理性を示
す。 第２予熱部内において鋼帯を250〜500℃に加熱
すると、空気雰囲気では酸化皮膜が非常に厚くな
り、加熱帯で還元した後も酸化皮膜のむらが残り
表面処理性が劣化する。 さらに第９図から、第１予熱部出側の鋼帯温度
が200℃をこえると投資額指数、償却年数指数が
ともに高くなり、すなわち熱風循環フアン、モー
タ、熱交換器などの設備が巨大化し、投資額、償
却年数ともに増大する。 また同様の条件にて加熱帯出側の鋼帯温度が
750℃となつたときの各ガスの熱量および流量は
次の通りであつた。 Γ加熱帯のラジアントチユーブでの燃焼排ガ
ス： 15×106kcal／ｈ 6500Nm3／ｈ Γ燃焼炉からの昇温ガス：４×106kcal／ｈ 22000Nm3／ｈ この昇温ガスの顕熱を熱交換器を介して第１予
熱部で使用する空気に授受したところ、熱授受後
の昇温ガス温度は600℃から350℃となつた。 一方第１予熱部内を循環する空気量は80000N
m3／ｈであり、熱交換により２×106kcal／ｈの
熱量が得られ、熱交換器入側での空気温度250℃
が出側では330℃となつた。 （実施例） 第１図に示した加熱装置に従い、次の条件にて
鋼帯に加熱を施した。 (i) 第１予熱部 鋼帯板厚0.6〜1.0mm 〃 板幅900〜1200mm 〃 通板速度200〜300m／min 第１予熱部加熱長50ｍ 循環熱風量80000Nm3／Hr（200℃） 熱風吹付圧力50〜70mmH2O 吹付熱風温度250〜350℃ 熱伝達率：60kcal／m2ｈ・℃ このときの第１予熱部出側の鋼帯温度を、表
１に示す。
【表】
(ii) 第２予熱部
熱媒体：硝酸塩
〃 温度：500℃
鋼帯と熱媒体間の熱貫流率：1000〜1500
kcal／m2ｈ・℃ ロール 本数：４ 直径：1500mm ロールへの巻付け角：120゜ 以上の条件で、板厚0.8mmの鋼帯を通板速度
200m／minで加熱した場合、入側で200℃の鋼帯
を出側で350℃まで加熱することができた。 （発明の効果） この発明によれば、鋼帯の蛇行防止、高温加熱
を達成でき、もつて生産能率の向上、設備のコン
パクト化を図り得る。
kcal／m2ｈ・℃ ロール 本数：４ 直径：1500mm ロールへの巻付け角：120゜ 以上の条件で、板厚0.8mmの鋼帯を通板速度
200m／minで加熱した場合、入側で200℃の鋼帯
を出側で350℃まで加熱することができた。 （発明の効果） この発明によれば、鋼帯の蛇行防止、高温加熱
を達成でき、もつて生産能率の向上、設備のコン
パクト化を図り得る。
第１図は加熱装置の説明図、第２図は各種予熱
方法の熱効率を示すグラフ、第３図および第４図
は予熱方法と蛇行による能率低下の関係を示すグ
ラフ、第５図は熱媒体と鋼帯との温度差に対する
蛇行量を示すグラフ、第６図は鋼帯温度と酸化皮
膜の関係を示すグラフ、第７図は表面処理性と鋼
帯温度との関係を示すグラフ、第８図は雰囲気と
表面処理性との関係を示すグラフ、第９図は鋼帯
温度と投資および償却指数との関係を示すグラフ
である。 １…鋼帯、２…第１予熱部、３…第２予熱部、
４…加熱炉、５…ラジアントチユーブ、１０…熱
交換器、１３…熱媒加熱装置、１５…ロール。
方法の熱効率を示すグラフ、第３図および第４図
は予熱方法と蛇行による能率低下の関係を示すグ
ラフ、第５図は熱媒体と鋼帯との温度差に対する
蛇行量を示すグラフ、第６図は鋼帯温度と酸化皮
膜の関係を示すグラフ、第７図は表面処理性と鋼
帯温度との関係を示すグラフ、第８図は雰囲気と
表面処理性との関係を示すグラフ、第９図は鋼帯
温度と投資および償却指数との関係を示すグラフ
である。 １…鋼帯、２…第１予熱部、３…第２予熱部、
４…加熱炉、５…ラジアントチユーブ、１０…熱
交換器、１３…熱媒加熱装置、１５…ロール。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ラジアントチユーブ方式の加熱帯にて鋼帯を
熱処理するに当り、 該加熱帯の燃焼排ガスの顕熱を熱交換器で回収
せしめた気体を鋼帯に吹付けて第１段予熱を行う
こと、 次いで加熱したロールに鋼帯を巻付け通板して
第１段予熱よりも高温の第２段予熱を行うこと、 の順序結合からなる鋼帯の連続熱処理における予
熱方法。 ２ 第２段予熱が非酸化性雰囲気下であることを
特徴とする１記載の方法。
Priority Applications (8)
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|---|---|---|---|
| JP60198625A JPS6260825A (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | 鋼帯の連続熱処理における予熱方法 |
| ES8601728A ES2002294A6 (es) | 1985-09-10 | 1986-09-09 | Un metodo de precalentamiento de acero. |
| DE86306940T DE3688868T2 (de) | 1985-09-10 | 1986-09-09 | Verfahren zum Vorwärmen von Stahlband. |
| CA000517747A CA1286575C (en) | 1985-09-10 | 1986-09-09 | Preheating method of steel strips |
| EP86306940A EP0216561B1 (en) | 1985-09-10 | 1986-09-09 | Preheating method of steel strips |
| AT86306940T ATE92969T1 (de) | 1985-09-10 | 1986-09-09 | Verfahren zum vorwaermen von stahlband. |
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Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60198625A JPS6260825A (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | 鋼帯の連続熱処理における予熱方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| DE3142860A1 (de) * | 1981-10-29 | 1983-05-11 | Italimpianti (Deutschland) Industrieanlagen GmbH, 4000 Düsseldorf | "verfahren und vorrichtung zum vorwaermen" |
| JPS60135530A (ja) * | 1983-12-22 | 1985-07-18 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯の連続焼なまし方法 |
| AU576272B2 (en) * | 1984-11-13 | 1988-08-18 | Kyorin Pharmaceutical Co. Ltd. | Quinolone carboxylic acid derivates |
-
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- 1985-09-10 JP JP60198625A patent/JPS6260825A/ja active Granted
-
1986
- 1986-09-09 CA CA000517747A patent/CA1286575C/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-09-09 AT AT86306940T patent/ATE92969T1/de not_active IP Right Cessation
- 1986-09-09 DE DE86306940T patent/DE3688868T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-09-09 KR KR1019860007539A patent/KR910009967B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1986-09-09 ES ES8601728A patent/ES2002294A6/es not_active Expired
- 1986-09-09 EP EP86306940A patent/EP0216561B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-09-10 AU AU62555/86A patent/AU573988B2/en not_active Ceased
Also Published As
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| DE3688868D1 (de) | 1993-09-16 |
| EP0216561A3 (en) | 1988-08-03 |
| JPS6260825A (ja) | 1987-03-17 |
| EP0216561A2 (en) | 1987-04-01 |
| EP0216561B1 (en) | 1993-08-11 |
| ATE92969T1 (de) | 1993-08-15 |
| KR870003212A (ko) | 1987-04-16 |
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| ES2002294A6 (es) | 1988-08-01 |
| KR910009967B1 (ko) | 1991-12-07 |
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