JPS6342540B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6342540B2 JPS6342540B2 JP13203481A JP13203481A JPS6342540B2 JP S6342540 B2 JPS6342540 B2 JP S6342540B2 JP 13203481 A JP13203481 A JP 13203481A JP 13203481 A JP13203481 A JP 13203481A JP S6342540 B2 JPS6342540 B2 JP S6342540B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten metal
- tundish
- temperature
- heating means
- induction heating
- Prior art date
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- Expired
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 60
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 27
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 16
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- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 10
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/005—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like with heating or cooling means
- B22D41/01—Heating means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶湯の加熱機能を有する連続鋳造用タ
ンデイツシユに係り、特にタンデイツシユ内溶湯
温度を適正範囲内に保持するための手段の提案に
関する。
ンデイツシユに係り、特にタンデイツシユ内溶湯
温度を適正範囲内に保持するための手段の提案に
関する。
一般に連続鋳造においては、タンデイツシユ内
溶湯温度が操業上および鋳片の品質上の極めて重
要な因子である。例えば溶湯温度が低温に過ぎる
と鋳片表面に滓のかみ込みや凹凸が多発し、また
鋳片内に非金属介在物が多くなり、清浄な鋳片が
得難いばかりでなく、タンデイツシユノズルが詰
り易くなり安定した操業を続けることができなく
なる。
溶湯温度が操業上および鋳片の品質上の極めて重
要な因子である。例えば溶湯温度が低温に過ぎる
と鋳片表面に滓のかみ込みや凹凸が多発し、また
鋳片内に非金属介在物が多くなり、清浄な鋳片が
得難いばかりでなく、タンデイツシユノズルが詰
り易くなり安定した操業を続けることができなく
なる。
逆に、溶湯温度が高温に過ぎる場合には、鋳片
の凝固組織は柱状晶がよく発達したものとなるた
め、内部割れが発生し易く、中心偏析も顕著とな
るばかりでなく、鋳片表面の割れやブレークアウ
トが発生し易くなり、操業トラブルの原因とな
る。
の凝固組織は柱状晶がよく発達したものとなるた
め、内部割れが発生し易く、中心偏析も顕著とな
るばかりでなく、鋳片表面の割れやブレークアウ
トが発生し易くなり、操業トラブルの原因とな
る。
従つて、タンデイツシユ内溶湯温度を如何にし
て適正範囲内に調整するかが操業を安定させ、鋳
片品質を向上させるための重要な操業条件とな
る。
て適正範囲内に調整するかが操業を安定させ、鋳
片品質を向上させるための重要な操業条件とな
る。
ところが現実には、タンデイツシユ内溶湯温度
は第1図に示すようなパターンをとることが周知
である。すなわち、鋳込初期にはタンデイツシユ
の耐火物によつて吸熱されるために溶湯温度が低
くなり、鋳込中期ではタンデイツシユ耐火物は熱
的に定常状態になる一方、取鍋からの溶湯温度も
高いのでタンデイツシユ内溶湯温度は高くなる。
そして鋳込末期には取鍋からの溶湯温度が低くか
つ最終的には取鍋からの給湯もなくなるので、タ
ンデイツシユ内溶湯温度は低下する。
は第1図に示すようなパターンをとることが周知
である。すなわち、鋳込初期にはタンデイツシユ
の耐火物によつて吸熱されるために溶湯温度が低
くなり、鋳込中期ではタンデイツシユ耐火物は熱
的に定常状態になる一方、取鍋からの溶湯温度も
高いのでタンデイツシユ内溶湯温度は高くなる。
そして鋳込末期には取鍋からの溶湯温度が低くか
つ最終的には取鍋からの給湯もなくなるので、タ
ンデイツシユ内溶湯温度は低下する。
従つて、例えば鋳込初期のタンデイツシユ内溶
湯温度を適切な温度に維持するためにヒート全体
の温度を高目にすると、第2図のように鋳込中期
の溶湯温度は高くなり過ぎ、前述のような内部割
れや中心偏析さらにはブレークアウト発生などの
問題がおこる。逆に鋳込中期の溶湯温度を適切な
温度に維持するためにヒート全体の温度を低目に
すると第3図に示すように、鋳込初期および末期
とりわけ鋳込初期の溶湯温度は低くなり過ぎ、鋳
込初期の鋳片には表面不良や非金属介在物の増
加、あるいはタンデイツシユノズル詰りなどの問
題が発生する。
湯温度を適切な温度に維持するためにヒート全体
の温度を高目にすると、第2図のように鋳込中期
の溶湯温度は高くなり過ぎ、前述のような内部割
れや中心偏析さらにはブレークアウト発生などの
問題がおこる。逆に鋳込中期の溶湯温度を適切な
温度に維持するためにヒート全体の温度を低目に
すると第3図に示すように、鋳込初期および末期
とりわけ鋳込初期の溶湯温度は低くなり過ぎ、鋳
込初期の鋳片には表面不良や非金属介在物の増
加、あるいはタンデイツシユノズル詰りなどの問
題が発生する。
このようなタンデイツシユ内溶湯温度の変動を
なくし、鋳込期間中ほぼ一定の温度を保持するた
めの手段として、例えば特開昭54−163730号公報
のようなタンデイツシユの底部または側面にチヤ
ンネル型溝型誘導加熱手段を設置し、溶湯を適温
まで加熱する方法がある。
なくし、鋳込期間中ほぼ一定の温度を保持するた
めの手段として、例えば特開昭54−163730号公報
のようなタンデイツシユの底部または側面にチヤ
ンネル型溝型誘導加熱手段を設置し、溶湯を適温
まで加熱する方法がある。
しかしながら、例えばタンデイツシユの底部に
上記のような加熱手段を設置するためには、タン
デイシユと鋳型との間隔を相当大きくとる必要が
あるために、実際には実現困難であるが、それで
も実現させようとすれば前記特開昭54−163730号
のように特別の形をしたタンデイツシユを用いる
必要があるので、鋳造装置の空間的の制約その他
の理由から、既設の連続鋳造装置に組込むことが
不可能な場合が多く、現実には実用化されていな
い。
上記のような加熱手段を設置するためには、タン
デイシユと鋳型との間隔を相当大きくとる必要が
あるために、実際には実現困難であるが、それで
も実現させようとすれば前記特開昭54−163730号
のように特別の形をしたタンデイツシユを用いる
必要があるので、鋳造装置の空間的の制約その他
の理由から、既設の連続鋳造装置に組込むことが
不可能な場合が多く、現実には実用化されていな
い。
また、加熱手段をタンデイツシユ側壁に設置す
ることは、従来のタンデイツシユを殆んど改造す
ることなく、そのまま使用できる利点はあるが、
かんじんのタンデイツシユ内溶湯温度の均一性が
悪く、タンデイツシユ内溶湯温度を鋳込期間中、
一定の温度範囲内に維持することは極めて困難な
ことである。
ることは、従来のタンデイツシユを殆んど改造す
ることなく、そのまま使用できる利点はあるが、
かんじんのタンデイツシユ内溶湯温度の均一性が
悪く、タンデイツシユ内溶湯温度を鋳込期間中、
一定の温度範囲内に維持することは極めて困難な
ことである。
本発明は、タンデイツシユ側壁に溝型誘導加熱
手段を設置した従来のタンデイツシユにおける上
記のような欠点・問題点を解消して、タンデイツ
シユ内溶湯温度の均一性に優れた溝型誘導加熱手
段を備えたタンデイツシユを提供するものであ
る。
手段を設置した従来のタンデイツシユにおける上
記のような欠点・問題点を解消して、タンデイツ
シユ内溶湯温度の均一性に優れた溝型誘導加熱手
段を備えたタンデイツシユを提供するものであ
る。
本発明は溶湯の加熱機能を有する連続鋳造用タ
ンデイツシユにおいて、溝型誘導加熱手段を、取
鍋からの溶湯注入点と連続鋳造用鋳型への給湯ノ
ズル位置との間のタンデイツシユ外側壁部に設置
し、上記溝型誘導加熱手段のタンデイツシユ内側
に加熱手段の加熱領域内で、かつ溶湯レベル以下
に溶湯通路を有しタンデイツシユ内容を2分する
堰を設けることによつてタンデイツシユ内溶湯温
度をほぼ均一に保持し、鋳型への注湯温度を適正
範囲内に維持することが可能となつた連続鋳造用
タンデイツシユである。
ンデイツシユにおいて、溝型誘導加熱手段を、取
鍋からの溶湯注入点と連続鋳造用鋳型への給湯ノ
ズル位置との間のタンデイツシユ外側壁部に設置
し、上記溝型誘導加熱手段のタンデイツシユ内側
に加熱手段の加熱領域内で、かつ溶湯レベル以下
に溶湯通路を有しタンデイツシユ内容を2分する
堰を設けることによつてタンデイツシユ内溶湯温
度をほぼ均一に保持し、鋳型への注湯温度を適正
範囲内に維持することが可能となつた連続鋳造用
タンデイツシユである。
次に本発明を実施態様に基づいて図面により詳
細に説明する。
細に説明する。
第4図は本発明の実施例の一例を示すもので、
aが平面、bがa図のA−A′断面図である。図
中1は取鍋(図示なし)からタンデイツシユ6へ
の溶湯注入点で、取鍋から注入された溶湯はすべ
て堰2により、強制的に溝型誘導加熱手段3の前
方の狭い通路4を通過させられ、この間に溶湯が
加熱されるために、溶湯の温度均一性が極めて良
好である。このように本発明の要点は、取鍋から
注入された溶湯をすべて、溝型誘導加熱手段の直
前を通過させるように堰を設置することにある。
この堰がない場合は、取鍋から注入された溶湯の
大部分は直接タンデイツシユノズル5に移行し、
溶湯の一部が局所的に加熱されるだけになるの
で、溶湯温度の均一性が極めて悪くなるのは当然
のことと云える。
aが平面、bがa図のA−A′断面図である。図
中1は取鍋(図示なし)からタンデイツシユ6へ
の溶湯注入点で、取鍋から注入された溶湯はすべ
て堰2により、強制的に溝型誘導加熱手段3の前
方の狭い通路4を通過させられ、この間に溶湯が
加熱されるために、溶湯の温度均一性が極めて良
好である。このように本発明の要点は、取鍋から
注入された溶湯をすべて、溝型誘導加熱手段の直
前を通過させるように堰を設置することにある。
この堰がない場合は、取鍋から注入された溶湯の
大部分は直接タンデイツシユノズル5に移行し、
溶湯の一部が局所的に加熱されるだけになるの
で、溶湯温度の均一性が極めて悪くなるのは当然
のことと云える。
次に本発明の実施例について、その効果を説明
する。第5図はタンデイツシユ内溶湯温度と取鍋
から給湯される時間経過との関係を示すグラフで
あつて、Aは最大10トンの溶鋼容量のタンデイツ
シユに溝型誘導加熱手段3と、この加熱手段の加
熱領域内でかつ溶湯レベル以下に幅200mm、高さ、
300mmの溶鋼通路4を持つた堰2とを備えた本発
明のタンデイツシユ(第4図参照)を適用した場
合の例で、またBは同じタンデイツシユに溝型誘
導加熱手段と幅200mmで高さは溶鋼レベル以上が
開放された溶鋼通路を持つた堰を設けた場合の例
について、それぞれの溶鋼温度の経時変化を示し
たグラフである。
する。第5図はタンデイツシユ内溶湯温度と取鍋
から給湯される時間経過との関係を示すグラフで
あつて、Aは最大10トンの溶鋼容量のタンデイツ
シユに溝型誘導加熱手段3と、この加熱手段の加
熱領域内でかつ溶湯レベル以下に幅200mm、高さ、
300mmの溶鋼通路4を持つた堰2とを備えた本発
明のタンデイツシユ(第4図参照)を適用した場
合の例で、またBは同じタンデイツシユに溝型誘
導加熱手段と幅200mmで高さは溶鋼レベル以上が
開放された溶鋼通路を持つた堰を設けた場合の例
について、それぞれの溶鋼温度の経時変化を示し
たグラフである。
いずれも、鋳込初期は溶鋼温度を検出しつつ約
950KWの電力(周波数50Hz)を供給し、所定の
温度に達した時点で通電を停止した。また鋳込末
期には、A、Bいずれもの場合においても、溶鋼
が所定の温度を下廻つたところで約250KW通電
した。
950KWの電力(周波数50Hz)を供給し、所定の
温度に達した時点で通電を停止した。また鋳込末
期には、A、Bいずれもの場合においても、溶鋼
が所定の温度を下廻つたところで約250KW通電
した。
結果は第5図のグラフが示すように、溶鋼通路
の幅がA、Bの両者共に200mmであつても、高さ
が300mmで溶鋼レベル以下であるAの場合は、全
鋳込期間を通じて温度変動が非常に少ないが、溶
鋼通路の高さが溶鋼レベル以上で開放状態になつ
ているBの場合には、鋳込みの初期および末期に
おいては、Aと比較して溶湯温度の変化が多いこ
とを示している。
の幅がA、Bの両者共に200mmであつても、高さ
が300mmで溶鋼レベル以下であるAの場合は、全
鋳込期間を通じて温度変動が非常に少ないが、溶
鋼通路の高さが溶鋼レベル以上で開放状態になつ
ているBの場合には、鋳込みの初期および末期に
おいては、Aと比較して溶湯温度の変化が多いこ
とを示している。
すなわち、本発明のタンデイツシユ内容を2分
する堰に設ける溶湯通路の寸法は、溝型誘導加熱
手段の能力との関係によつて定まるものである
が、加熱手段による加熱領域内で、かつ上方が開
放状態でなく溶湯レベル以下の位置に溶湯通路を
設けることが必須条件である。そして現在使用さ
れているようなタンデイツシユに溝型誘導加熱手
段が付設されて加熱される場合には、堰に設けら
れる溶湯通路の寸法は幅が300mm、高さが400mmを
越えると、取鍋から注入された溶湯のかなりの部
分が溝型誘導加熱手段で加熱されずに、タンデイ
ツシユノズル側へ到達してしまつて、溶湯温度の
均一化が難しくなるので、溶湯通路の幅は300mm
以下、高さは400mm以下とするのが望ましい。
する堰に設ける溶湯通路の寸法は、溝型誘導加熱
手段の能力との関係によつて定まるものである
が、加熱手段による加熱領域内で、かつ上方が開
放状態でなく溶湯レベル以下の位置に溶湯通路を
設けることが必須条件である。そして現在使用さ
れているようなタンデイツシユに溝型誘導加熱手
段が付設されて加熱される場合には、堰に設けら
れる溶湯通路の寸法は幅が300mm、高さが400mmを
越えると、取鍋から注入された溶湯のかなりの部
分が溝型誘導加熱手段で加熱されずに、タンデイ
ツシユノズル側へ到達してしまつて、溶湯温度の
均一化が難しくなるので、溶湯通路の幅は300mm
以下、高さは400mm以下とするのが望ましい。
このように本発明のタンデイツシユを適用すれ
ば、タンデイツシユ溶湯温度を鋳込み全期間にわ
たり、任意の目標温度範囲に保持することが可能
となり、従来技術では鋳込み初期および末期にお
ける溶湯温度の低下による鋳片の表面性状や内部
清浄が劣るという欠点を解消することができて、
鋳造された全鋳片について表面性状や内部組織・
清浄度のバラツキの少ない鋳片が得られ、製品歩
留り品質の向上に貢献する効果は頗る大である。
ば、タンデイツシユ溶湯温度を鋳込み全期間にわ
たり、任意の目標温度範囲に保持することが可能
となり、従来技術では鋳込み初期および末期にお
ける溶湯温度の低下による鋳片の表面性状や内部
清浄が劣るという欠点を解消することができて、
鋳造された全鋳片について表面性状や内部組織・
清浄度のバラツキの少ない鋳片が得られ、製品歩
留り品質の向上に貢献する効果は頗る大である。
第1図は通常のタンデイツシユ内溶湯温度の鋳
込み中における経時変化を示すグラフ、第2図は
ヒート全体の温度を高くした場合のタンデイツシ
ユ内溶湯温度の鋳込み中の経時変化を示すグラ
フ、第3図はヒート全体の温度を低くした場合の
タンデイツシユ内溶湯の鋳込み中の経時変化の状
態を示すグラフ、第4図は本発明の実施例を示す
ものでaはタンデイツシユの平面図bはA−
A′断面図、第5図のA曲線は本発明のタンデイ
ツシユを適用した場合のタンデイツシユ内溶湯温
度の鋳込み中の経時変化を示しB曲線は溶湯通路
の上方が開放状態の場合のタンデイツシユ内溶湯
温度の鋳込み中の経時変化を示すそれぞれのグラ
フである。 1……取鍋からの溶湯注入点、2……堰、3…
…溝型誘導加熱手段、4……溶湯通路、5……タ
ンデイツシユノズル、6……タンデイツシユ。
込み中における経時変化を示すグラフ、第2図は
ヒート全体の温度を高くした場合のタンデイツシ
ユ内溶湯温度の鋳込み中の経時変化を示すグラ
フ、第3図はヒート全体の温度を低くした場合の
タンデイツシユ内溶湯の鋳込み中の経時変化の状
態を示すグラフ、第4図は本発明の実施例を示す
ものでaはタンデイツシユの平面図bはA−
A′断面図、第5図のA曲線は本発明のタンデイ
ツシユを適用した場合のタンデイツシユ内溶湯温
度の鋳込み中の経時変化を示しB曲線は溶湯通路
の上方が開放状態の場合のタンデイツシユ内溶湯
温度の鋳込み中の経時変化を示すそれぞれのグラ
フである。 1……取鍋からの溶湯注入点、2……堰、3…
…溝型誘導加熱手段、4……溶湯通路、5……タ
ンデイツシユノズル、6……タンデイツシユ。
Claims (1)
- 1 溝型誘導加熱手段を付設して溶湯の加熱機能
を附与された連続鋳造用タンデイツシユにおい
て、上記溝型誘導加熱手段を取鍋からの溶湯注入
点と連続鋳造用鋳型への給湯点との間のタンデイ
ツシユの側壁部に設置し、上記溝型誘導加熱手段
のタンデイツシユ内側には該溝型誘導加熱手段に
よる加熱領域内でかつ溶湯レベル以下に溶湯通路
を有しタンデイツシユ内容を2分する堰を設けた
ことを特徴とする溶湯の加熱機能を有する連続鋳
造用タンデイツシユ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13203481A JPS5835050A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 溶湯の加熱機能を有する連続鋳造用タンデイツシユ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13203481A JPS5835050A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 溶湯の加熱機能を有する連続鋳造用タンデイツシユ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5835050A JPS5835050A (ja) | 1983-03-01 |
JPS6342540B2 true JPS6342540B2 (ja) | 1988-08-24 |
Family
ID=15071947
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13203481A Granted JPS5835050A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 溶湯の加熱機能を有する連続鋳造用タンデイツシユ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5835050A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59133949A (ja) * | 1983-01-18 | 1984-08-01 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造機のタンデイシユ内溶鋼の加熱方法 |
JPS59143559U (ja) * | 1983-03-18 | 1984-09-26 | 川崎製鉄株式会社 | 溶鋼加熱装置付き連鋳タンデイツシユ |
JPS6080046U (ja) * | 1983-11-07 | 1985-06-04 | 川崎製鉄株式会社 | 溝形誘導加熱装置 |
-
1981
- 1981-08-25 JP JP13203481A patent/JPS5835050A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5835050A (ja) | 1983-03-01 |
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