JPS634070A - 切削工具 - Google Patents
切削工具Info
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- JPS634070A JPS634070A JP62150359A JP15035987A JPS634070A JP S634070 A JPS634070 A JP S634070A JP 62150359 A JP62150359 A JP 62150359A JP 15035987 A JP15035987 A JP 15035987A JP S634070 A JPS634070 A JP S634070A
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Links
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Classifications
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
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- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
- B23B27/148—Composition of the cutting inserts
-
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- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
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- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
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- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12576—Boride, carbide or nitride component
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、刃先が炭化チタン、チタンカルざニトリドお
よび／または窒化チタンからなる層で被覆ちれている切
削工具に関する。
よび／または窒化チタンからなる層で被覆ちれている切
削工具に関する。
従来の技術
切削工具、殊に硬質金属からなるものが炭化チタン、チ
タンカルボニトリドおよび／１７ｃｕ窒化チタンからな
る層’に！し、それによってこの切削工具の耐磨耗性が
著しく改善ちれることは、公知である。周期律表の第■
副族〜第■副族の元素の窒化物およびカルボニトリドか
らなる結合金属不含の硬質物質ｒＷ１１１−硬質金属か
らなる工具を耐磨耗性たする九めに便用することは、例
えば西ドイツ国特許第１９５９６９０号明細書から公知
であり、記載し九硬質物質の群から特に元素チタンを基
礎とする硬質物質は、実地において良好であることが判
明した。更に、硬質金属からなる切削工具の効率を上昇
させることは、西ドイツ国特許！２２６３２１０号明細
賽の提案によれば、炭化チタン、チタンカルボニトリド
および窒化チタンからの多層被後によって達成すること
ができる。炭化チタン、チタンカルボニトリドおよび窒
化チタンからなる多数の層の被膜に’ｉする硬質金属か
らなる割出しインサートは、特に中速の切削速度で鋼上
回転機械加工するの罠通当である。しかし、高速の切削
速度は、切削工具の刃先に高い温度を惹起嘔せ、それに
よって迅速に進行する拡散磨耗および酸化磨耗が生じる
。それ故、既にこの高速の切削速度上便用する。場合に
は、相当する切削工具の寿命ｔ１この切削工具上に酸化
アルミニウムからなる薄層を施こ丁ことによって向上嘔
せることは提案嘔れ友。現在の公知技術本革の場合、中
速の切削速度および大きいチップ断面積の几めには、炭
化チタン、チタンカルボニトリドおよび窒化チタンで被
覆された差替え工具が目的七貫徹し、高速の切削速度の
場合には、元素アルミニウムマｆｃはジルコニウムの酸
化物からなる被膜が屡々チタンの窒化物および炭化物を
有する被膜との組合せ物でも頁別に使用ちれる。
タンカルボニトリドおよび／１７ｃｕ窒化チタンからな
る層’に！し、それによってこの切削工具の耐磨耗性が
著しく改善ちれることは、公知である。周期律表の第■
副族〜第■副族の元素の窒化物およびカルボニトリドか
らなる結合金属不含の硬質物質ｒＷ１１１−硬質金属か
らなる工具を耐磨耗性たする九めに便用することは、例
えば西ドイツ国特許第１９５９６９０号明細書から公知
であり、記載し九硬質物質の群から特に元素チタンを基
礎とする硬質物質は、実地において良好であることが判
明した。更に、硬質金属からなる切削工具の効率を上昇
させることは、西ドイツ国特許！２２６３２１０号明細
賽の提案によれば、炭化チタン、チタンカルボニトリド
および窒化チタンからの多層被後によって達成すること
ができる。炭化チタン、チタンカルボニトリドおよび窒
化チタンからなる多数の層の被膜に’ｉする硬質金属か
らなる割出しインサートは、特に中速の切削速度で鋼上
回転機械加工するの罠通当である。しかし、高速の切削
速度は、切削工具の刃先に高い温度を惹起嘔せ、それに
よって迅速に進行する拡散磨耗および酸化磨耗が生じる
。それ故、既にこの高速の切削速度上便用する。場合に
は、相当する切削工具の寿命ｔ１この切削工具上に酸化
アルミニウムからなる薄層を施こ丁ことによって向上嘔
せることは提案嘔れ友。現在の公知技術本革の場合、中
速の切削速度および大きいチップ断面積の几めには、炭
化チタン、チタンカルボニトリドおよび窒化チタンで被
覆された差替え工具が目的七貫徹し、高速の切削速度の
場合には、元素アルミニウムマｆｃはジルコニウムの酸
化物からなる被膜が屡々チタンの窒化物および炭化物を
有する被膜との組合せ物でも頁別に使用ちれる。
発明七運成するための手段
本発明の目的は、なお高い耐用性ｒ有する切削工具を得
ることである。この目的は、切削工具上、殊に硬質金属
からなる割出しインサート上に差当り炭化チタン、チタ
ンカルボニトリドおよび／または窒化チタンからなる層
を施こし、名らにこの層正に第１の被膜と比較して薄い
、窒化ジルコニウムからなる外側層を沈積ちせることに
よって達成される。このような切削部材は、本発明によ
れは、窒化ジルコニウム層の厚嘔が全層厚の約十分の−
のみである場合であっても、中速ないし高速の切削速度
の際に著しく向上嘔れ九耐用性に！し、このことは、当
業界において窒化ジルコニウムが本質的に磨耗性の緩和
を全く惹起しえないといつ見解が成り立っていたので驚
異的なことであった。
ることである。この目的は、切削工具上、殊に硬質金属
からなる割出しインサート上に差当り炭化チタン、チタ
ンカルボニトリドおよび／または窒化チタンからなる層
を施こし、名らにこの層正に第１の被膜と比較して薄い
、窒化ジルコニウムからなる外側層を沈積ちせることに
よって達成される。このような切削部材は、本発明によ
れは、窒化ジルコニウム層の厚嘔が全層厚の約十分の−
のみである場合であっても、中速ないし高速の切削速度
の際に著しく向上嘔れ九耐用性に！し、このことは、当
業界において窒化ジルコニウムが本質的に磨耗性の緩和
を全く惹起しえないといつ見解が成り立っていたので驚
異的なことであった。
実施例。
次に、本発明ケ実施例につき詳説する。
組成Ｗ ８２．５％、（Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂ）Ｃ１１％お
よびＣｏ ６．５％（質量％）を有する硬質金属からな
る割出しインサート上ガス相からの化学的析出の方法（
ＣＶＤ方法）により相当する装瓢中でチタンカルボニト
リドからなる２つの重なり合つ皮層で被膜した。四塩化
チタン、水素、メタンおよび窒素からなる、析出に必要
と芒れるガス混合物ｔ１チタンカルボニトリドからなる
内側層が外側層よりも高いＲ素１ａ度を有するように選
択し几。
よびＣｏ ６．５％（質量％）を有する硬質金属からな
る割出しインサート上ガス相からの化学的析出の方法（
ＣＶＤ方法）により相当する装瓢中でチタンカルボニト
リドからなる２つの重なり合つ皮層で被膜した。四塩化
チタン、水素、メタンおよび窒素からなる、析出に必要
と芒れるガス混合物ｔ１チタンカルボニトリドからなる
内側層が外側層よりも高いＲ素１ａ度を有するように選
択し几。
ＣＶＤ装瓢の耐熱性鋼からなる反応容器は、約３０７の
容積上Ｍし、かつ上に被せられ友電気炉によって１００
０℃の温度に加熱嘔れ几。ガス相からの化学的析出を実
施するために、反応容器中に、次表に記載し几ガスを含
有するガス混合物が導入逼れている。更罠、この表には
、選択したガス量、圧力および温度が記載ちれている。
容積上Ｍし、かつ上に被せられ友電気炉によって１００
０℃の温度に加熱嘔れ几。ガス相からの化学的析出を実
施するために、反応容器中に、次表に記載し几ガスを含
有するガス混合物が導入逼れている。更罠、この表には
、選択したガス量、圧力および温度が記載ちれている。
第１の層 第２の層
ガス量＜ｌ／時間） ガ ス 童ＴｉＣ１，５１
０ Ｈ２３５０５３０ ＣＨ，３０６Ｏ Ｈ２１３０２３８ 温 度 ９９０°Ｃ９９０’Ｃ圧 力
５００ｈｐａ ７００ ｈ
ｐａ析出を促進する交めおよび微粒状の層組織を得る几
めに、触媒作用に！するアルミニラムノへロデン化物−
添加剤は、ガス雰囲気中に専入嘔れている。
０ Ｈ２３５０５３０ ＣＨ，３０６Ｏ Ｈ２１３０２３８ 温 度 ９９０°Ｃ９９０’Ｃ圧 力
５００ｈｐａ ７００ ｈ
ｐａ析出を促進する交めおよび微粒状の層組織を得る几
めに、触媒作用に！するアルミニラムノへロデン化物−
添加剤は、ガス雰囲気中に専入嘔れている。
全体で３００分間の時間後、四塩化チタンおよびメタン
を供給することは、停止芒れ九。引続き、窒化ジルコニ
ウムから１つの層を析出する几めに、水素３７０１／ｈ
、窒素３３０１ｔ／ｈおよび四塩化ジルコニウム５！／
ｈかうなるガス混合物は、反応容器中に専入毛れ、この
場合温度は、この処理過程の間に１０１０℃に上昇嘔れ
ている。容器内部の圧力’Ｃ７００ｈＰａであった。３
０分の経過後、水素を除い友全てのガスの供給を停止し
、反応容器を冷却し九〇水素ガス欠除去し九後、この容
器全通風し、かつ開き、今や被覆６れた硬質金属体を取
り出し九。
を供給することは、停止芒れ九。引続き、窒化ジルコニ
ウムから１つの層を析出する几めに、水素３７０１／ｈ
、窒素３３０１ｔ／ｈおよび四塩化ジルコニウム５！／
ｈかうなるガス混合物は、反応容器中に専入毛れ、この
場合温度は、この処理過程の間に１０１０℃に上昇嘔れ
ている。容器内部の圧力’Ｃ７００ｈＰａであった。３
０分の経過後、水素を除い友全てのガスの供給を停止し
、反応容器を冷却し九〇水素ガス欠除去し九後、この容
器全通風し、かつ開き、今や被覆６れた硬質金属体を取
り出し九。
チタンカルボニトリドからなる２つの層の浮石は、試料
の層に応じて反応容器中で９μ〜１２そ μの間におり、Ｉの特徴づけられ九黄色の色の九めにチ
タンカルボニトリドと十分に区別することができる外側
窒化ジルコニウム層は、約０．７〜１μの厚ちｔ有する
・ 本発明による被覆もれ九割出しインサートの耐磨耗性を
試験する次めに、この割出しインサートの可使時間ｔ１
鋼材料Ｃ６ＱＮおよび４２ＣｒＭＯ４’に滑らかな断面
中で徨々の切削速度で回転嘔せることにより屑出し加工
することによって測定しｆｅ、ｏこの回転試験を一定の
時間間隔後に中断し、刃先の磨耗の増加２１ｃビツト深
嘔Ｋｔおよび磨耗標識幡ｖｂの測定によって測定し几。
の層に応じて反応容器中で９μ〜１２そ μの間におり、Ｉの特徴づけられ九黄色の色の九めにチ
タンカルボニトリドと十分に区別することができる外側
窒化ジルコニウム層は、約０．７〜１μの厚ちｔ有する
・ 本発明による被覆もれ九割出しインサートの耐磨耗性を
試験する次めに、この割出しインサートの可使時間ｔ１
鋼材料Ｃ６ＱＮおよび４２ＣｒＭＯ４’に滑らかな断面
中で徨々の切削速度で回転嘔せることにより屑出し加工
することによって測定しｆｅ、ｏこの回転試験を一定の
時間間隔後に中断し、刃先の磨耗の増加２１ｃビツト深
嘔Ｋｔおよび磨耗標識幡ｖｂの測定によって測定し几。
その後に、この試験を継ａ嘔セた。割出しインサートの
可使時間の終結に対する判断基準として蝶、Ｋｔ−３０
μのビット栗石が達成ぢれるまでの切削時間ないしはｖ
ｂ ” ０．２ｕ＋の磨耗標識暢が達成逼れるまでの切
削時間が確定されている。切込み深＠ ａｐ−１，５１
１および送りｆ −０，２８１１１１１／Ｕ （回転）
ならびに他の幾何学的Ｗ１４整を試験の間−定に保持し
几。比較のためおよび前記試験を評価するために、同じ
硬質金属合金からなる、同じ板状の市販の割出しインサ
ー）１−試験し、この場合この割出しインサートは、公
知の仕上作業法により被覆ちれており、かつ窒化ジルコ
ニウムからなる本発明による被覆層を示嘔なかった。材
料０６ＯＮｔ−機械加工する几めに、２つの変法を選択
し、実際に被膜Ａとして１０μの全１厚七頁する、炭化
チタン、外向きに増大する窒素含量に有しかつ窒化チタ
ンからのもう１つの層七肩するチタンカルボニトリドか
らなる被膜ならびに被ＭＢとして窒化チタンからなる薄
い中間層によって節」限嘔れている、アルミニウムオキ
シドニトリドからの４つの浮石約２μのセラミック層七
頁する、炭化チタン、チタンカルボニトリドおよび窒化
チタンからなる被膜を選択し文。この多層被膜の全厚は
１１μであつ几。被膜Ａ七頁する割出しインサートは、
中速の切削速度および大きい切削断面の際に有効である
ことが判明し、被膜ＢｔＭするものは、高速の切削速度
の際に顕著な可使時間を示し九〇 刃先保持性試験の結果に、次の第２表に記載されている
。
可使時間の終結に対する判断基準として蝶、Ｋｔ−３０
μのビット栗石が達成ぢれるまでの切削時間ないしはｖ
ｂ ” ０．２ｕ＋の磨耗標識暢が達成逼れるまでの切
削時間が確定されている。切込み深＠ ａｐ−１，５１
１および送りｆ −０，２８１１１１１／Ｕ （回転）
ならびに他の幾何学的Ｗ１４整を試験の間−定に保持し
几。比較のためおよび前記試験を評価するために、同じ
硬質金属合金からなる、同じ板状の市販の割出しインサ
ー）１−試験し、この場合この割出しインサートは、公
知の仕上作業法により被覆ちれており、かつ窒化ジルコ
ニウムからなる本発明による被覆層を示嘔なかった。材
料０６ＯＮｔ−機械加工する几めに、２つの変法を選択
し、実際に被膜Ａとして１０μの全１厚七頁する、炭化
チタン、外向きに増大する窒素含量に有しかつ窒化チタ
ンからのもう１つの層七肩するチタンカルボニトリドか
らなる被膜ならびに被ＭＢとして窒化チタンからなる薄
い中間層によって節」限嘔れている、アルミニウムオキ
シドニトリドからの４つの浮石約２μのセラミック層七
頁する、炭化チタン、チタンカルボニトリドおよび窒化
チタンからなる被膜を選択し文。この多層被膜の全厚は
１１μであつ几。被膜Ａ七頁する割出しインサートは、
中速の切削速度および大きい切削断面の際に有効である
ことが判明し、被膜ＢｔＭするものは、高速の切削速度
の際に顕著な可使時間を示し九〇 刃先保持性試験の結果に、次の第２表に記載されている
。
第 ２ 表
鋼Ｃ３０Ｗ’に回転名セる際の被覆ちれ九割出しインサ
ートの可使時間 基体硬質金属二 Ｍ２Ｓ 割出しインサートの実施例： ＳＮＭＡ １２
０４０８切込み深さ： １．５１ｍ送
り： ０．２８１１ｍ／ｌ１ｇ
１転被 膜 層厚 切削速度 可使時間（μ）
（ｍ／ｍｉｎ ） （ｍｉｎ）Ａ Ｉ
［１，８１８０３０ Ｂ １１．２ １８０ ３６Ｃ９，
２１８０６２ （本発明による） ２２４
２２１８Ｑｍ／ｍｉｎの切削速度の場合、公知技術水
単による２つの被膜ＡおよびＢの可使時間は、本発明に
よる被膜Ｃの可使時間によって遥かに凌駕ちれている。
ートの可使時間 基体硬質金属二 Ｍ２Ｓ 割出しインサートの実施例： ＳＮＭＡ １２
０４０８切込み深さ： １．５１ｍ送
り： ０．２８１１ｍ／ｌ１ｇ
１転被 膜 層厚 切削速度 可使時間（μ）
（ｍ／ｍｉｎ ） （ｍｉｎ）Ａ Ｉ
［１，８１８０３０ Ｂ １１．２ １８０ ３６Ｃ９，
２１８０６２ （本発明による） ２２４
２２１８Ｑｍ／ｍｉｎの切削速度の場合、公知技術水
単による２つの被膜ＡおよびＢの可使時間は、本発明に
よる被膜Ｃの可使時間によって遥かに凌駕ちれている。
２２４ｍ／ＷｉＨの高速の切削速度の場合、可使時間は
、高い切削温度の結果として低いが、この場合も本発明
により被覆石れた割出しインサート扛、試験場れ九割出
しインサートの中で最高の可使時間を達成した。合金鋼
４２ ｃｒＭｏ ４ ｖ七機械加工し次場合には、次の
第６表に示しｆｃｌＢ果を達成し友。
、高い切削温度の結果として低いが、この場合も本発明
により被覆石れた割出しインサート扛、試験場れ九割出
しインサートの中で最高の可使時間を達成した。合金鋼
４２ ｃｒＭｏ ４ ｖ七機械加工し次場合には、次の
第６表に示しｆｃｌＢ果を達成し友。
第６表
合金鋼４２ ＣｒＭＯ４Ｖ ’ｉ回転する際の被覆ちれ
九割出しインサートの可使時間 基体硬質金属二 Ｍ２Ｓ 割出しインサートの形： ＳＮＭＡ １２０４０８
切込み採石： １，５ａｍ 送 り ： ０．２８１ｍ／回
転被 膜 層 厚 切削速度 可使時間（μ）
（ｍｉｎ）Ｂ １０．６
２２４ １８ｃ ９．０
２２４ ３２（本発１ｉＡ２５０ １７ による） 窒化ジルコニウムからなる薄い外側層の効果ｔより良好
に認めることができるようにする目的で、上記方法で２
回の他の被覆作業周期で窒化チタンからなる浮名ＦＪ１
０μの個別層が析出ちれており、その際１つの場合には
、窒化ジルコニウムからなる薄い被覆層を施こ丁ことは
断念賂れ九。双方の試験の被覆された割出しインサート
の集合から、それぞれ正確に同じ全１厚’ｋＷする対の
ものｔ試験し、これらの対のインサートラ用いて刃先保
持性の比較試験？試み九が、その試験パラメータならび
に結果は、温性した図面に示ちれている。この図面から
明らかなように、本発明による被覆層上方する刃先体は
、１６分間の回転時間後にビット採石ＫＴ ｋ有し、こ
のビット採石は、窒化ジルコニウムからなる被覆層ケ有
しない、同じ厚ちの窒化チタン層の場合よりも３０〜４
０％だけ少ない。この利点は、鋼Ｃ６ＯＮｋ屑出し加工
する場合にも合金鋼４２ ＣｒＭＯ４Ｖ’を屑出し加工
する場合にも明らかになる。
九割出しインサートの可使時間 基体硬質金属二 Ｍ２Ｓ 割出しインサートの形： ＳＮＭＡ １２０４０８
切込み採石： １，５ａｍ 送 り ： ０．２８１ｍ／回
転被 膜 層 厚 切削速度 可使時間（μ）
（ｍｉｎ）Ｂ １０．６
２２４ １８ｃ ９．０
２２４ ３２（本発１ｉＡ２５０ １７ による） 窒化ジルコニウムからなる薄い外側層の効果ｔより良好
に認めることができるようにする目的で、上記方法で２
回の他の被覆作業周期で窒化チタンからなる浮名ＦＪ１
０μの個別層が析出ちれており、その際１つの場合には
、窒化ジルコニウムからなる薄い被覆層を施こ丁ことは
断念賂れ九。双方の試験の被覆された割出しインサート
の集合から、それぞれ正確に同じ全１厚’ｋＷする対の
ものｔ試験し、これらの対のインサートラ用いて刃先保
持性の比較試験？試み九が、その試験パラメータならび
に結果は、温性した図面に示ちれている。この図面から
明らかなように、本発明による被覆層上方する刃先体は
、１６分間の回転時間後にビット採石ＫＴ ｋ有し、こ
のビット採石は、窒化ジルコニウムからなる被覆層ケ有
しない、同じ厚ちの窒化チタン層の場合よりも３０〜４
０％だけ少ない。この利点は、鋼Ｃ６ＯＮｋ屑出し加工
する場合にも合金鋼４２ ＣｒＭＯ４Ｖ’を屑出し加工
する場合にも明らかになる。
１も最後に、厚１９μのナタｙカルボニトリド被膜上の
窒化ジルコニウムからなる厚手の浮石約２〜３μの被覆
層を用いて試験を行なった。また、この場合には、刃先
保持性が改善ちれることが判明したが、この刃先保持性
に、薄い被覆層の効果七本質的に凌駕するものではなか
つ文。丁なわち、第一には、窒化ジルコニウムからなる
外側層の浮名に係わるのではなく、この層がペース被膜
上完全に被覆することに係わっている。
窒化ジルコニウムからなる厚手の浮石約２〜３μの被覆
層を用いて試験を行なった。また、この場合には、刃先
保持性が改善ちれることが判明したが、この刃先保持性
に、薄い被覆層の効果七本質的に凌駕するものではなか
つ文。丁なわち、第一には、窒化ジルコニウムからなる
外側層の浮名に係わるのではなく、この層がペース被膜
上完全に被覆することに係わっている。
その上、他の試験で窒化ジルコニウムのみからなる被膜
上便用することにより本発明によって達成ちれる成果が
得られるのではなく、炭化チタン、チタンカルボニトリ
ドおよび／または窒化チタンのような別の硬質物質での
比較的厚い被膜と、窒化ジルコニウムからなる薄い外側
被覆層との組合せ物が得られることが確認ちれ九〇 窒化ジルコニウム被積層に＋ｉＮさせる方法としては、
ＣｖＤ方法とともに所謂ＰＶＤ ｙ５法も適当である。
上便用することにより本発明によって達成ちれる成果が
得られるのではなく、炭化チタン、チタンカルボニトリ
ドおよび／または窒化チタンのような別の硬質物質での
比較的厚い被膜と、窒化ジルコニウムからなる薄い外側
被覆層との組合せ物が得られることが確認ちれ九〇 窒化ジルコニウム被積層に＋ｉＮさせる方法としては、
ＣｖＤ方法とともに所謂ＰＶＤ ｙ５法も適当である。
図面は、被覆石れ九割出しインサートの集合からの対の
インサートを用いての刃先保持性の比較試験のパラメー
タおよび結果を示す函表である。
インサートを用いての刃先保持性の比較試験のパラメー
タおよび結果を示す函表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、刃先が炭化チタン、チタンカルボニトリドおよび／
または窒化チタンで被覆されている切削工具において、
被膜上に窒化ジルコニウムからなる外側被覆層が施こさ
れていることを特徴とする、切削工具。 ２、外側被覆層の厚さが炭化チタン、チタンカルボニト
リドおよび／または窒化チタンからなるベース被膜に対
して１〜３０％である、特許請求の範囲第１項記載の切
削工具。 ３、外側被覆層の厚さが炭化チタン、チタンカルボニト
リドおよび／または窒化チタンからなるベース被膜に対
して１％〜１０％である、特許請求の範囲第２項記載の
切削工具。４、切削工具基体が本質的に炭化タングステ
ンおよび鉄群の補助金属を含有する硬質金属からなる、
特許請求の範囲第１項から第３項までのいずれか１項に
記載の切削工具。 ５、外側窒化ジルコニウム層がＣＶＤ方法を使用するこ
とによつて施こされている、特許請求の範囲第１項から
第４項までのいずれか１項に記載の切削工具。 ６、窒化ジルコニウムからなる外側被覆層がＰＶＤ方法
により施こされている、特許請求の範囲第１項から第４
項までのいずれか１項に記載の切削工具。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3620901.5 | 1986-06-21 | ||
| DE19863620901 DE3620901A1 (de) | 1986-06-21 | 1986-06-21 | Schneidwerkzeug |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS634070A true JPS634070A (ja) | 1988-01-09 |
| JP2663968B2 JP2663968B2 (ja) | 1997-10-15 |
Family
ID=6303464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62150359A Expired - Fee Related JP2663968B2 (ja) | 1986-06-21 | 1987-06-18 | 切削工具 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4776863A (ja) |
| EP (1) | EP0250865B1 (ja) |
| JP (1) | JP2663968B2 (ja) |
| AT (1) | ATE54954T1 (ja) |
| DE (2) | DE3620901A1 (ja) |
| IN (1) | IN167101B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61170559A (ja) * | 1985-01-21 | 1986-08-01 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 被覆超硬合金 |
| US5230718A (en) * | 1987-10-21 | 1993-07-27 | Takeo Oki | Coated abrasive grains and a manufacturing method therefor |
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1987
- 1987-05-26 AT AT87107635T patent/ATE54954T1/de not_active IP Right Cessation
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|---|---|---|---|---|
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Legal Events
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