JPS6333385B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は、半導体デバイスを用いたDC−AC電
圧コンバータに関し、とくに交流電圧発生器とし
て測定装置および電気的装置の電力源に用いられ
るDC−AC電圧コンバータに関する。 〔従来の技術〕 複合トランジスタを中心にして形成した電圧調
整器を介して直流電圧源の出力で動作するマルチ
バイブレータを含むDC−ACコンバータ（直流か
ら交流への電圧変換器）は公知である。この電圧
調整器は安定抵抗とツエナーダイオードを有する
パラメトリツク電圧安定器（いわゆる定電圧安定
器）をそなえたものである。このマルチバイブレ
ータの次段に設けた主スイツチング素子のトラン
ジスタのエミツタは相互接続され、そのコレクタ
は、帰還巻線を有する出力変圧器の一次巻線の端
子に接続されている。さらにこの変圧器の帰還巻
線には整流器が接続されており、この整流器はシ
リーズ・オポジシヨン型に接続された複数のダイ
オードで構成されたものである。 このコンバータは整流器ダイオードの接続点と
複合トランジスタのコレクタ間に正方向に接続し
たダイオードを更にそなえている（ソ聯発明者証
第440752号参照）。 〔発明が解決しようとする課題〕 この従来のコンバータは、供給電圧が定格値を
1.5〜1.8倍までオーバした時でも正常に動作する
もので、供給電圧が２倍或は３倍となると（特に
直流電圧がたとえば9Vから30Vに増加すると）
付加ダイオードが導通化し、供給電圧がシリー
ズ・オポジシヨン接続したダイオードの陽極およ
びパラメトリツク電圧安定器の安定抵抗器に直接
加わるので、パラメトリツク安定器およびマルチ
バイブレータの次段に設けた主スイツチング素子
のトランジスタの動作に悪影響をあたえる。 従つて、整流器のダイオードはダイオードが整
流した電圧をオーバした供給電圧によつて導通状
態とされ、一方ツエナーダイオードは安定抵抗器
を介して直流電圧源と接続されることになる。 かくして、出力交流電圧の安定性が低下し、電
圧調整器の複合トランジスタを介して消費される
電力が実質的に増加する。 従つて、本発明の目的は、供給電圧が広範囲に
変化してもDC−AC電圧コンバータの安定した動
作を得る手段を提供することである。 さらに本発明の副次的な目的は、コンバータの
トランジスタの動作に関する温度条件を起善する
ことである。 〔課題を解決するための手段〕 本発明は、複合トランジスタを中心として形成
され且つパラメトリツク電圧安定器をそなえた電
圧調整器を介して、直流電圧源の出力で動作する
マルチバイブレータを中心にして構成されたDC
−AC電圧コンバータであり、マルチバイブレー
タの次段に設けた増幅回路の主スイツチング素子
のトランジスタのエミツタが相互接続され、これ
らトランジスタのコレクタが帰還巻線を有する出
力変圧器の一次巻線の端子に接続され、帰還巻線
が整流器に接続され、この整流器の１つの端子が
分圧器の１つの端子に接続され、この分圧器の他
の端子がパラメトリツク電圧安定器の安定抵抗器
およびツエナーダイオードの接続点に接続され、
分圧器のセンタ・タツプが複合トランジスタのベ
ースに接続され、複合トランジスタのコレクタが
マルチバイブレータの次段に設けた増幅回路の主
スイツチング素子のトランジスタのエミツタの接
続点に結合され、整流器の他の端子がツエナーダ
イオードの自由端と前記複合トランジスタのエミ
ツタと一方の端子を出力変圧器の一次巻線のセン
タ・タツプに接続した直流電圧源の他方の端子に
接続したDC−AC電圧コンバータである。 〔作 用〕 本発明によるDC−AC電圧コンバータは、直流
供給電圧が２倍、３倍に変化しても安定な動作を
なす。 その理由は、本発明の一実施例の回路構成を表
わす添付図に基づいて説明すれば、次のとおりで
ある。 トランジスタ１０と１１を交互に導通あるいは
不導通にすることで変圧器１７の各巻線に電圧が
発生する。 トランジスタ１０を不導通で、入力直流電源端
子３０，３１からの電流は次の径路を流れる。す
なわちち、入力直流電圧源端子（−）３０から変
圧器１７のセンター・タツプ３３を経て巻線１６
の半分を充当してトランジスタ１０と１１のそれ
ぞれのエミツタを接続したエミツタ回路の、トラ
ンジスタ１１を導通し、抵抗器１４を通り、トラ
ンジスタ２５のコレクターエミツタ接続を経て、
入力直流電圧源端子（＋）３１へ戻る。 この電流の流れはそれらの直列接続の要素を通
つて電圧降下を生ずる。かくして、 Ｕ＝U_I＋U_t10,11＋U_r14＋U_t25 …(1) 但し、 Ｕは入力直流電源端子３０，３１間の電圧値、
U_Iは変圧器１７の一次巻線の一方の半巻線の電
圧降下の振幅値、 U_t10,11は導通したトランジスタ１０あるいは１
１の電圧降下の振幅値、 U_r14は抵抗器１４の電圧降下の値、 U_t25はトランジスタ２５の電圧降下の値であ
る。 トランジスタ１０を導通したときも、その回路
は同様に構能する。 変圧器１７の一次巻線１６に印加される電圧
U_Iは、この電圧U_Iに比例した電圧を２次巻線１
８および帰還巻線１９に発生させる。 帰還巻線１９に発生した電圧は整流器２０によ
り整流された後、端子２１と２２からの直流電圧
を波するキヤパシタ２３を通り、抵抗２７を経
てトランジスタ２４のベース〜エミツタの接合点
とトランジスタ２５のベース〜エミツタの接合点
へ加わるのである。 しかして、抵抗器２８とツエナーダイオード２
９を通つて入力直流電圧源端子３０，３１からの
電流の通過により発生する電圧は、点３２から抵
抗器２６を通りトランジスタ２４と２５の直列接
続されたベース〜エミツタ接続点へ印加される。 ツエナーダイオード２９の陽極に現われる電圧
の極性は整流器２０の出力端子２１と２２間の電
圧の端子２１に現われる極性と反対であるから、
両者の差電圧が抵抗器２６と２７の間の接続点で
つまりトランジスタ２４のベースで発生する。 この電圧は負の極性を持つように調整されてお
り、この値は、入力直流電圧源端子３０，３１の
電圧最低値において、そのときのトランジスタ２
４のベース電流J_bでトランジスタ２５の導通を維
持させるようにしてある。 ベース電流＝J_b＝U_b／R_io ここに、U_bは抵抗器２６と２７の接続点での
差の電圧の値、 R_ioはトランジスタ２４と２５の直列接続され
たベース〜エミツタ接続点の出力抵抗値である。 このようにして、パラメトリツク電圧安定器に
よる点３２の電圧と、交流出力電圧に依存する帰
還巻線１９からの負帰還電圧とが、抵抗器２６と
２７の直列接続からなり両者の接続点で電圧を分
圧する分圧器において両電圧の差電圧が演算さ
れ、その演算して得られた負電圧で出力が制御さ
れる複合トランジスタ２４と２５のこれら制御手
段からなる電圧調整器を介して、マルチバイブレ
ータの次段に設けた主スイツチング素子（トラン
ジスタ１０，１１）の制御電圧（抵抗３４とツエ
ナーダイオード３５の接続点とトランジスタ２４
と２５の共通コレクタとの間の電圧）が調整さ
れ、交流出力電圧の振幅値は一定に保つ。 〔実施例〕 以下、本発明をその好ましい実施例について説
明する。 添付図面の通り本発明によるDC−ACコンバー
タはRC（抵抗器・コンデンサ）結合回路を有する
トランジスタ式マルチバイブレータをそなえたも
のである。このマルチバイブレータは、２つのト
ランジスタ２，３と、トランジスタ２のコレクタ
回路に設けた抵抗器４と、トランジスタ３のコレ
クタ回路に設けた抵抗器５と、トランジスタ２の
ベース回路に接続した抵抗器６と、トランジスタ
３のベース回路に接続した抵抗器７と、コンデン
サ８，９をそなえている。 このマルチバイブレータの次段には更にトラン
ジスタ１０，１１をそなえ、そのエミツタは相互
接続され、ベースはトランジスタ２，３にそれぞ
れ接続されている。トランジスタ１０のベースは
抵抗器１２に、トランジスタ１１のベースは抵抗
器１３にそれぞれ接続されている。抵抗器１２，
１３の他端は相互接続され、更に帰還抵抗器１４
を介してトランジスタ１０，１１のエミツタの接
続点１５に接続されている。 トランジスタ１０，１１のコレクタは出力変圧
器１７の一次巻線１６の端子に接続され、この変
圧器１７の二次巻線１８の端子はコンバータの出
力端子である。変圧器１７は帰還巻線１９を有
し、この巻線の端子は端子２１，２２を有する整
流器２０に接続されている。整流器２０の端子２
１，２２の間には、フイルタ２３が接続されてい
る。 DC−ACコンバータは、更に複合トランジスタ
２４，２５を中心に形成した電圧調整器をそなえ
ている。これらトランジスタ２４，２５のコレク
タは帰還抵抗器１４を介してトランジスタ１０，
１１のエミツタ接続点１５に接続され、またその
ベースは抵抗器２６，２７からなる分圧器の抵抗
器２６，２７の共通接続点に接続されている。 電圧調整器の前段にはパラメトリツク電圧安定
器を有し、このパラメトリツク電圧安定器は衝撃
抵抗器２８およびツエナーダイオード２９の直列
回路と分圧器（抵抗器２６，２７）で形成され、
抵抗器２８の自由端（他端）は入力直流電圧源
（図示せず）の端子３０に接続され、ツエナーダ
イオードの自由端（他端）は入力直流電圧源の端
子３１に接続されている。抵抗器２８とツエナー
ダイオード２９の接続点３２は、分圧器の抵抗器
２６の一端に接続されている。分圧器の抵抗器２
７の他端は整流器２０の端子２１に接続され、整
流器２０の他の端子２２は入力直流電圧源の端子
３１と、複合トランジスタ２４，２５におけるト
ランジスタ２５のエミツタとに接続されている。 一次巻線１６のセンタタツプ３３は入力直流電
圧源の端子３０に接続され、この端子３０には抵
抗器３４の一端が接続されている。抵抗器３４の
他端はツエナーダイオード３５の一端（陽極）
に、更に抵抗器４，５，６，７の他端にそれぞれ
接続されている。ツエナーダイオード３５の他端
（陰極）は抵抗器１２，１３，１４の接続点に接
続されている。 以下、本発明によるDC−ACコンバータの動作
を説明する。 トランジスタ２，３のプツシユ・プル接続にな
るマルチバイブレータ（弛張発振回路）とおのお
の出力段に設けた増幅回路のトランジスタ１０，
１１の主スイツチング素子から形成した回路１は
入力直流電圧源端子３０，３１の電圧で付勢され
ると、抵抗器６，７の定格抵抗値とコンデンサ
８，９の定格容量値とによつて決まる弛張振動周
波数で電圧パルスを発生し始め、交流電圧が変圧
器１７の巻線に発生する。この交流電圧の振幅は
入力直流電圧源端子３０，３１間の直流電圧値
と、ツエナーダイオード３５の電圧および複合ト
ランジスタ２４，２５の電圧降下とになるもので
ある。 変圧器１７の帰還巻線１９の両端に発生する電
圧は、整流器２０の端子２１と２２の間に生起す
る。端子２１の電圧極性は正極であり、ツエナー
ダイオード２９の陽極に接続された点３２の電圧
はそれに反対の電圧極性が負極であることから、
トランジスタ２４のベースに接続された抵抗器２
６と２７の接続点で負の差電圧を生ずる。 その結果として、トランジスタ２４と２５のベ
ース〜エミツタ接続を流れる電流が生じ、これに
よりトランジスタ２５のコレクタ電流が流れ、そ
れの電圧降下が生ずることになる。 複合トランジスタ２４，２５は次のように動作
する。即ち、入力直流電圧源端子３０，３１への
供給電圧の最小値において、ツエナーダイオード
２９の陽極から抵抗２６を介して印加された電圧
によつて複合トランジスタ２４，２５は導通す
る。 この場合、コンバータの出力巻線１８にあらわ
れる交流電圧は、例えば供給電圧の値の２倍に比
例するようにしてある。 ところで入力直流電圧源３０，３１の電圧が定
格値より大であるならば、このコンバータに接続
される負荷（図示せず）は一次巻線１６に流れる
電流を生じさせるが、この一次巻線１６に流れる
大きい値の電流は２次巻線１８・帰還巻線１９に
電流を生じさせ、その結果、トランジスタ１０あ
るいは１１と抵抗１４とトランジスタ２５の電圧
降下の値をより大きくする。 したがつて、一次巻線１６の電圧は、このコン
バータが入力直流電圧源端子３０，３１の電圧の
定格値で使用されているときの値になる。 しかして入力直流電圧源端子３０，３１からの
供給電圧が低いときは、一次巻線１６の低い電圧
は、帰還巻線１９に低い電圧を発生させるが、こ
の帰還巻線１９の低い電圧は整流器２０の端子２
１に低い整流された正極性の電圧を発生させる。 このとき、トランジスタ２４のベースに接続さ
れる抵抗器２６と２７の接続点の電圧は、より一
層低い負極性になり、それに基づき、トランジス
タ２４と２５のベース〜エミツタ接続に電流が流
れ、トランジスタ２５を導通し、そのコレクタ〜
エミツタ接続により少ない電圧降下を生じさせ、
トランジスタ１０あるいは１１に直列接続して構
成された回路の抵抗器１４と変圧器１７の一次巻
線１６を流れる電流を増加させる、この大きい電
流は一次巻線１６の電圧降下を増加させ、それに
より出力巻線１８の交流電圧の振幅を増加させ
る。 この状態は、出力巻線１８の電圧がその以前の
レベル、すなわちその当初の設定値へ戻るまで遂
行される。 かくして、入力直流電圧源端子３０，３１の供
給電圧の最小値では、トランジスタ１０と１１は
設定どうりに機能し、トランジスタ２５は十分に
導通し、最小の電力を消費し、入力直流電圧源端
子３０，３１の供給電圧の最大値のときに、トラ
ンジスタ２５は不導通に近い状態にされ、付加的
な電力を著しく消費する。 このときに、トランジスタ１０と１１はそれら
の予め決められた設定動作条件により、これが作
用してそれらを流れる電流は僅かすなわち設定ど
うりの値である。なぜなら、より高い供給電圧に
比例して通常現われる付加的な電力の消費が、ト
ランジスタ１０あるいは１１では生ずることな
く、それらの温度状態は良好に維持するからであ
る。 そして、入力直流電圧源端子３０，３１からの
供給電圧が大きくなるにつれて、マルチバイブレ
ータの次段に設けた主スイツチング素子のトラン
ジスタ１０，１１に加えられる電圧も増加し、ま
た二次巻線１８、帰還巻線１９に発生する交流電
圧も大きくなる。同時に整流器２０の端子２１，
２２間の電圧が増加し、整流器２０およびツエナ
ーダイオード２９から抵抗器２６，２７、複合ト
ランジスタ２４，２５を介して流れる全電流が減
少する。従つて複合トランジスタ２４，２５は悪
い導通状態となり、トランジスタ２５のコレクタ
−エミツタ接合部の電圧降下が増加する。かくし
て、トランジスタ２５およびマルチバイブレータ
の次段の主スイツチング素子のトランジスタ１
０，１１間の電圧は再分配されて、コンバータ出
力における交流電圧の振幅は初期の振幅に減少す
る。 トランジスタ１０と１１における電力の消費の
機構は前述のとおりであるからその消費電力の再
分配が、放熱体の中に配置されたトランジスタ１
０と１１のそれぞれで消費される電力の量は、交
流電圧源３０，３１の電圧値の高低に拘らずほぼ
等しくあるように設定され、それらの放熱は前記
放熱体においてなされる。 トランジスタ１０と１１と２５の３つの別箇の
放熱体を使うことにより、このコンバータを適用
する例えば点火器の１点により多く効果的に放熱
体を集約することができる。 ここで、本発明の作用をさらに敷衍して述べ
る。 帰還巻線１９から検出された端子２１の電圧
は、ツエナーダイオード２９の陽極からとり出さ
れた点３２の電圧に対して反対の極性を持つか
ら、それで、抵抗器２６，２７の電圧分圧器の中
間の端子つまり接続点で両方の電圧が差の電圧
（負電圧）として導出され、帰還巻線１９で発生
した電圧は複合トランジスタ２４，２５のベース
〜エミツタ接続点で負の電圧降下を生じ、その結
果、複合トランジスタ２４，２５での電圧降下の
値はより大きくなるようにしてある。 このコンバータは抵抗器２８とツエナーダイオ
ード２９からなる電圧安定器をそなえ、両者の共
通接続点３２には、変圧器１７の帰還巻線１９の
出力端に接続された整流器２０の正の端子２１か
ら抵抗器２６と２７の直例接続が接続されてい
る。 この回路構成は、端子２１と点３２の電圧は相
反する極性で、点３２の電圧が負極性で端子２１
の電圧が正極性であり、整流器２０の他の端子２
２はツエナーダイオード２９の他の端子（陰極）
に接続され、直列接続された抵抗器２６と２７の
共通接続点はトランジスタ２４のベースに接続さ
れており、抵抗器２６と２７の接続点で電圧分割
の限界を定めるようにしてある。 この抵抗器２６と２７の接続点の電圧は点３２
および整流器２０の出力端子２１の電圧および抵
抗器２５と２７相互間の抵抗比率によつて制御さ
れる。 しかしながら、機能を開始するこのコンバータ
にとつて、トランジスタ２４のベース電圧はトラ
ンジスタ２４と２５のベース〜エミツタ接続点の
電圧降下の値の合計よりその絶対値は大であり、
かつ負極性であるように最初に選定される。 その接続でこの状線で発生したベース電流は、
トランジスタ２４と２５を導通させる。 抵抗器２６と２７を接続したトランジスタ２４
のベースの接続点の電圧は、抵抗器２６と２７間
の適当な比率を選ぶことによつて調整である。 その比率は、入力直流電圧源から端子３０と３
１に与えられる最小電圧値のときに、十分にトラ
ンジスタ２５の導通が保持されるように、選定さ
れる。 この動作状態は、抵抗器２７の抵抗値を増加さ
せ、抵抗器２６の抵抗値を減少させることによ
り、達成される。 この現象は、十分に導通したトランジスタ２５
では最小の値の電圧降下となり、端子３０と３１
へ与えられる電圧の大部分をマルチバイブレータ
へ適用させる。 このマルチバイブレータへの電圧は、ツエナー
ダイオード２９の電圧によつて制限されない。 このマルチバイブレータの動作態様は、変圧器
１７の一次巻線１６に交流電圧を与え、振幅値
U_I〔上記(1)式を参照〕を持つ。 換言すれば、供給される入力直流電圧源端子３
０，３１の電圧は、交流電圧の振幅値にトランジ
スタ１０あるいは１１および抵抗器１４ならびに
導通しているトランジスタ２５の電圧降下の値を
加えたものに等しい。 したがつて、直流電圧源端子３０，３１によつ
て供給される電圧が例えば最小値の9Vになつた
ときは、複合トランジスタ２４，２５のベース〜
エミツタの接合点の負電圧の絶対値は大きくな
り、複合トランジスタ２４，２５の電圧降下はそ
の最低値に達し、その結果、マルチバイブレータ
の出力の次段に設けた主スイツチング素子の交流
電圧の振幅は増加し、設定された振動値の交流電
圧を出力するようになる。 入力直流電圧源によつて供給される電圧が逆に
最大値の30Vであるときは、帰還巻線１９に発生
する正極性の電圧の値が、より大きくなるため
に、複合トランジスタ２４，２５のベース〜エミ
ツタ接合点での負極性の電圧は、複合トランジス
タ２４，２５が不導通に近くなる点まで移行し、
そのトランジスタ２５での電圧降下は最大の値と
なり、その結果、マルチバイブレータの次段に設
けた主スイツチング素子（トランジスタ１０，１
１）の出力の交流電圧の振幅は減退し、設定され
た振幅値の交流電圧を出力するようになる。 なんとなれば、帰還巻線１９から検出され整流
器２０により整流された端子２１の電圧はツエナ
ーダイオード２９からとり出される点３２の電圧
の極性に相反する正極性であり、入力直流電圧源
の端子３０，３１への供給電圧の増加は、変圧器
１７の巻線１６の電圧の振幅値U_Iを高めるから
である。 また、これは帰還巻線１９の発生電圧を増加さ
せ、結果として整流器２０の端子２１の正の電圧
を増加し、トランジスタ２４のベースに接続され
た抵抗器２６，２７の接続点の負の電圧の絶対値
を小さくさせるからである。 これにより、トランジスタ２４と２５のベース
電流は減少し、トランジスタ２５のコレクタエミ
ツタ接続の電圧降下の値は増加することになる。 その増加は一次巻線１６の増加した電圧が補償
され設定値になるまで続く。 この状態でこの回路は、(1)式に類似の次の(2)式
によつて凡そ表現できる安定した動作をする。か
くて、 U′＝U_I＋U_t10,11＋U_r14＋U′_t25 …(2) ただし、U′は入力直流電圧源端子３０，３１
の新しい電圧、U′_t25はトランジスタ２５の新し
い電圧である。 この(2)式の電圧の残余の項は(1)式の同じ項の電
圧に実質的に等しい。 このようにして、入力直流電圧源端子３０，３
１の電圧値が最少で例えば9Vであるときは、ト
ランジスタ２４のベース〜エミツタ接続の負の電
圧は最大の値となり、トランジスタ２４のベース
〜エミツタ接続の負の電圧は最大の値となり、ト
ランジスタ２５のコレクタ〜エミツタ接続を十分
導通させ、その電圧降下の値は最小の値になる。 コンバータの出力巻線１８の交流電圧の振幅の
大きさは、そのとき最適の設定値である。 入力直流電圧源端子３０，３１の電圧値が最大
でたとえば30Vであるときは、トランジスタ２４
に接続された抵抗器２６と２７の接続点の負の電
圧は最小の値となり、トランジスタ２４と２５は
殆んど不導通である。 この状態では、トランジスタ２５の電圧降下の
値は最大となり、コンバータの出力巻線１８の交
流電圧の振幅の大きさは最適の設定値で、かつ帰
還巻線１９の帰還電圧係数により指定されたレベ
ルより僅かに上にとどめるようにしてある。 実際的にこのコンバータに最大負荷を負荷した
時に、計測された各点に現われた電圧の値が、下
に掲げる表に示される。

【表】 ツエナーダイオード２９と衝撃抵抗器２８の共
通接続点３２の電圧、帰還巻線１９の端子２１，
２２の間の電圧と複合トランジスタ２４，２５の
利得定数の間の適当な関係を選ぶことにより、直
流電圧源端子３０，３１により供給される電圧の
変動や出力巻線１８の端子に接続される負荷変動
という運用条件下での、マルチバイブレータの次
段に設けた主スイツチング素子（トランジスタ１
０，１１）の交流電圧の振幅を一定にすること
が、可能になる。 負荷をコンバータに接続した時、入力直流電圧
源端子３０，３１に供給される電圧が一層高い場
合に、マルチバイブレータの次段に設けた主スイ
ツチング素子のトランジスタ１０，１１を流れる
電流の直流分が一時的に増加するが直ぐ設定値に
なり、一方出力巻線１８に流れる交流分の振幅は
殆んど変化することなく設定値を保つ。これは、
次のような理由によるものである。即ち、負荷を
接続した時、トランジスタ１０，１１および出力
変圧器１７の巻線の電圧降下が出力巻線１８の電
圧および帰還巻線１９の電圧を低下させ、従つて
複合トランジスタ２４，２５がより良い導通状態
となり、複合トランジスタの電圧降下が減少する
ことによるものである。従つて、出力巻線１８の
交流電圧の振幅値はその以前の値に戻る。 かくして、トランジスタ２５およびトランジス
タ１０，１１に消散される電力の再分配が生じ、
これらトランジスタの温度条件は更に好ましいも
の、つまりトランジスタ１０，１１の電力消費は
一定で、トランジスタ２５で電力消費を調整する
ことになる。 〔発明の効果〕 かくして、本発明は、たとえば測定装置の交流
電圧発生器として適切なものとなる。 特に、その性能内においてコンバータをマイク
ロ抵抗メータを用いた場合、供給電圧の変化範囲
を相当大きく広げることができ、更に何等付属品
を付加しないでもメータを９〜30Vの直流電圧源
に結合することができる。このマイクロ抵抗メタ
ーのテスト結果によれば、供給電圧が9Vから
30Vに変化した場合、電圧増加による測定誤差は
２％以内であつた。また負荷を取去つた時（無負
荷状態）、供給電圧が30Vの場合で、トランジス
タ１０，１１のコレクタの電圧の振幅値は、供給
電圧9Vで通常得られる値を越えるものではなか
つた。 トランジスタ２５およびトランジスタ１０，１
１で消散される電力の再分配がなされることによ
り、ラジエータの構成を合理的なものとし、メー
タの重量を軽減することがきた。

【図面の簡単な説明】

添付図面は本発明によるDC−AC電圧コンバー
タの回路図である。 １……マルチバイブレータとその次段に設けた
主スイツチング素子から形成した回路、２，３，
１０，１１……トランジスタ、１６……一次巻
線、１７……出力変圧器、１８……二次巻線、１
９……帰還巻線、２０……整流器、２１，２２…
…整流器の端子、２４，２５……複合トランジス
タ、２６，２７，２８……抵抗器、２９……ツエ
ナーダイオード、３０，３１……入力直流電圧源
端子、３２……抵抗器２８とツエナーダイオード
２９の共通接続点、３３……一次巻線１６のセン
タタツプ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 外部から電力を供給する入力直流電圧源の負
   の端子３０に接続されたセンタータツプ３３をも
   つ一次巻線１６と、交流出力電圧を発生し出力さ
   せる二次巻線１８と、入力直流電圧源電圧に比例
   した交流出力電圧を検出する帰還巻線１９とから
   成り、帰還巻線１９の検出端子には整流器２０が
   接続されている出力変圧器１７と、 この出力変圧器１７の前段に設けられ一次巻線
   １６ヘプツシユプル接続されて増幅回路を形成す
   るトランジスタ１０とトランジスタ１１とをそな
   え、その共通のエミツタ回路に接続した帰還抵抗
   器１４の他端およびトランジスタ１０のベースと
   トランジスタ１１のベースにそれぞれ接続された
   抵抗器１２，１３の他端との共通接続により形成
   されトランジスタ１０とトランジスタ１１とを流
   れるコレクタ電流を安定させる帰還回路をもち、
   入力直流電圧源の負の端子３０に接続された抵抗
   器３４の他端と帰還回路との間に介挿接続された
   増幅回路の出力電圧の最高値を規制するツエナダ
   イオード３５との接続点に共通供給点で接続され
   かつプツシユプル接続されたトランジスタ２と３
   からなる弛張発振をなすマルチバイブレータを設
   け、その出力を増幅するトランジスタ１０と１１
   からなる増幅回路へ接続して形成された回路１
   と、 抵抗器１２と１３及び帰還抵抗器１４との共通
   接続点にコレクタ接続しエミツタを入力直流電圧
   源の正の端子３１に接続しかつベースを抵抗器２
   ７を介して帰還巻線１９の出力を整流する整流器
   ２０の正側出力端子２１へ接続するとともにベー
   スから抵抗器２６を経てツエーナダイオード２９
   の陽極に接続した複合トランジスタ２４，２５
   と、整流器２０の整流した電圧に対応して、ツエ
   ナーダイオード２９の陽極から抵抗器２６と２７
   の接続点へ与える直流電圧を調整し、この調整さ
   れた調整電圧により制御される複合トランジスタ
   ２４，２５のコレクタ電圧をその陰極に受けるツ
   エナーダイオード３５とで形成された電圧調整器
   と、 入力直流電圧源の負の端子３０に接続された抵
   抗器２８と入力直流電圧源の正の端子３１にその
   陰極を接続したツエナーダイオード２９が、接続
   点３２で直列接続され、この接続点３２は整流器
   ２０の正側の出力端子２１に抵抗器２６と抵抗器
   ２７の直列接続を介して接続され、抵抗器２６と
   ２７の共通接続点は電圧調整器の複合トランジス
   タ２４，２５のベースに接続され電圧調整器に調
   整されるべき電圧降下を生じさせる電圧安定器
   と、 をそれぞれ備え、 入力直流電圧源の負の端子３０と正の端子３１
   に加わる電圧の値が、高いときは抵抗器２６と抵
   抗器２７の接続点である複合トランジスタ２４，
   ２５のベースの電位が比較的に高くなり複合トラ
   ンジスタ２４，２５における電圧降下を大きく
   し、低いときは複合トランジスタ２４，２５のベ
   ースの電位が比較的に低くなり複合トランジスタ
   ２４，２５における電圧降下を小さくし、一定の
   振幅値の交流電圧を出力変圧器１７の出力巻線１
   ８から出力する ことを特徴とするDC−AC電圧コンバータ。