JPS63317642A - 室温伸び特性にすぐれた耐熱鋳鋼 - Google Patents
室温伸び特性にすぐれた耐熱鋳鋼Info
- Publication number
- JPS63317642A JPS63317642A JP11072688A JP11072688A JPS63317642A JP S63317642 A JPS63317642 A JP S63317642A JP 11072688 A JP11072688 A JP 11072688A JP 11072688 A JP11072688 A JP 11072688A JP S63317642 A JPS63317642 A JP S63317642A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cast steel
- resistant cast
- heat resistant
- room temperature
- cleanliness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 18
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 claims abstract description 14
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 8
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 8
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 5
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 101001055216 Homo sapiens Interleukin-9 Proteins 0.000 description 1
- 102100026871 Interleukin-9 Human genes 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野]
本発明は、石油化学工業用反応管等、1000°C以上
の高温で使用される構造材料として好適な、高温特性と
共に室温伸び特性にすぐれたオーステナイト系耐熱鋳鋼
に関する。
の高温で使用される構造材料として好適な、高温特性と
共に室温伸び特性にすぐれたオーステナイト系耐熱鋳鋼
に関する。
石油化学工業用反応管、例えばエチレンクラッキングチ
ューブや改質炉のりフォマチューブ等の管材として、従
来よりASTM HK40材(0,4C−25Cr
−2ON i −F e)、HP40材(0,4C−2
5Cr−35Ni−Fe)、またはNb等を含有するH
P改良材等が使用されてきた。
ューブや改質炉のりフォマチューブ等の管材として、従
来よりASTM HK40材(0,4C−25Cr
−2ON i −F e)、HP40材(0,4C−2
5Cr−35Ni−Fe)、またはNb等を含有するH
P改良材等が使用されてきた。
近時は、反応効率改善等の要請から操業の高温化が進み
、反応管の使用条件の苛酷化が著しい。
、反応管の使用条件の苛酷化が著しい。
これに対処するための新たな材料として、25Cr−3
5Ni−Fe系を基本成分組成とし、これにAffi、
TiおよびBの3元素と、Nb、Mo、W等の元素を添
加した耐熱鋳鋼が提案されている。
5Ni−Fe系を基本成分組成とし、これにAffi、
TiおよびBの3元素と、Nb、Mo、W等の元素を添
加した耐熱鋳鋼が提案されている。
これらの耐熱鋳鋼は、従来のHP改良材を凌ぐ高温特性
を有しており、特に1000°Cを越える高温域でのク
リープ破断強度や耐熱衝撃性等にすぐれ、また耐浸炭性
等も良好である。
を有しており、特に1000°Cを越える高温域でのク
リープ破断強度や耐熱衝撃性等にすぐれ、また耐浸炭性
等も良好である。
しかるに、上記耐熱鋳鋼は、高温でのクリープ破断強度
や耐熱衝撃性等にすぐれてはいるものの、室温伸び特性
の点で改良すべき余地が残されている。本発明は、上記
に鑑み、25Cr −35N i −Affi−T i
−B −W−F e系耐熱鋳鋼について、高温特性と、
改良された室温伸び特性を兼備せしめるべくなされたも
のである。
や耐熱衝撃性等にすぐれてはいるものの、室温伸び特性
の点で改良すべき余地が残されている。本発明は、上記
に鑑み、25Cr −35N i −Affi−T i
−B −W−F e系耐熱鋳鋼について、高温特性と、
改良された室温伸び特性を兼備せしめるべくなされたも
のである。
〔課題を解決するための手段および作用〕本発明の耐熱
鋳鋼は、C:0.3〜0.6%、Si:2.0%以下、
Mr−:2.0%以下、Cr : 20.0〜30.0
%、Ni:30.O〜40.0%、A?0.02〜0.
50%、Ti:0.04〜0.50%、B : 0.0
002〜0.004%、W:0.5〜5.0%、残部実
質的にFe、から成る化学成分組成を有し、かつ酸素含
有量は50ppm以下であり、清浄度は0.05%以下
である点に特徴を有する。なお、本明細書において、清
浄度とは、JTS G 0555の規定により判定され
る介在物の面積百分率(d%)である(但し、判定視野
数:60、倍率=400倍)。
鋳鋼は、C:0.3〜0.6%、Si:2.0%以下、
Mr−:2.0%以下、Cr : 20.0〜30.0
%、Ni:30.O〜40.0%、A?0.02〜0.
50%、Ti:0.04〜0.50%、B : 0.0
002〜0.004%、W:0.5〜5.0%、残部実
質的にFe、から成る化学成分組成を有し、かつ酸素含
有量は50ppm以下であり、清浄度は0.05%以下
である点に特徴を有する。なお、本明細書において、清
浄度とは、JTS G 0555の規定により判定され
る介在物の面積百分率(d%)である(但し、判定視野
数:60、倍率=400倍)。
本発明の耐熱鋳鋼は、比較的多量のAI!、およびTi
を含有している。このAlおよびTiは後記のように、
高温特性、殊に高温クリープ破断強度、耐熱衝撃性を良
好ならしめるための有効活性元素であるが、その反面鋼
の?d浄度を害し、室温伸び特性を低下させる原因とな
る。すなわち、A2およびTiはいずれも、酸素との親
和力が極めて大きいので、鋼中に通常のレヘルの酸素■
が存在すると、これに投与されるAl、Tiの少なから
ぬ量が、酸化物を形成してスラグ化する。生成したスラ
グの一部は、浮上分離しないまま、非金属介在物として
鋼中にとどまり泪の清浄度を害する。
を含有している。このAlおよびTiは後記のように、
高温特性、殊に高温クリープ破断強度、耐熱衝撃性を良
好ならしめるための有効活性元素であるが、その反面鋼
の?d浄度を害し、室温伸び特性を低下させる原因とな
る。すなわち、A2およびTiはいずれも、酸素との親
和力が極めて大きいので、鋼中に通常のレヘルの酸素■
が存在すると、これに投与されるAl、Tiの少なから
ぬ量が、酸化物を形成してスラグ化する。生成したスラ
グの一部は、浮上分離しないまま、非金属介在物として
鋼中にとどまり泪の清浄度を害する。
この酸化によるAffiおよびTtの損失分を加算して
多量のAI!、、Tiを投与せねばならず、それだけ介
在物量が増し、清浄度が大きく低下する。しかるに、本
発明では、Al、Tiの添加効果が十分に発渾され、鋼
の清浄度が高く、後記実施例にも示すように、良好な高
温特性と、耐力、抗張力、全伸び等の室温伸び特性とを
兼備している。
多量のAI!、、Tiを投与せねばならず、それだけ介
在物量が増し、清浄度が大きく低下する。しかるに、本
発明では、Al、Tiの添加効果が十分に発渾され、鋼
の清浄度が高く、後記実施例にも示すように、良好な高
温特性と、耐力、抗張力、全伸び等の室温伸び特性とを
兼備している。
次に本発明合金の成分限定理由について説明する。
C:0.3〜0.6%
Cは鋼の鋳造性を良くするほか、後記Ti、Cr等との
共存下に炭化物を形成し、クリープ破断強度を高める。
共存下に炭化物を形成し、クリープ破断強度を高める。
この効果を得るためには少なくとも0.3%を必要とす
る。clの増加に伴ってクリープ破断強度も向上するが
、その反面二次炭化物の析出量が増加するために、使用
後の靭性低下が著しくなるほか、溶接性も低下するので
、0.6%を上限とする。
る。clの増加に伴ってクリープ破断強度も向上するが
、その反面二次炭化物の析出量が増加するために、使用
後の靭性低下が著しくなるほか、溶接性も低下するので
、0.6%を上限とする。
Si:2.0%以下
Stは脱酸剤としての役割を有するほか、耐浸炭性の改
善に有効な元素である。しかし、2.0%をこえると、
溶接性が著しく損なわれるので、2.0%を上限とする
。
善に有効な元素である。しかし、2.0%をこえると、
溶接性が著しく損なわれるので、2.0%を上限とする
。
Mn:2.0%以下
MnはSiと同様に脱酸剤としての役割を有するほか、
溶鋼中の硫黄(S)をMnSとして固定・無害化する効
果を有する。しかし、2.0%をこえると、耐酸化性の
低下を招くので、2.0%以下とする。
溶鋼中の硫黄(S)をMnSとして固定・無害化する効
果を有する。しかし、2.0%をこえると、耐酸化性の
低下を招くので、2.0%以下とする。
Cr : 20.0〜30.0%
CrはNiとの共存下に、オーステナイト組織を形成し
、高温強度および耐酸化性等を高める。
、高温強度および耐酸化性等を高める。
特に、1000°C以上の高温での強度、耐酸化性を確
保するためには、少なくとも20.0%であることが必
要である。含有量の増加に伴って、その効果は増強する
が、あまり多くなると、使用後の靭性の低下が著しくな
るので、30.0%を上限とする。
保するためには、少なくとも20.0%であることが必
要である。含有量の増加に伴って、その効果は増強する
が、あまり多くなると、使用後の靭性の低下が著しくな
るので、30.0%を上限とする。
Ni:30.O〜40.0%
Niは前記Crとの共存下にオーステナイト組織を保つ
元素であり、耐酸化性、高温強度および組織的安定性を
高める効果を有する。特に、1000°C以上の高温用
途での耐酸化性および強度等を確保するには、少なくと
も30.0%が必要である。含有量の増加にともなって
その効果は増大するが、40.0%をこえると、はぼ効
果が飽和するので、40.0%を上限とする。
元素であり、耐酸化性、高温強度および組織的安定性を
高める効果を有する。特に、1000°C以上の高温用
途での耐酸化性および強度等を確保するには、少なくと
も30.0%が必要である。含有量の増加にともなって
その効果は増大するが、40.0%をこえると、はぼ効
果が飽和するので、40.0%を上限とする。
本発明鋳鋼は上記25Cr−35Ni−Fe系を基本成
分系として、A2、Ti、BおよびWを含有する。Tt
は鋼中のC,Nとの結合により炭化物、窒化物、炭窒化
物等の化合物を形成し、Aff、 Bは、これらの化合
物を微細に分散させると共に、粒界を強化する働きを有
する。
分系として、A2、Ti、BおよびWを含有する。Tt
は鋼中のC,Nとの結合により炭化物、窒化物、炭窒化
物等の化合物を形成し、Aff、 Bは、これらの化合
物を微細に分散させると共に、粒界を強化する働きを有
する。
Ti:0.04〜0.50%
Ttは炭窒化物等の形成により高温強度、耐熱衝撃性等
を高める。また、A2との相剰効果により耐浸炭性の向
上に奏効する。含有量が0.04%に満たないと、その
効果は十分でない。含有量の増加に伴って効果は増大す
るが、0.50%をこえると、析出物の粗大化や酸化物
系介在物量の増加により、強度がやや低下してくる。よ
って、0.04〜0.50%とする。
を高める。また、A2との相剰効果により耐浸炭性の向
上に奏効する。含有量が0.04%に満たないと、その
効果は十分でない。含有量の増加に伴って効果は増大す
るが、0.50%をこえると、析出物の粗大化や酸化物
系介在物量の増加により、強度がやや低下してくる。よ
って、0.04〜0.50%とする。
A1.:0.02〜0.50%
Alはクリープ破断強度等の改善効果を有し、また上記
のようにTtとの共存下に耐浸炭性を高める。含有量が
0.02%に満たないと、その効果は十分でない。含有
量の増加に伴い効果は増大するが、0.50%をこえる
と却って強度低下を招く。従って、0.02〜0.50
%とする。
のようにTtとの共存下に耐浸炭性を高める。含有量が
0.02%に満たないと、その効果は十分でない。含有
量の増加に伴い効果は増大するが、0.50%をこえる
と却って強度低下を招く。従って、0.02〜0.50
%とする。
B : 0.0002〜0.004%
Bは基地の結晶粒界を強化すると共に、前記Ti系析出
物の粗大化を防ぎ、その微細析出に寄与し、更に析出後
の凝集粗大化を遅延させることにより、クリープ破断強
度を高める。この場合、0.0002%に満たないと、
効果が不足する。0.004%までは、含有量の増加に
伴って強度の向上をみるが、それをこえると、効果はほ
ぼ飽和する。また、溶接性も低下する。従って、0.0
002〜0.004%とする。
物の粗大化を防ぎ、その微細析出に寄与し、更に析出後
の凝集粗大化を遅延させることにより、クリープ破断強
度を高める。この場合、0.0002%に満たないと、
効果が不足する。0.004%までは、含有量の増加に
伴って強度の向上をみるが、それをこえると、効果はほ
ぼ飽和する。また、溶接性も低下する。従って、0.0
002〜0.004%とする。
W :0.5〜5.0%
Wは高温強度を高める効果を有する。その効果は含有f
f10.5%から認められる。含有量を増すに伴って効
果は増大するが、5.0%までの添加で十分である。ま
た、5.0%を越えると、耐酸化性の低下傾向をみる。
f10.5%から認められる。含有量を増すに伴って効
果は増大するが、5.0%までの添加で十分である。ま
た、5.0%を越えると、耐酸化性の低下傾向をみる。
よって、5.0%を上限とする。
本発明の耐熱鋳鋼は、脱ガス溶解により溶製することが
できる。脱ガス溶解においては、次式:%式%() で示されるように、鋼中の溶解酸素はCと反応して除去
される。鋼中の酸素量を十分に低下させてAfおよびT
iを添加すれば、大気溶解の場合に比し、AI!および
Tiの酸化消耗量が少なく、従って、それだけA1およ
びTiの必要な添加量が少なくてすむこと、および非金
属介在物の生成量が減少し、鋼の清浄度が高められるこ
とになる。
できる。脱ガス溶解においては、次式:%式%() で示されるように、鋼中の溶解酸素はCと反応して除去
される。鋼中の酸素量を十分に低下させてAfおよびT
iを添加すれば、大気溶解の場合に比し、AI!および
Tiの酸化消耗量が少なく、従って、それだけA1およ
びTiの必要な添加量が少なくてすむこと、および非金
属介在物の生成量が減少し、鋼の清浄度が高められるこ
とになる。
本発明に規定する清浄度(d%):0.05%以下を確
保するには、脱ガス溶解において、鋼中酸素量を50p
pm以下に低減することを要する。このための脱ガス処
理は、真空タンク内の最高真空度を5.0m+nHg以
下とし、この最高真空度を約20分以上、長くて約30
分間継続させることにより充分に達成される。この脱ガ
ス溶解により、脱酸効果のほか、窒素ガスの低減効果も
得られるので、AI!、、Tiの窒素との反応による非
金属介在物の生成量も減少し、より清浄度が高められる
。
保するには、脱ガス溶解において、鋼中酸素量を50p
pm以下に低減することを要する。このための脱ガス処
理は、真空タンク内の最高真空度を5.0m+nHg以
下とし、この最高真空度を約20分以上、長くて約30
分間継続させることにより充分に達成される。この脱ガ
ス溶解により、脱酸効果のほか、窒素ガスの低減効果も
得られるので、AI!、、Tiの窒素との反応による非
金属介在物の生成量も減少し、より清浄度が高められる
。
脱ガス溶解により溶製された溶湯は、ついで出湯を経て
、鋳造に供されるが、鋳造完了に到るまでの間における
ガス吸収量は無視し得る種の極微量であり、従って鋳造
を、脱ガス雰囲気、アルゴン雰囲気、または大気中のい
ずれで実施しても、得られる鋳造品の品質に実質的な差
異はないことも確認されている。
、鋳造に供されるが、鋳造完了に到るまでの間における
ガス吸収量は無視し得る種の極微量であり、従って鋳造
を、脱ガス雰囲気、アルゴン雰囲気、または大気中のい
ずれで実施しても、得られる鋳造品の品質に実質的な差
異はないことも確認されている。
脱ガス溶解法または大気溶解法により溶製した耐熱鋳鋼
溶湯を大気中での鋳造に付して鋳造品を得た。第1表に
鋳造品の化学成分組成、酸素含有量、および清浄度(d
%) (JIS G 0555)を示す。
溶湯を大気中での鋳造に付して鋳造品を得た。第1表に
鋳造品の化学成分組成、酸素含有量、および清浄度(d
%) (JIS G 0555)を示す。
なお、TiおよびAlについては、添加量(カッコ内数
値)を併記した。
値)を併記した。
各鋳造品について、室温引張り試験を行い、第2表に示
す結果を得た。
す結果を得た。
表中、「溶解条件」欄の真空度は最高到達真空度であり
、その継続時間は、いずれも20分である。
、その継続時間は、いずれも20分である。
第1表に示すように、脱ガス溶解による本発明例では、
鋼中酸素量が低いので、Al、Tiの添加歩留りが高く
、大気溶解による比較例に比し、半分量の添加で所要の
含有量に調整されている。
鋼中酸素量が低いので、Al、Tiの添加歩留りが高く
、大気溶解による比較例に比し、半分量の添加で所要の
含有量に調整されている。
これにより、本発明例の清浄度は、大気溶解による比較
例のそれにくらべ、極めて良好である。また、第2表か
ら明らかなように、本発明例は室温引張り特性にすぐれ
ており、特にその伸びは、比較例の約10%に対し、2
0%をこえる高い値を有している。
例のそれにくらべ、極めて良好である。また、第2表か
ら明らかなように、本発明例は室温引張り特性にすぐれ
ており、特にその伸びは、比較例の約10%に対し、2
0%をこえる高い値を有している。
本発明の耐熱鋳鋼は、高温特性にすぐれていると同時に
、良好な室温伸び特性を兼備しているので、エチレンク
ラッキングチューブやりフォマチューブ等の管材料とし
て好適であり、高温使用によく耐えるとともに、運転立
ち上がり時や操業中断による冷却降温時にも、クランク
等の破損発生に対する抵抗性にすぐれており、安全・円
滑な操業を可能にし、また従来材にまさる耐久性を保証
する。
、良好な室温伸び特性を兼備しているので、エチレンク
ラッキングチューブやりフォマチューブ等の管材料とし
て好適であり、高温使用によく耐えるとともに、運転立
ち上がり時や操業中断による冷却降温時にも、クランク
等の破損発生に対する抵抗性にすぐれており、安全・円
滑な操業を可能にし、また従来材にまさる耐久性を保証
する。
本発明の耐熱鋳鋼は、石油化学工業用反応管材料にとど
まらず、例えば鉄鋼関連設備におけるハースロール、ラ
ジアントチューブ、その他の1000°Cをこえる高温
用途の構造材料として有用であり、約1150度までの
使用温度に充分に耐える。
まらず、例えば鉄鋼関連設備におけるハースロール、ラ
ジアントチューブ、その他の1000°Cをこえる高温
用途の構造材料として有用であり、約1150度までの
使用温度に充分に耐える。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、C:0.3〜0.6%、Si:2.0%以下、Mn
:2.0%以下、Cr:20.0〜30.0%、Ni:
30.0〜40.0%、Al:0.02〜0.50%、
Ti:0.04〜0.50%、B:0.0002〜0.
004%、W:0.5〜5.0%、残部実質的にFeか
らなり、酸素含有量:50ppm以下、清浄度(d%)
〔JISG0555〕:0.05%以下である室温伸び
特性にすぐれた耐熱鋳鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11072688A JPS63317642A (ja) | 1988-05-06 | 1988-05-06 | 室温伸び特性にすぐれた耐熱鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11072688A JPS63317642A (ja) | 1988-05-06 | 1988-05-06 | 室温伸び特性にすぐれた耐熱鋳鋼 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1886985A Division JPS61177352A (ja) | 1985-02-01 | 1985-02-01 | 石油化学工業反応管用耐熱鋳鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63317642A true JPS63317642A (ja) | 1988-12-26 |
Family
ID=14542940
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11072688A Pending JPS63317642A (ja) | 1988-05-06 | 1988-05-06 | 室温伸び特性にすぐれた耐熱鋳鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63317642A (ja) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5723050A (en) * | 1980-07-18 | 1982-02-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Heat resistant steel with excellent high temp. strength |
JPS57116746A (en) * | 1981-01-12 | 1982-07-20 | Kubota Ltd | Heat resistant cast steel |
JPS5923855A (ja) * | 1982-07-28 | 1984-02-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 炭化物形成元素を含有する高温高強度鋼 |
-
1988
- 1988-05-06 JP JP11072688A patent/JPS63317642A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5723050A (en) * | 1980-07-18 | 1982-02-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Heat resistant steel with excellent high temp. strength |
JPS57116746A (en) * | 1981-01-12 | 1982-07-20 | Kubota Ltd | Heat resistant cast steel |
JPS5923855A (ja) * | 1982-07-28 | 1984-02-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 炭化物形成元素を含有する高温高強度鋼 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2760004B2 (ja) | 加工性に優れた高強度耐熱鋼 | |
SE516137C2 (sv) | Värmebeständigt austenitiskt stål | |
JPH0621323B2 (ja) | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 | |
JP2970955B2 (ja) | 耐カッパーチェッキング性に優れた高クロムフェライト系耐熱鋼 | |
WO2000003050A1 (fr) | ACIER FERRITIQUE THERMORESISTANT A TENEUR ELEVEE EN Cr | |
JP3463617B2 (ja) | 熱間加工性に優れる継目無鋼管用オーステナイト系耐熱鋼 | |
JPH0152465B2 (ja) | ||
JPS61177352A (ja) | 石油化学工業反応管用耐熱鋳鋼 | |
JPH01152245A (ja) | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 | |
JP3591486B2 (ja) | 高Crフェライト系耐熱鋼 | |
JPS63317642A (ja) | 室温伸び特性にすぐれた耐熱鋳鋼 | |
JPH06145906A (ja) | 耐凝縮水腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
JPH01316441A (ja) | 靭性に優れた耐熱鋼 | |
JPS5864359A (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JPS62243742A (ja) | クリ−プ破断強度に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 | |
JPS647127B2 (ja) | ||
JP4271311B2 (ja) | フェライト系耐熱鋼 | |
JPH09184043A (ja) | 高温強度に優れ溶接性の良好な低合金耐熱鋼 | |
JPS61174350A (ja) | 高クロム耐熱合金 | |
JPH06293940A (ja) | 高温延性および高温強度に優れた高Crフェライト鋼 | |
JPH0762497A (ja) | 高温強度と靱性の優れた高Crフェライト系耐熱鋼 | |
JPH1060597A (ja) | 靱性に優れた高強度二相ステンレス鋼 | |
JPS62207836A (ja) | クリ−プ破断強度と延性に優れた耐熱鋳鋼 | |
JPH09118953A (ja) | 高温強度と溶接性に優れた低Crフェライト鋼 | |
JP3016614B2 (ja) | 高靭性耐熱鋼の製造方法 |