JPS63314397A - 真空ポンプ - Google Patents
真空ポンプInfo
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- JPS63314397A JPS63314397A JP14899287A JP14899287A JPS63314397A JP S63314397 A JPS63314397 A JP S63314397A JP 14899287 A JP14899287 A JP 14899287A JP 14899287 A JP14899287 A JP 14899287A JP S63314397 A JPS63314397 A JP S63314397A
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- gas
- exhaust
- vacuum pump
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- pump
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Links
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Landscapes
- Non-Positive Displacement Air Blowers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野〕
本発明は、排気口圧力が大気圧近傍の真空ポンプに係り
、特に半導体製造装置等のポンプ内に析出、付着しやす
いガスを扱う装置に好適な排気流路を備えた真空ポンプ
に関するものである。
、特に半導体製造装置等のポンプ内に析出、付着しやす
いガスを扱う装置に好適な排気流路を備えた真空ポンプ
に関するものである。
従来、背圧が大気圧近傍の真空ポンプの例として特開昭
61−247893号がある。このポンプの構造を第5
図により説明する。この真空ポンプは吸気口11Aおよ
び排気口11Bを有するハウジング11と、このハウジ
ング内に軸受21を介して回転自在に支持された回転軸
12と、吸気口11A側から排気口11B側に至る間の
ハウジングll内に順次配設された遠心圧縮ポンプ段1
3および円周流圧縮ポンプ段14とを備えている0回転
軸12はこれに連結したモータ15により駆動されるよ
うになっている。
61−247893号がある。このポンプの構造を第5
図により説明する。この真空ポンプは吸気口11Aおよ
び排気口11Bを有するハウジング11と、このハウジ
ング内に軸受21を介して回転自在に支持された回転軸
12と、吸気口11A側から排気口11B側に至る間の
ハウジングll内に順次配設された遠心圧縮ポンプ段1
3および円周流圧縮ポンプ段14とを備えている0回転
軸12はこれに連結したモータ15により駆動されるよ
うになっている。
前述のような従来の真空ポンプの定常運転状態において
は、遠心圧縮ポンプ段は主として分子流。
は、遠心圧縮ポンプ段は主として分子流。
中間流中で働き、円周流圧縮ポンプ段14は数T or
r以上の粘性流中で働く1円周流圧縮ポンプ段14に流
入する気体は前記遠心圧縮ポンプ段13において十分圧
縮されているため、体積流量はほとんど零に近い、その
ため1円周流圧縮ポンプ段14は締切状態に近い状態で
運転されるので、流体損失によって発生する損失、すな
わち熱がガスによって外へ運ばれずに蓄積されて1円周
流ポンプ段14の流路的温度が上昇する。排気口に近く
なるほどガス密度が高くなるので、温度上昇も大きく最
高200℃以上になる。このポンプを活性なガスを用い
る半導体製造装置に適用した場合には問題が生じる0例
えば5iCQ4ガスを使ったアルミニウムプラズマエツ
チング装置では、反応によって多量のAQCQsを発生
する。AQCQsの昇華温度は圧力0 、3 Torr
で約40℃、760T orrで178℃である。
r以上の粘性流中で働く1円周流圧縮ポンプ段14に流
入する気体は前記遠心圧縮ポンプ段13において十分圧
縮されているため、体積流量はほとんど零に近い、その
ため1円周流圧縮ポンプ段14は締切状態に近い状態で
運転されるので、流体損失によって発生する損失、すな
わち熱がガスによって外へ運ばれずに蓄積されて1円周
流ポンプ段14の流路的温度が上昇する。排気口に近く
なるほどガス密度が高くなるので、温度上昇も大きく最
高200℃以上になる。このポンプを活性なガスを用い
る半導体製造装置に適用した場合には問題が生じる0例
えば5iCQ4ガスを使ったアルミニウムプラズマエツ
チング装置では、反応によって多量のAQCQsを発生
する。AQCQsの昇華温度は圧力0 、3 Torr
で約40℃、760T orrで178℃である。
第6図に、第5図の真空ポンプをアルミニウムプラズマ
エツチング装置へ適用した場合の系統図を示す。エツチ
ングはQ、ITorr前後の圧力で行なわれるので、反
応室31とポンプ34までの配管33内の圧力は約0
、 I Torrである。配管内温度も数10℃以上な
ので反応室31と配管33へのAQCQsの析出付着は
少ない、ポンプ34内も流体損失により温度が高いので
AQCQsの析出は少ない、ところが第5図に示すポン
プの排気流路11Cでは圧力がほぼ大気圧で体積流量が
減るのでガス流速が小さくなる。排気流路11Cの壁温
は通常はポンプ部の温度よりかなり低いので、飽和状態
でポンプを通過してきたAQCQδガスは排気流路11
Cの壁で急激に冷やされ、排気流路11C内にAQCQ
sの粉末を析出し、遂には流路を閉塞させてしまうとい
う問題があった。
エツチング装置へ適用した場合の系統図を示す。エツチ
ングはQ、ITorr前後の圧力で行なわれるので、反
応室31とポンプ34までの配管33内の圧力は約0
、 I Torrである。配管内温度も数10℃以上な
ので反応室31と配管33へのAQCQsの析出付着は
少ない、ポンプ34内も流体損失により温度が高いので
AQCQsの析出は少ない、ところが第5図に示すポン
プの排気流路11Cでは圧力がほぼ大気圧で体積流量が
減るのでガス流速が小さくなる。排気流路11Cの壁温
は通常はポンプ部の温度よりかなり低いので、飽和状態
でポンプを通過してきたAQCQδガスは排気流路11
Cの壁で急激に冷やされ、排気流路11C内にAQCQ
sの粉末を析出し、遂には流路を閉塞させてしまうとい
う問題があった。
本発明の目的は、真空ポンプの排気口の壁面温度の低下
を少くして、 AQC,Qδ粒粉末析出付着を軽減し、
かっAQCIts粉末が付着した場合の粉末の除去を容
易にした真空ポンプを提供することにある。
を少くして、 AQC,Qδ粒粉末析出付着を軽減し、
かっAQCIts粉末が付着した場合の粉末の除去を容
易にした真空ポンプを提供することにある。
上記目的は、真空ポンプの排気流路の中に、排気流路壁
に全面接触せず、かつ熱の不良導体から成る管を挿入す
ることによって達成される。
に全面接触せず、かつ熱の不良導体から成る管を挿入す
ることによって達成される。
真空ポンプ内部で熱せられ、高温になったプロセスガス
及び反応生成ガスは、飽和ガスの状態で排気流路に挿入
した管の内側、外側の両方を通って排気口へ至る。挿入
管の外側を流れるガスは。
及び反応生成ガスは、飽和ガスの状態で排気流路に挿入
した管の内側、外側の両方を通って排気口へ至る。挿入
管の外側を流れるガスは。
排気流路壁にて冷やされるので反応生成物を析出し、徐
々に流路を埋めていき、遂には流路を閉塞させる。一方
挿入管は熱の不良導体から成るので、挿入管内を流れる
ガスから挿入管壁への熱伝達量が小さく、したがってガ
スの温度低下もわずかなので、挿入管内壁での反応生成
物の析出付着が非常に少くなり、祈出物による流路の閉
塞が起りにくくなる。また挿入管を抜いて清掃すること
ができるので、ポンプのメンテナンスが容易になる。
々に流路を埋めていき、遂には流路を閉塞させる。一方
挿入管は熱の不良導体から成るので、挿入管内を流れる
ガスから挿入管壁への熱伝達量が小さく、したがってガ
スの温度低下もわずかなので、挿入管内壁での反応生成
物の析出付着が非常に少くなり、祈出物による流路の閉
塞が起りにくくなる。また挿入管を抜いて清掃すること
ができるので、ポンプのメンテナンスが容易になる。
以下、本発明の一実施例を第1図と第2図により説明す
る。第1図は本発明による真空ポンプの全体構造図、第
2図は本発明の真空ポンプ排気流路の断面図である。第
1図において、この真空ポンプは、吸気口11Aおよび
排気口11Bを有するハウジング11と、このハウジン
グ内に軸受21を介して回転自在に支持された回転軸1
2と。
る。第1図は本発明による真空ポンプの全体構造図、第
2図は本発明の真空ポンプ排気流路の断面図である。第
1図において、この真空ポンプは、吸気口11Aおよび
排気口11Bを有するハウジング11と、このハウジン
グ内に軸受21を介して回転自在に支持された回転軸1
2と。
吸気口11A側から排気口11B側に至る間のハウジン
グ11内に順次配設された遠心圧縮ポンプ段13および
円周流圧縮ポンプ段14とを備えている。回転軸にはこ
れに連結したモータ15により駆動される。前記遠心圧
縮ポンプ段13は1表面に複数の後退羽根を有し、かつ
回転@12に取付けられたオープン形羽根車13Δと、
ハウジング11内壁に取付けられ、かつ前記羽根車13
Aの裏面と対向する面に回転方向に対して内向きの羽根
を複数個設けた固定円板13Bとを交互に直列に配置し
た構成されている。
グ11内に順次配設された遠心圧縮ポンプ段13および
円周流圧縮ポンプ段14とを備えている。回転軸にはこ
れに連結したモータ15により駆動される。前記遠心圧
縮ポンプ段13は1表面に複数の後退羽根を有し、かつ
回転@12に取付けられたオープン形羽根車13Δと、
ハウジング11内壁に取付けられ、かつ前記羽根車13
Aの裏面と対向する面に回転方向に対して内向きの羽根
を複数個設けた固定円板13Bとを交互に直列に配置し
た構成されている。
前記円周流圧縮ポンプ段は、回転軸12に取付けられ、
かつ外周面に複数個の羽根を放射状に設けた羽根車14
Aと、ハウジング11内壁に取付けられ、かつ前記羽根
車14Aの表面と対向する面にU字状の溝を有する固定
円板14Bとを交互に直列に配置して構成されている。
かつ外周面に複数個の羽根を放射状に設けた羽根車14
Aと、ハウジング11内壁に取付けられ、かつ前記羽根
車14Aの表面と対向する面にU字状の溝を有する固定
円板14Bとを交互に直列に配置して構成されている。
各段の固定円板14BのU字状の溝は直列につながって
いる。
いる。
排気流路11Cには、第2図に示す断面形状の、熱の不
良導体、たとえば石英から成る管11Dが挿入されてい
る。
良導体、たとえば石英から成る管11Dが挿入されてい
る。
次に本実施例の作用について説明する。通常の運転状態
においては、遠心圧縮ポンプ段13の入口、すなわち真
空ポンプの吸気口11Aの付近の気体の流れは中間流、
又は分子流となり、遠心圧縮ポンプ段13はジーグバー
ン分子ポンプとして作用する。すなわち羽根を有する羽
根車13 Aは、ら旋溝を加工した回転円板として作用
し、固定円板13Bの裏面(羽根を設けない面)との組
合せで、内径側から外径側へ向けて圧縮作用をするジー
グバーン分子ポンプとして働く。また複数個の羽根を設
けた固定円板13Bは、ら旋溝を加工した固定円板とし
て作用し、羽根車13Aの裏面(羽根を設けない面)と
の組合せで、外径側から内径側へ向けて圧縮作用をする
ジーグバーン分子ポンプとして働く、また前記円周流圧
縮ポンプ段14へ流入する気体は、前記遠心圧縮ポンプ
段13において十分圧縮されているため2体積流量はほ
とんど零に近い。すなおち円周流圧縮ポンプ段14は、
締切状態に近い状態で運転されることになるので、流体
損失による熱がガスによって排出されにくく、円周流圧
縮ポンプ段内のガス温度は200から300℃という高
温になる。ポンプに吸入されるガスがアルミニウムプラ
ズマエツチング装置にのように、高圧、低温で析出しや
すいAQCQδを含むガスの場合は、ポンプに吸入され
たガスは圧力も上昇するが温度も上昇するのでポンプ内
の各段にはあまり析出付着しない。一方、排気流路11
Cでは、流路壁と挿入管110の隙間は流路壁への熱の
逃げによってガスが冷やされ。
においては、遠心圧縮ポンプ段13の入口、すなわち真
空ポンプの吸気口11Aの付近の気体の流れは中間流、
又は分子流となり、遠心圧縮ポンプ段13はジーグバー
ン分子ポンプとして作用する。すなわち羽根を有する羽
根車13 Aは、ら旋溝を加工した回転円板として作用
し、固定円板13Bの裏面(羽根を設けない面)との組
合せで、内径側から外径側へ向けて圧縮作用をするジー
グバーン分子ポンプとして働く。また複数個の羽根を設
けた固定円板13Bは、ら旋溝を加工した固定円板とし
て作用し、羽根車13Aの裏面(羽根を設けない面)と
の組合せで、外径側から内径側へ向けて圧縮作用をする
ジーグバーン分子ポンプとして働く、また前記円周流圧
縮ポンプ段14へ流入する気体は、前記遠心圧縮ポンプ
段13において十分圧縮されているため2体積流量はほ
とんど零に近い。すなおち円周流圧縮ポンプ段14は、
締切状態に近い状態で運転されることになるので、流体
損失による熱がガスによって排出されにくく、円周流圧
縮ポンプ段内のガス温度は200から300℃という高
温になる。ポンプに吸入されるガスがアルミニウムプラ
ズマエツチング装置にのように、高圧、低温で析出しや
すいAQCQδを含むガスの場合は、ポンプに吸入され
たガスは圧力も上昇するが温度も上昇するのでポンプ内
の各段にはあまり析出付着しない。一方、排気流路11
Cでは、流路壁と挿入管110の隙間は流路壁への熱の
逃げによってガスが冷やされ。
析出物が成長するが、挿入管11Dの内側は保温された
状態であり、円周流ポンプ段14がらの高温のガスはあ
まり冷やされずに吐出口11Bへ排出される。したがっ
て挿入管11Dすなわち排気流路11Cが析出物によっ
て閉塞しにくくなる。
状態であり、円周流ポンプ段14がらの高温のガスはあ
まり冷やされずに吐出口11Bへ排出される。したがっ
て挿入管11Dすなわち排気流路11Cが析出物によっ
て閉塞しにくくなる。
なお挿入管110の断面形状は、第3図、第4図のよう
な形状、すなわち排気流路11c壁面との接触面積が小
さな形ならばいずれでもよい。また、挿入管110を排
気流路11Cの中に宙吊りにしてもよい。
な形状、すなわち排気流路11c壁面との接触面積が小
さな形ならばいずれでもよい。また、挿入管110を排
気流路11Cの中に宙吊りにしてもよい。
以上の如く、本発明によれば、排気流路内に挿入した熱
の不良導体より成る管が排気流路壁に密着しない状態に
あるので、挿入管内のガスがら挿入管への熱の伝導がと
くわすがとなり、挿入管内のガスが冷やされることがな
い。よって真空ポンプ内から温度降下によって析出堆積
する性質を有するガスが排気流路へ流れてくる場合でも
挿入管内に析出物が付着して流路を閉塞すること無く、
すなわち真空ポンプの機能が失なわれることは大巾に軽
減できる。また、定期的に挿入管を引き抜いて清掃すれ
ば、簡単なメンテナンスで運転を継続することができる
。
の不良導体より成る管が排気流路壁に密着しない状態に
あるので、挿入管内のガスがら挿入管への熱の伝導がと
くわすがとなり、挿入管内のガスが冷やされることがな
い。よって真空ポンプ内から温度降下によって析出堆積
する性質を有するガスが排気流路へ流れてくる場合でも
挿入管内に析出物が付着して流路を閉塞すること無く、
すなわち真空ポンプの機能が失なわれることは大巾に軽
減できる。また、定期的に挿入管を引き抜いて清掃すれ
ば、簡単なメンテナンスで運転を継続することができる
。
第1図ないし第4図は本発明の実施例を示し、第1図は
本発明による真空ポンプの全体構造を示す縦断面図、第
2図から第4@は第11!i!1の排気流路の形状を示
す断面図、第5図は従来の真空ポンプの縦断面図である
。第6図は本ポンプをドライエツチング装置へ適用した
場合のシステム系統図である。 11・・・ハウジング、11A・・・吸気口、IIB・
・・排気口、11C・・・排気流路、11D・・・挿入
管、12・・・回転軸、13・・・遠心圧縮ポンプ段、
14・・・円周流圧縮ポンプ段、31・・・反応室、3
4・・・真空ポンプ、36・・・スクラバ。
本発明による真空ポンプの全体構造を示す縦断面図、第
2図から第4@は第11!i!1の排気流路の形状を示
す断面図、第5図は従来の真空ポンプの縦断面図である
。第6図は本ポンプをドライエツチング装置へ適用した
場合のシステム系統図である。 11・・・ハウジング、11A・・・吸気口、IIB・
・・排気口、11C・・・排気流路、11D・・・挿入
管、12・・・回転軸、13・・・遠心圧縮ポンプ段、
14・・・円周流圧縮ポンプ段、31・・・反応室、3
4・・・真空ポンプ、36・・・スクラバ。
Claims (1)
- 1、排気口圧力が、大気圧近傍の圧力である真空ポンプ
において、排気流路内に、排気流路壁に全面接触せず、
かつ熱の不良導体から成る管を挿入したことを特徴とす
る真空ポンプ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14899287A JPS63314397A (ja) | 1987-06-17 | 1987-06-17 | 真空ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14899287A JPS63314397A (ja) | 1987-06-17 | 1987-06-17 | 真空ポンプ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63314397A true JPS63314397A (ja) | 1988-12-22 |
JPH0529798B2 JPH0529798B2 (ja) | 1993-05-06 |
Family
ID=15465279
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14899287A Granted JPS63314397A (ja) | 1987-06-17 | 1987-06-17 | 真空ポンプ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63314397A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04330388A (ja) * | 1991-04-30 | 1992-11-18 | Ebara Corp | 真空ポンプ装置 |
US5190438A (en) * | 1990-04-06 | 1993-03-02 | Hitachi, Ltd. | Vacuum pump |
US7469617B2 (en) | 2004-07-22 | 2008-12-30 | Honda Motor Co., Ltd. | Tension compensating assembly for mechanical control cables |
-
1987
- 1987-06-17 JP JP14899287A patent/JPS63314397A/ja active Granted
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5190438A (en) * | 1990-04-06 | 1993-03-02 | Hitachi, Ltd. | Vacuum pump |
JPH04330388A (ja) * | 1991-04-30 | 1992-11-18 | Ebara Corp | 真空ポンプ装置 |
JPH0559277B2 (ja) * | 1991-04-30 | 1993-08-30 | Ebara Mfg | |
US7469617B2 (en) | 2004-07-22 | 2008-12-30 | Honda Motor Co., Ltd. | Tension compensating assembly for mechanical control cables |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0529798B2 (ja) | 1993-05-06 |
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