JPS6330184A - チタン帯と鋼帯の端部接合方法 - Google Patents
チタン帯と鋼帯の端部接合方法Info
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- JPS6330184A JPS6330184A JP17239786A JP17239786A JPS6330184A JP S6330184 A JPS6330184 A JP S6330184A JP 17239786 A JP17239786 A JP 17239786A JP 17239786 A JP17239786 A JP 17239786A JP S6330184 A JPS6330184 A JP S6330184A
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- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、チタン帯と鋼帯との接合方法に係わり、詳し
くはチタンのホントコイルの加工工程における、ホット
コイル端部への鋼帯の重ね抵抗）容接方法に関するもの
である。
くはチタンのホントコイルの加工工程における、ホット
コイル端部への鋼帯の重ね抵抗）容接方法に関するもの
である。
（従来の技術）
一般に鋼帯の製造工程において、例えば冷延鋼帯を順々
に接合してその後に引き続く連続熱処理等の後続工程に
供することが、生産性を向上させる上で有利な手段であ
ることは知られているとおりである。
に接合してその後に引き続く連続熱処理等の後続工程に
供することが、生産性を向上させる上で有利な手段であ
ることは知られているとおりである。
一方、チタンコイルの加工では、従来の鋼の製造ライン
を使用し、鋼コイルから連、涜してチタンコイルに切替
る際に、チタン／鋼の異種金属の接合が必要となり連続
工程のために高能率接合が要求される。
を使用し、鋼コイルから連、涜してチタンコイルに切替
る際に、チタン／鋼の異種金属の接合が必要となり連続
工程のために高能率接合が要求される。
その接合の手段の一つとして特開昭５６−３９１０７号
公報には第３図、第４図で示されている如く、ステンレ
ス鋼帯とチタン帯にドリルで穴をあけリベットで接合し
その接合部材の一方のチタン板とチタンのホットコイル
をまたステンレス鋼板とステンレス鋼サービステールの
接続方法が開示されている。
公報には第３図、第４図で示されている如く、ステンレ
ス鋼帯とチタン帯にドリルで穴をあけリベットで接合し
その接合部材の一方のチタン板とチタンのホットコイル
をまたステンレス鋼板とステンレス鋼サービステールの
接続方法が開示されている。
また、特開昭５６−８０３８１号公報にはチタン板とス
テンレス鋼板の間に、銅または銅合金のインサート材を
挿入し、金属間化合物が生成しないように細く絞った電
子ビームあるいはレーザービームを照射して重ね溶接す
る方法が示されている。
テンレス鋼板の間に、銅または銅合金のインサート材を
挿入し、金属間化合物が生成しないように細く絞った電
子ビームあるいはレーザービームを照射して重ね溶接す
る方法が示されている。
（発明が解決しようとする問題点）
リベット接合方法では、第３圓、第４図に示すようにス
テンレス鋼帯３とチタン帯１にドリルで穴をあけリベッ
ト２で接合するために、その接続部がロール等に接触し
たり、穴をあけた部分より切断し、ひどい時には、製造
ラインを止めて補修接合する必要がある等の欠点がある
。
テンレス鋼帯３とチタン帯１にドリルで穴をあけリベッ
ト２で接合するために、その接続部がロール等に接触し
たり、穴をあけた部分より切断し、ひどい時には、製造
ラインを止めて補修接合する必要がある等の欠点がある
。
また電子ビーム溶接あるいはレーザー溶接方法での接合
は可能だが、設備が大がかりな上に設備費がかさむねり
には溶接条件範囲が狭く、溶は込みを充分に出そうとす
ると溶接部に非常に脆い金属間化合物が生成し、多数の
亀裂を発生したりして、機械的強度の強い溶接部が得ら
れない。
は可能だが、設備が大がかりな上に設備費がかさむねり
には溶接条件範囲が狭く、溶は込みを充分に出そうとす
ると溶接部に非常に脆い金属間化合物が生成し、多数の
亀裂を発生したりして、機械的強度の強い溶接部が得ら
れない。
また、チタンとステンレス鋼の接合方法として、ろう付
は法が知られているがろう付けをするときには、チタン
が酸化しないようにするために真空炉内をＩ Ｘ １０
−’ Ｔｏｒｒより高い真空度に保たなければならない
。したがって、高真空度を保つためには多大な設備費を
要することになるとともに、ろう付は法のために機械的
強度の強い溶接部が得られない等の欠点がある。
は法が知られているがろう付けをするときには、チタン
が酸化しないようにするために真空炉内をＩ Ｘ １０
−’ Ｔｏｒｒより高い真空度に保たなければならない
。したがって、高真空度を保つためには多大な設備費を
要することになるとともに、ろう付は法のために機械的
強度の強い溶接部が得られない等の欠点がある。
また、従来より冷延鋼板ラインでは後に続く連続熱処理
へ供するための接合方法として抵抗溶接法が用いられて
いるが、上記ラインではローラ曲げ、張力が付加される
ので、チタンと鋼との接合で出来た非常に脆い金属間化
合物が生成するためにライン上での切断等が発生するた
めに採用されない。
へ供するための接合方法として抵抗溶接法が用いられて
いるが、上記ラインではローラ曲げ、張力が付加される
ので、チタンと鋼との接合で出来た非常に脆い金属間化
合物が生成するためにライン上での切断等が発生するた
めに採用されない。
本発明は従来のチタン帯と炭素鋼、またはステンレス鋼
帯の溶接における上記のような問題点を解決するために
なされたもので、比較的簡便な設備でもって、金属間化
合物生成による脆化が生じない機械的性質の優れた継手
が得られるチタン鋼帯と炭素鋼、ステンレス鋼帯との抵
抗溶接法を提供するものである。
帯の溶接における上記のような問題点を解決するために
なされたもので、比較的簡便な設備でもって、金属間化
合物生成による脆化が生じない機械的性質の優れた継手
が得られるチタン鋼帯と炭素鋼、ステンレス鋼帯との抵
抗溶接法を提供するものである。
（問題点を解決するための手段）
即ち本発明の要旨は、チタン帯の端部と鋼帯の端部との
間に組成がｃ ： ｏ、 ｉ％以下、Ｓｉ：０．０２％
以下、Ｍｎ ： ０．４％以下、Ｐ ： ０．０１５％
以下、Ｓ： ０．０１５％以下、へＡ：０．０４％以下
、Ｔｉ ： ０．１５％以下で・且つ・表面にＣｒを被
覆した低炭素綱をインサート材として挿入して抵抗溶接
を行なうことを特徴とするチタン帯と鋼帯の端部接合方
法にある。以下に本発明の詳細な説明する。
間に組成がｃ ： ｏ、 ｉ％以下、Ｓｉ：０．０２％
以下、Ｍｎ ： ０．４％以下、Ｐ ： ０．０１５％
以下、Ｓ： ０．０１５％以下、へＡ：０．０４％以下
、Ｔｉ ： ０．１５％以下で・且つ・表面にＣｒを被
覆した低炭素綱をインサート材として挿入して抵抗溶接
を行なうことを特徴とするチタン帯と鋼帯の端部接合方
法にある。以下に本発明の詳細な説明する。
（作 用）
第１図には本発明のチタン帯と炭素鋼、およびステンレ
ス鋼帯の溶接法による一態様例を示す。
ス鋼帯の溶接法による一態様例を示す。
まず同図において、接合部はチタン帯１と鋼帯３、イン
サート材７から構成されている。ここでチタン帯１と鋼
帯３、の間にインサート材７を挿入したのは、チタン帯
ｌと鋼帯３、との直接接合では溶接部に非常に脆い金属
間化合物成分を生成し機械的強度の強い溶接部が得られ
ないので、チタン、鋼のそれぞれに対して金属間化合物
を生成しないＣｒを被覆したインサート材を挿入し、機
械的強度の強い良好な溶接部６を得ることができるもの
である。
サート材７から構成されている。ここでチタン帯１と鋼
帯３、の間にインサート材７を挿入したのは、チタン帯
ｌと鋼帯３、との直接接合では溶接部に非常に脆い金属
間化合物成分を生成し機械的強度の強い溶接部が得られ
ないので、チタン、鋼のそれぞれに対して金属間化合物
を生成しないＣｒを被覆したインサート材を挿入し、機
械的強度の強い良好な溶接部６を得ることができるもの
である。
インサート材７の組成の限定理由を説明する。
Ｃ： ０．１％以下としたのは、０．１％超となるとＴ
ｉＣおよびＴｉＣｒＣが多くなって硬くて脆くなり、加
工性が悪くなり、またＣ量が増すと溶接部の硬度が上昇
し、ナゲツト内破断になりやすいからである。Ｓｉ：０
．０２％以下としたのは、ＳｔもＣと同様にＳｉの量が
０．０２％を越すと溶接部の硬度が上昇し割れやすくな
るからである。Ｍｎ ： ０．４％以下としたのは、Ｐ
、Ｓの粒界偏析による割れを防ぐためにはある程度は必
要であるが０．４％超となると溶接部の硬度が上昇し割
れやすくなるからである。
ｉＣおよびＴｉＣｒＣが多くなって硬くて脆くなり、加
工性が悪くなり、またＣ量が増すと溶接部の硬度が上昇
し、ナゲツト内破断になりやすいからである。Ｓｉ：０
．０２％以下としたのは、ＳｔもＣと同様にＳｉの量が
０．０２％を越すと溶接部の硬度が上昇し割れやすくな
るからである。Ｍｎ ： ０．４％以下としたのは、Ｐ
、Ｓの粒界偏析による割れを防ぐためにはある程度は必
要であるが０．４％超となると溶接部の硬度が上昇し割
れやすくなるからである。
またＰ ：０．０１５％以下、Ｓ ： ０．０１５％以
下、としたのは、これらが多くなると硬くて脆くなり、
加工性が悪くなるとともにスポット？ｔｊ接性が悪くな
るからであり、Ａｊ！：０．０４％以下、Ｔｉ ： ０
．１５％以下を添加するのは、加工性を向上させるため
である。八β、ＴｉはフリーのＣ，Ｎを固定するために
、材質が軟らかくなり、絞り性が向上する。
下、としたのは、これらが多くなると硬くて脆くなり、
加工性が悪くなるとともにスポット？ｔｊ接性が悪くな
るからであり、Ａｊ！：０．０４％以下、Ｔｉ ： ０
．１５％以下を添加するのは、加工性を向上させるため
である。八β、ＴｉはフリーのＣ，Ｎを固定するために
、材質が軟らかくなり、絞り性が向上する。
しかしＡｌｔ７０．０４％超、Ｔｉ：０．１５％超にな
ると硬くて脆くなり、加工性が悪くなる。
ると硬くて脆くなり、加工性が悪くなる。
表面にＣｒを被覆したのは、）８融溶接待に金属間化合
物を生成しないようにしたためである。なお、Ｃｒの被
覆厚が０．１μｍ未満では非常に脆い金属間化合物を生
成するために好ましくない。またＣｒの被覆厚が１００
μｍ超になると硬くて脆くなり加工性が悪くなるために
被覆厚さは０．１μｍ〜１００μｍにするのが好ましい
。
物を生成しないようにしたためである。なお、Ｃｒの被
覆厚が０．１μｍ未満では非常に脆い金属間化合物を生
成するために好ましくない。またＣｒの被覆厚が１００
μｍ超になると硬くて脆くなり加工性が悪くなるために
被覆厚さは０．１μｍ〜１００μｍにするのが好ましい
。
鋼帯としては炭素鋼、ステンレス鋼などが適用できる。
またインサート材の厚さは抵抗溶接機の容量によって決
定されるがスポット溶接、シーム溶接機を使用するため
に通常は２１膳以下を用いればよい。
定されるがスポット溶接、シーム溶接機を使用するため
に通常は２１膳以下を用いればよい。
（実施例−１）
供試材としては第３表に示す厚さＱ、 ５ ｍｍのＴｉ
帯（ＪＩＳ ＩＩ ４６００ ＴＰ３５Ｃ）と０．８１
量のステンレス鋼帯ＪＩＳ Ｇ ４３００−７７５ＵＳ
３０４）を用いて本発明法のＣｒを被覆したインサート
材（ＳＰＢ−Ｍｌ？）を挿入し異種金属のスポット溶接
（条件：第１表、要領；第１図）またはシーム溶接（条
件：第２表、要領：第２図）を行った。
帯（ＪＩＳ ＩＩ ４６００ ＴＰ３５Ｃ）と０．８１
量のステンレス鋼帯ＪＩＳ Ｇ ４３００−７７５ＵＳ
３０４）を用いて本発明法のＣｒを被覆したインサート
材（ＳＰＢ−Ｍｌ？）を挿入し異種金属のスポット溶接
（条件：第１表、要領；第１図）またはシーム溶接（条
件：第２表、要領：第２図）を行った。
また比較のために同じく第３表に示す厚さ０．５ｍ麿の
Ｔｉ帯（ＪＩＳ ＩＩ ４６００ ＴＰ３５Ｃ）と０．
８１−のステンレス鋼帯（ＪＩＳ Ｇ ４３００−７７
５ＵＳ３０４）を用いてインサート材を挿入しない従来
の溶接法のスポット溶接またはシーム）８接を第１表と
第２表に示すそれぞれの条件で実施した。
Ｔｉ帯（ＪＩＳ ＩＩ ４６００ ＴＰ３５Ｃ）と０．
８１−のステンレス鋼帯（ＪＩＳ Ｇ ４３００−７７
５ＵＳ３０４）を用いてインサート材を挿入しない従来
の溶接法のスポット溶接またはシーム）８接を第１表と
第２表に示すそれぞれの条件で実施した。
第１表と第２表からも明らかな如く、従来の溶接法に比
較して本発明の溶接法は継手強度が良好で健全な溶接部
を得ることができた。
較して本発明の溶接法は継手強度が良好で健全な溶接部
を得ることができた。
これに対して従来の溶接法では、せん断強度と荷重曲げ
試験では伸びがなく良好な結果は得られなかった。これ
は溶接部に非常に脆い金属間化合物が生成し、多数の亀
裂を発生したり、機械的強度の強い溶接部が得られない
からである。
試験では伸びがなく良好な結果は得られなかった。これ
は溶接部に非常に脆い金属間化合物が生成し、多数の亀
裂を発生したり、機械的強度の強い溶接部が得られない
からである。
（実施例−２）
供試材としては、第３表に示す厚さＱ、 ５ ｍｓのＴ
ｉ帯（ＪＩＳ Ｈ４６００ＴＰ３５Ｃ）と０．３ ａｍ
ノ鋼帯（ＪＩＳ Ｇ３１４１−ＳＰＣＣ，５ＰＣＤ、
および５ＰＣＥ）を用いて本発明に従いＣｒを被覆した
インサート材（ＳＰＢ−ＭＲ）を挿入し異種金属のスポ
ット溶接（条件：第１表）またはシーム抵抗溶接（条件
：第２表）を行った。また比較のため同しく第３表に示
す厚さ０．８ ｍｍＴｉ帯ＣＪＴＳ Ｈ４６００ＴＰ３
５Ｃ）と０．８厘膳の鋼帯（ＪＩＳ Ｇ３１４１−５Ｐ
ＣＣ，５ＰＣＤ、および５ＰＣＢ）を用いて従来の溶接
法のスボッ目容接またはシーム溶接により第１表と第２
表に示すそれぞれの条件で実施した。
ｉ帯（ＪＩＳ Ｈ４６００ＴＰ３５Ｃ）と０．３ ａｍ
ノ鋼帯（ＪＩＳ Ｇ３１４１−ＳＰＣＣ，５ＰＣＤ、
および５ＰＣＥ）を用いて本発明に従いＣｒを被覆した
インサート材（ＳＰＢ−ＭＲ）を挿入し異種金属のスポ
ット溶接（条件：第１表）またはシーム抵抗溶接（条件
：第２表）を行った。また比較のため同しく第３表に示
す厚さ０．８ ｍｍＴｉ帯ＣＪＴＳ Ｈ４６００ＴＰ３
５Ｃ）と０．８厘膳の鋼帯（ＪＩＳ Ｇ３１４１−５Ｐ
ＣＣ，５ＰＣＤ、および５ＰＣＢ）を用いて従来の溶接
法のスボッ目容接またはシーム溶接により第１表と第２
表に示すそれぞれの条件で実施した。
第１表と第２表からも明らかな如く、従来の溶接法に比
較して本発明の溶接法は継手強度が良好で健全な溶接部
を得ることができた。
較して本発明の溶接法は継手強度が良好で健全な溶接部
を得ることができた。
これに対して従来の溶接法では、せん断強度と荷重曲げ
試験では伸びがなく良好な結果は得られなかった。これ
は溶接部に非常に脆い金属間化合物が生成し、多数の亀
裂を発生したりして、機械的強度の強い溶接部が得られ
ないからである。
試験では伸びがなく良好な結果は得られなかった。これ
は溶接部に非常に脆い金属間化合物が生成し、多数の亀
裂を発生したりして、機械的強度の強い溶接部が得られ
ないからである。
（発明の効果）
本発明は、このようにしてインサート材を挿入するため
に溶接部に非常に脆い金属間化合物が生成し、多数の亀
裂を発生したりすることなく、機械的強度のすぐれた良
好な溶接部を高能率で得ることができるものである。
に溶接部に非常に脆い金属間化合物が生成し、多数の亀
裂を発生したりすることなく、機械的強度のすぐれた良
好な溶接部を高能率で得ることができるものである。
第１図は本発明のスポット熔接法による接続部の一実施
例の斜視図、第２図は本発明のシーム溶接法による接続
部の一実施例の斜視図、第３図はチタン帯とステンレス
鋼帯との従来法の接続方法を示す斜視図、第４図は第３
図の縦断面図である。 １・・・チタン板、２・・・リベット、３・・・ステン
レス鋼板、４・・・チタンホットコイル、５・・・ステ
ンレスロサービステール、６・・・溶接部、７・・・イ
ンサート材。
例の斜視図、第２図は本発明のシーム溶接法による接続
部の一実施例の斜視図、第３図はチタン帯とステンレス
鋼帯との従来法の接続方法を示す斜視図、第４図は第３
図の縦断面図である。 １・・・チタン板、２・・・リベット、３・・・ステン
レス鋼板、４・・・チタンホットコイル、５・・・ステ
ンレスロサービステール、６・・・溶接部、７・・・イ
ンサート材。
Claims (1)
- チタン帯の端部と鋼帯の端部との間に、組成が重量％で
Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ：０．
４％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以
下、Ａｌ：０．０４％以下、Ｔｉ：０．１５％以下で、
且つ、表面にＣｒを被覆した低炭素綱をインサート材と
して挿入して抵抗溶接を行なうことを特徴とするチタン
帯と鋼帯の端部接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17239786A JPS6330184A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | チタン帯と鋼帯の端部接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17239786A JPS6330184A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | チタン帯と鋼帯の端部接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6330184A true JPS6330184A (ja) | 1988-02-08 |
| JPH0322270B2 JPH0322270B2 (ja) | 1991-03-26 |
Family
ID=15941179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17239786A Granted JPS6330184A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | チタン帯と鋼帯の端部接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6330184A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6448681A (en) * | 1987-08-18 | 1989-02-23 | Nippon Steel Corp | Manufacture of titanium clad steel |
-
1986
- 1986-07-22 JP JP17239786A patent/JPS6330184A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6448681A (en) * | 1987-08-18 | 1989-02-23 | Nippon Steel Corp | Manufacture of titanium clad steel |
| JPH0369632B2 (ja) * | 1987-08-18 | 1991-11-01 | Nippon Steel Corp |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0322270B2 (ja) | 1991-03-26 |
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