JPS6329632B2 - - Google Patents
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- JPS6329632B2 JPS6329632B2 JP6849380A JP6849380A JPS6329632B2 JP S6329632 B2 JPS6329632 B2 JP S6329632B2 JP 6849380 A JP6849380 A JP 6849380A JP 6849380 A JP6849380 A JP 6849380A JP S6329632 B2 JPS6329632 B2 JP S6329632B2
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- aluminum
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- softening
- annealing
- clad
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Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
本発明は、鋼を芯材、アルミまたはアルミ合金
を皮材とするアルミクラツド鋼板の製造法に関す
る。 従来のアルミクラツド鋼板の圧延による製造法
は、鋼板とアルミ板とを重ね合わせて圧延機で圧
接したあと、この圧接層の相互拡散と再結晶軟化
を目的として、拡散軟化焼鈍を実施するのが通常
であつた。だが、この場合には、圧接工程で製造
板厚寸法を得ることになるから、板厚寸法精度の
良好な均一製品を大規模な工業生産ラインで製造
するには無理がある。これを改善しようとして、
拡散軟化焼鈍のあとに仕上圧延工程を採用する
と、今度は製品が圧延ままとなつて軟質で加工性
の良好なアルミクラツド鋼板が製造できなくな
る。さらにこの後に軟化焼鈍を実施しても仕上圧
延率が小さいと、芯材(鋼板)の再結晶軟化が起
り難く機械的性質の面で問題が生ずる。 このようなことから、圧接工程と拡散軟化焼鈍
工程の間に仕上圧延工程を挿入することが提案さ
れた。この場合には製品板厚精度の制御はよくな
るが、仕上圧延工程の段階で圧接層の剥離の問題
が生ずる。この仕上圧延時の剥離は、圧接工程で
の圧下率を60%程度以上にすれば実質上回避可能
であるが、このためには強力かつ大型の圧延機を
必要とするという設備上の問題が生ずる。 本発明の目的は、このような圧接によるアルミ
クラツド鋼板の従来の製造法における種々の問題
の解決を図ることであり、特に、加工性に優れた
アルミクラツド鋼板を製造性よく製造する方法を
提供することである。 これらの目的において本発明は、軟鋼板の少な
くとも片面にアルミまたはアルミ合金の板を重ね
合わせた積層板を圧延によつて圧接する圧接工程
と、得られた圧接板を、鋼板層の再結晶軟化を実
質上起さずかつアルミまたはアルミ合金板の再結
晶軟化を起す条件で焼鈍して圧接層の相互拡散を
進行させる拡散焼鈍工程と、得られたクラツド板
を30%以上の圧延率のもとで圧接する仕上圧延工
程と、次いで、鋼板層の再結晶軟化を起す条件下
でこのクラツド板を焼鈍する軟化焼鈍工程と、に
よつてアルミクラツド鋼板を製造するものであ
る。この本発明の方法によると、強度の加工によ
つても皮材(アルミ)表面に肌荒れの発生しない
加工性に優れたアルミクラツド鋼板が製造性よく
(換言すると、大型圧延機によることなく、寸法
精度の制御性よく、望ましい結晶粒に調整容易
に、大量生産ラインで)製造することができる。 本発明における圧接工程は、30〜60%の軽度の
圧接圧下率のもとで実施することができる。後で
(拡散焼鈍後に)仕上圧延が実施されるとしても、
この軽度の圧接圧下率のもとで仕上圧延時に剥離
の問題が生じない。 次の拡散焼鈍工程は、鋼板層の再結晶軟化を起
さない条件で実施する点で従来の拡散軟化焼鈍と
は異る。この拡散焼鈍における焼鈍温度は300〜
450℃の範囲とするのがよい。圧接層における芯
材(鋼)と皮材(アルミ)の相互拡散が進行し、
かつ皮材の再結晶が起るには300℃以上の温度を
必要とする。また、芯材の再結晶軟化が起らず、
かつコイル巻締力によつて皮材同志の密着が起ら
ないようにするには、450℃以下の温度とする必
要がある。この焼鈍方式はタイトコイルによるバ
ツチ焼鈍とすることができるが、この場合の焼鈍
時間は5〜20時間程度とするのがよい。そのの他
の焼鈍方式でも本発明の拡散焼鈍工程は実施でき
るが、いづれの焼鈍方式を採用するにしても、芯
材の再結晶軟化を起さずに圧接層の相互拡散を進
行させ、かつ皮材の再結晶軟化を実現させるよう
な条件に選定する必要がある。 このような条件の拡散焼鈍のあとに仕上圧延を
実施するのが本発明法の1つの特徴であるが、こ
の仕上圧延の実施にあたつては30%以上の圧下
率、好ましくは、30〜80%の範囲、さらに好まし
くは40〜70%の範囲の圧下率のもとでこの仕上圧
延を実施する。後記実施例に示すように、この仕
上圧延工程での圧下率と加工時の皮材表面肌とは
密接な関係を有し、この圧下率が30%以上のとこ
ろで表面肌荒が加工によつても生じ難くなること
がわかつた(第3図)。この仕上圧延によつてク
ラツド鋼板の最終板厚を調節するが、この仕上圧
延工程では焼鈍が施されているとは言え、芯材は
圧接圧延での圧延組織が温存されている点におい
て従来の仕上圧延とは異つている。しかし、皮材
は先の拡散焼鈍によつて完全再結晶軟化している
ので、この仕上圧延での圧下率の調節(実際には
30%以上での調節)によつて皮材の結晶粒の調整
が好都合に実施でき、本発明の目的の1つである
加工性の向上がこれにより達成できる。 最終の軟化焼鈍工程は、芯材(鋼板)の再結晶
軟化を起させる条件で実施するが、Fe―Al合金
層の発達が抑制される条件であることも必要であ
る。このため、このの軟化焼鈍での焼鈍温度は
500〜570℃とするのがよい。バツチ焼鈍を行なう
場合、この焼鈍時間は2〜24時間程度とするのが
よい。芯材を再結晶軟化させるには少なくとも
500℃以上の温度を必要とするが、570℃を越える
とFe―Al合金層が発達しやすくなる。この合金
層が発達すると、成形加工時にこの合金層から剥
離する現象が生ずる。本発明法によると、芯材は
この最終の焼鈍によつて始めて再結晶化するの
で、芯材の結晶粒の調整はこの最終工程で行なう
ことができ、加工性の点から好ましい結晶粒をも
つ芯材とすることが簡便に行ない得る。 このように、圧接工程、拡散焼鈍工程、仕上圧
延工程および軟化焼鈍工程の4工程を採用し、こ
れら各工程を既述の条件に規定することによつ
て、これらの条件のいづれかを欠く従来法に比し
て、加工性に優れかつ接合強度の高いアルミクラ
ツド鋼板が製造性よく製造できる。 実施例 1 1.8mm厚のリムド冷延鋼板を、85℃のオルソ硅
酸ソーダ5wt.%の溶液に2分間浸漬して脱脂し、
水洗乾燥したものを芯材として用いた。また、
JIS 1100H24の1.0mm厚のアルミニウム板を、ト
リクロールエタンによるスプレー洗浄で溶剤脱脂
したものを皮材として用いた。 この芯材の片側面に皮材を重ね合わせ、4段圧
延機にかみ込ませて圧接圧延した。圧接速度は出
側で19m/分であつた。圧接前に圧延機のワーク
ロールは約90℃に昇温させておいた。圧接圧下率
は芯材と皮材の合計板厚では52%であり、圧接後
の合計板厚は1.34mmであつた。なお、芯材のみに
ついては48%、皮材のみについては60%の圧接圧
下率であつた。 得られた圧接板を、バツチ式焼鈍炉に装入し、
350℃×15hrの拡散焼鈍をコイル状のままで実施
した。 次に、圧延率を2〜55%のある値に種々変化さ
せて、仕上圧延を実施した。そして、得られたク
ラツド板に密着防止剤を塗布してバツチ焼鈍炉に
装入し、それぞれ550℃×5hrの軟化焼鈍を施し
た。 得られたアルミクラツド鋼板の張り出し加工試
験を次の条件で実施した。第1図に示したよう
に、中心に円形孔1を有するダミー板2をアルミ
クラツド鋼板3の下に重ね、皮材を上にして40mm
φのポンチ4とビードグループ7を有する45mmφ
のダイス5によつて張り出し加工した。そのさ
い、素板の流入を防止するためのビード8を有す
るしわ押え6によつて試験片を固定しておいた。
この試験によつて張り出し加工された後の試験材
の形状を第2図に示した。この第2図に示す加工
部9(皮材)を観察して肌荒れ状況を評価した。
この張り出し加工試験による加工度は一方向伸び
で約16%であつた。 この試験結果を第3図に仕上圧延率との関係で
図示した。肌荒れ評価は、A:良、B:やや良、
C:やや不良、D:不良とした。 また、仕上圧延率が9%のものと、43%のもの
を代表例として選び、前記試験後の皮材表面のプ
ロフイルを調べ、第4図を得た。 第3図および第4図の結果から明らかなよう
に、仕上圧延率が30%以上の場合には、皮材表面
の肌荒れが発生しにくく、加工性の良好なクラツ
ド鋼板が得られる。 次に、本例のアルミクラツド鋼板の皮材の密着
性試験を下記の表1の条件の逆再絞り加工により
実施した。その結果、いづれのクラツド鋼板も、
全く剥離は発生せず、密着性は極めて良好であつ
た。
を皮材とするアルミクラツド鋼板の製造法に関す
る。 従来のアルミクラツド鋼板の圧延による製造法
は、鋼板とアルミ板とを重ね合わせて圧延機で圧
接したあと、この圧接層の相互拡散と再結晶軟化
を目的として、拡散軟化焼鈍を実施するのが通常
であつた。だが、この場合には、圧接工程で製造
板厚寸法を得ることになるから、板厚寸法精度の
良好な均一製品を大規模な工業生産ラインで製造
するには無理がある。これを改善しようとして、
拡散軟化焼鈍のあとに仕上圧延工程を採用する
と、今度は製品が圧延ままとなつて軟質で加工性
の良好なアルミクラツド鋼板が製造できなくな
る。さらにこの後に軟化焼鈍を実施しても仕上圧
延率が小さいと、芯材(鋼板)の再結晶軟化が起
り難く機械的性質の面で問題が生ずる。 このようなことから、圧接工程と拡散軟化焼鈍
工程の間に仕上圧延工程を挿入することが提案さ
れた。この場合には製品板厚精度の制御はよくな
るが、仕上圧延工程の段階で圧接層の剥離の問題
が生ずる。この仕上圧延時の剥離は、圧接工程で
の圧下率を60%程度以上にすれば実質上回避可能
であるが、このためには強力かつ大型の圧延機を
必要とするという設備上の問題が生ずる。 本発明の目的は、このような圧接によるアルミ
クラツド鋼板の従来の製造法における種々の問題
の解決を図ることであり、特に、加工性に優れた
アルミクラツド鋼板を製造性よく製造する方法を
提供することである。 これらの目的において本発明は、軟鋼板の少な
くとも片面にアルミまたはアルミ合金の板を重ね
合わせた積層板を圧延によつて圧接する圧接工程
と、得られた圧接板を、鋼板層の再結晶軟化を実
質上起さずかつアルミまたはアルミ合金板の再結
晶軟化を起す条件で焼鈍して圧接層の相互拡散を
進行させる拡散焼鈍工程と、得られたクラツド板
を30%以上の圧延率のもとで圧接する仕上圧延工
程と、次いで、鋼板層の再結晶軟化を起す条件下
でこのクラツド板を焼鈍する軟化焼鈍工程と、に
よつてアルミクラツド鋼板を製造するものであ
る。この本発明の方法によると、強度の加工によ
つても皮材(アルミ)表面に肌荒れの発生しない
加工性に優れたアルミクラツド鋼板が製造性よく
(換言すると、大型圧延機によることなく、寸法
精度の制御性よく、望ましい結晶粒に調整容易
に、大量生産ラインで)製造することができる。 本発明における圧接工程は、30〜60%の軽度の
圧接圧下率のもとで実施することができる。後で
(拡散焼鈍後に)仕上圧延が実施されるとしても、
この軽度の圧接圧下率のもとで仕上圧延時に剥離
の問題が生じない。 次の拡散焼鈍工程は、鋼板層の再結晶軟化を起
さない条件で実施する点で従来の拡散軟化焼鈍と
は異る。この拡散焼鈍における焼鈍温度は300〜
450℃の範囲とするのがよい。圧接層における芯
材(鋼)と皮材(アルミ)の相互拡散が進行し、
かつ皮材の再結晶が起るには300℃以上の温度を
必要とする。また、芯材の再結晶軟化が起らず、
かつコイル巻締力によつて皮材同志の密着が起ら
ないようにするには、450℃以下の温度とする必
要がある。この焼鈍方式はタイトコイルによるバ
ツチ焼鈍とすることができるが、この場合の焼鈍
時間は5〜20時間程度とするのがよい。そのの他
の焼鈍方式でも本発明の拡散焼鈍工程は実施でき
るが、いづれの焼鈍方式を採用するにしても、芯
材の再結晶軟化を起さずに圧接層の相互拡散を進
行させ、かつ皮材の再結晶軟化を実現させるよう
な条件に選定する必要がある。 このような条件の拡散焼鈍のあとに仕上圧延を
実施するのが本発明法の1つの特徴であるが、こ
の仕上圧延の実施にあたつては30%以上の圧下
率、好ましくは、30〜80%の範囲、さらに好まし
くは40〜70%の範囲の圧下率のもとでこの仕上圧
延を実施する。後記実施例に示すように、この仕
上圧延工程での圧下率と加工時の皮材表面肌とは
密接な関係を有し、この圧下率が30%以上のとこ
ろで表面肌荒が加工によつても生じ難くなること
がわかつた(第3図)。この仕上圧延によつてク
ラツド鋼板の最終板厚を調節するが、この仕上圧
延工程では焼鈍が施されているとは言え、芯材は
圧接圧延での圧延組織が温存されている点におい
て従来の仕上圧延とは異つている。しかし、皮材
は先の拡散焼鈍によつて完全再結晶軟化している
ので、この仕上圧延での圧下率の調節(実際には
30%以上での調節)によつて皮材の結晶粒の調整
が好都合に実施でき、本発明の目的の1つである
加工性の向上がこれにより達成できる。 最終の軟化焼鈍工程は、芯材(鋼板)の再結晶
軟化を起させる条件で実施するが、Fe―Al合金
層の発達が抑制される条件であることも必要であ
る。このため、このの軟化焼鈍での焼鈍温度は
500〜570℃とするのがよい。バツチ焼鈍を行なう
場合、この焼鈍時間は2〜24時間程度とするのが
よい。芯材を再結晶軟化させるには少なくとも
500℃以上の温度を必要とするが、570℃を越える
とFe―Al合金層が発達しやすくなる。この合金
層が発達すると、成形加工時にこの合金層から剥
離する現象が生ずる。本発明法によると、芯材は
この最終の焼鈍によつて始めて再結晶化するの
で、芯材の結晶粒の調整はこの最終工程で行なう
ことができ、加工性の点から好ましい結晶粒をも
つ芯材とすることが簡便に行ない得る。 このように、圧接工程、拡散焼鈍工程、仕上圧
延工程および軟化焼鈍工程の4工程を採用し、こ
れら各工程を既述の条件に規定することによつ
て、これらの条件のいづれかを欠く従来法に比し
て、加工性に優れかつ接合強度の高いアルミクラ
ツド鋼板が製造性よく製造できる。 実施例 1 1.8mm厚のリムド冷延鋼板を、85℃のオルソ硅
酸ソーダ5wt.%の溶液に2分間浸漬して脱脂し、
水洗乾燥したものを芯材として用いた。また、
JIS 1100H24の1.0mm厚のアルミニウム板を、ト
リクロールエタンによるスプレー洗浄で溶剤脱脂
したものを皮材として用いた。 この芯材の片側面に皮材を重ね合わせ、4段圧
延機にかみ込ませて圧接圧延した。圧接速度は出
側で19m/分であつた。圧接前に圧延機のワーク
ロールは約90℃に昇温させておいた。圧接圧下率
は芯材と皮材の合計板厚では52%であり、圧接後
の合計板厚は1.34mmであつた。なお、芯材のみに
ついては48%、皮材のみについては60%の圧接圧
下率であつた。 得られた圧接板を、バツチ式焼鈍炉に装入し、
350℃×15hrの拡散焼鈍をコイル状のままで実施
した。 次に、圧延率を2〜55%のある値に種々変化さ
せて、仕上圧延を実施した。そして、得られたク
ラツド板に密着防止剤を塗布してバツチ焼鈍炉に
装入し、それぞれ550℃×5hrの軟化焼鈍を施し
た。 得られたアルミクラツド鋼板の張り出し加工試
験を次の条件で実施した。第1図に示したよう
に、中心に円形孔1を有するダミー板2をアルミ
クラツド鋼板3の下に重ね、皮材を上にして40mm
φのポンチ4とビードグループ7を有する45mmφ
のダイス5によつて張り出し加工した。そのさ
い、素板の流入を防止するためのビード8を有す
るしわ押え6によつて試験片を固定しておいた。
この試験によつて張り出し加工された後の試験材
の形状を第2図に示した。この第2図に示す加工
部9(皮材)を観察して肌荒れ状況を評価した。
この張り出し加工試験による加工度は一方向伸び
で約16%であつた。 この試験結果を第3図に仕上圧延率との関係で
図示した。肌荒れ評価は、A:良、B:やや良、
C:やや不良、D:不良とした。 また、仕上圧延率が9%のものと、43%のもの
を代表例として選び、前記試験後の皮材表面のプ
ロフイルを調べ、第4図を得た。 第3図および第4図の結果から明らかなよう
に、仕上圧延率が30%以上の場合には、皮材表面
の肌荒れが発生しにくく、加工性の良好なクラツ
ド鋼板が得られる。 次に、本例のアルミクラツド鋼板の皮材の密着
性試験を下記の表1の条件の逆再絞り加工により
実施した。その結果、いづれのクラツド鋼板も、
全く剥離は発生せず、密着性は極めて良好であつ
た。
【表】
第5図は、第6図に示すような逆再絞り加工品
10の最も剥離が発生しやすい部分11の断面
を、本例の代表的クラツド鋼板について観察した
断面写真である。第5図に見られるとおり、境界
層に全く剥離が生じていない。 実施例 2 芯材の両面に皮材を重ね合わせ、圧接速度が出
側で16m/分、全体の圧接圧下率40%(芯材圧下
率35%、皮材圧下率44%)で板厚2.29mmの圧接工
程を実施した以外は、実施例1と同様の条件でア
ルミクラツド鋼板を製造した。また、実施例1と
同様の加工性試験および密着性試験を実施した。
その結果、実施例1と実質的に同様の試験結果が
得られた。 なお、圧接工程のあと、拡散焼鈍工程の前に、
20%の仕上圧延を実施したところ、圧延ロールの
入側で皮材のアルミが芯材から剥離して仕上圧延
は不可能であつた。
10の最も剥離が発生しやすい部分11の断面
を、本例の代表的クラツド鋼板について観察した
断面写真である。第5図に見られるとおり、境界
層に全く剥離が生じていない。 実施例 2 芯材の両面に皮材を重ね合わせ、圧接速度が出
側で16m/分、全体の圧接圧下率40%(芯材圧下
率35%、皮材圧下率44%)で板厚2.29mmの圧接工
程を実施した以外は、実施例1と同様の条件でア
ルミクラツド鋼板を製造した。また、実施例1と
同様の加工性試験および密着性試験を実施した。
その結果、実施例1と実質的に同様の試験結果が
得られた。 なお、圧接工程のあと、拡散焼鈍工程の前に、
20%の仕上圧延を実施したところ、圧延ロールの
入側で皮材のアルミが芯材から剥離して仕上圧延
は不可能であつた。
第1図は、張出し加工試験を説明するための試
験部材断面図、第2図は第1図の試験品の全体斜
視図、第3図は仕上圧延率と肌荒れ程度との関係
図、第4図は代表的な肌荒れのプロフイル図、第
5図は第6図における部分11の金属顕微鏡写
真、第6図は逆再絞り試験片の断面図である。 3……アルミクラツド鋼板、4……ポンチ、5
……ダイス、6……しわ押え、7……ビードグル
ーブ、8……ビード、9……肌荒れ観察部、10
……逆再絞り加工品、11……剥離の発生しやす
い部分、12……ビード成形部。
験部材断面図、第2図は第1図の試験品の全体斜
視図、第3図は仕上圧延率と肌荒れ程度との関係
図、第4図は代表的な肌荒れのプロフイル図、第
5図は第6図における部分11の金属顕微鏡写
真、第6図は逆再絞り試験片の断面図である。 3……アルミクラツド鋼板、4……ポンチ、5
……ダイス、6……しわ押え、7……ビードグル
ーブ、8……ビード、9……肌荒れ観察部、10
……逆再絞り加工品、11……剥離の発生しやす
い部分、12……ビード成形部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 軟鋼板の少なくとも片面にアルミまたはアル
ミ合金の板を重ね合わせた積層板を圧延によつて
圧接する圧接工程と、得られた圧接板を、鋼板層
の再結晶軟化を実質上起さずかつアルミまたはア
ルミ合金板の再結晶軟化を起す条件下で焼鈍して
圧接層の相互拡散を進行させる拡散焼鈍工程と、
得られたクラツド板を30%以上の圧延率のもとで
圧延する仕上圧延工程と、次いで鋼板層の再結晶
軟化を起す条件下でこのクラツド板を焼鈍する軟
化焼鈍工程と、からなる加工性の優れたアルミク
ラツド鋼板の製造法。 2 拡散焼鈍工程は300〜450℃の温度範囲で実施
する特許請求の範囲第1項記載のアルミクラツド
鋼板の製造法。 3 軟化焼鈍工程は500〜570℃の温度範囲で実施
する特許請求の範囲第1項または第2項記載のア
ルミクラツド鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6849380A JPS56165580A (en) | 1980-05-23 | 1980-05-23 | Production of aluminum clad steel pipe of superior workability |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6849380A JPS56165580A (en) | 1980-05-23 | 1980-05-23 | Production of aluminum clad steel pipe of superior workability |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS56165580A JPS56165580A (en) | 1981-12-19 |
JPS6329632B2 true JPS6329632B2 (ja) | 1988-06-14 |
Family
ID=13375266
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6849380A Granted JPS56165580A (en) | 1980-05-23 | 1980-05-23 | Production of aluminum clad steel pipe of superior workability |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS56165580A (ja) |
-
1980
- 1980-05-23 JP JP6849380A patent/JPS56165580A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS56165580A (en) | 1981-12-19 |
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