JPS6328843A - 圧縮成形機スクリユ−用合金鋳鉄材 - Google Patents
圧縮成形機スクリユ−用合金鋳鉄材Info
- Publication number
- JPS6328843A JPS6328843A JP17308786A JP17308786A JPS6328843A JP S6328843 A JPS6328843 A JP S6328843A JP 17308786 A JP17308786 A JP 17308786A JP 17308786 A JP17308786 A JP 17308786A JP S6328843 A JPS6328843 A JP S6328843A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- cast iron
- less
- iron material
- screw
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 32
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 claims description 16
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 241000209094 Oryza Species 0.000 description 10
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 10
- 239000010903 husk Substances 0.000 description 10
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 10
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 8
- INZDTEICWPZYJM-UHFFFAOYSA-N 1-(chloromethyl)-4-[4-(chloromethyl)phenyl]benzene Chemical compound C1=CC(CCl)=CC=C1C1=CC=C(CCl)C=C1 INZDTEICWPZYJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 3
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N methanidylidynevanadium(1+) Chemical class [V+]#[C-] ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 235000021329 brown rice Nutrition 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000003306 harvesting Methods 0.000 description 1
- 229910052909 inorganic silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、例えば籾殻などの圧縮成形機に用いるスクリ
ュー材として好適な合金鋳鉄材に濶する。
ュー材として好適な合金鋳鉄材に濶する。
籾殻は玄米収穫量の約２５％、全国規模で年間約３００
万トンの発生量がある。しかし、比重が極めて小さいの
で集荷が困難であり、かつそれ自体シリカ、セルロース
及びリグニンの強固な結合体であるために、完全に粉末
化するには設備費・動力費等のコストがかかりすぎ、は
とんど有効に利用されていないのが現状である。
万トンの発生量がある。しかし、比重が極めて小さいの
で集荷が困難であり、かつそれ自体シリカ、セルロース
及びリグニンの強固な結合体であるために、完全に粉末
化するには設備費・動力費等のコストがかかりすぎ、は
とんど有効に利用されていないのが現状である。
最近、そのような籾殻を有効利用するために籾殻を圧縮
成形する方法が実用化され、そのために圧縮成形機が利
用されている。圧縮成形機は基本的には約３００℃に加
熱されたシリンダー内をスクリューが回転する構造を有
し、シリンダーとスクリューとの間に導入された籾殻は
スクリューの回転により前進しながら圧縮・らい潰され
る。
成形する方法が実用化され、そのために圧縮成形機が利
用されている。圧縮成形機は基本的には約３００℃に加
熱されたシリンダー内をスクリューが回転する構造を有
し、シリンダーとスクリューとの間に導入された籾殻は
スクリューの回転により前進しながら圧縮・らい潰され
る。
このように圧縮成形機のスクリューは圧縮・らい潰作業
中、約６００℃の温度に昇温し強い応力を受けるととも
に激しい摩擦状態におかれる。従って、スクリューは高
い機械的強度（靭性等）とともに高い耐摩耗性を有する
ことが要求される。
中、約６００℃の温度に昇温し強い応力を受けるととも
に激しい摩擦状態におかれる。従って、スクリューは高
い機械的強度（靭性等）とともに高い耐摩耗性を有する
ことが要求される。
このために、従来は、籾殻用圧縮成形機のスクリュー材
として、Ｓ Ｋ Ｄ １１またはＳ Ｋ Ｄ ６１のよ
うな金型用鋼が用いられている。Ｓ Ｋ Ｄ １１は重
量比で、Ｃ１，４〜１．６％、Ｓｉ ０．４％以下、
Ｍｎ０１６％以下、Ｐ ０．０３％以下、Ｓ ０．０３
％以下、Ｃｒ１１．０〜１３．０％、Ｍｏ ０．８〜１
．２％、Ｖ０．２〜０．５％、残部が実質的にＦｅから
なる組成を有し、５ＫＤ６１は重量比で、Ｃ０，３２〜
０．４２％、Ｓｉ ０．８〜１．２％、Ｍｎ ０．５％
以下、Ｐ ０．０３％以下、Ｓ ０．０３％以下、Ｃｒ
４．５〜５．５％、Ｍｏ １．０〜１．５％、ＶＱ、
８〜１．２％、残部が実質的にＦｅからなる組成を有す
る。
として、Ｓ Ｋ Ｄ １１またはＳ Ｋ Ｄ ６１のよ
うな金型用鋼が用いられている。Ｓ Ｋ Ｄ １１は重
量比で、Ｃ１，４〜１．６％、Ｓｉ ０．４％以下、
Ｍｎ０１６％以下、Ｐ ０．０３％以下、Ｓ ０．０３
％以下、Ｃｒ１１．０〜１３．０％、Ｍｏ ０．８〜１
．２％、Ｖ０．２〜０．５％、残部が実質的にＦｅから
なる組成を有し、５ＫＤ６１は重量比で、Ｃ０，３２〜
０．４２％、Ｓｉ ０．８〜１．２％、Ｍｎ ０．５％
以下、Ｐ ０．０３％以下、Ｓ ０．０３％以下、Ｃｒ
４．５〜５．５％、Ｍｏ １．０〜１．５％、ＶＱ、
８〜１．２％、残部が実質的にＦｅからなる組成を有す
る。
また、これらの金型用鋼を母材として、ＣＶＤ（ＴｉＣ
の化学蒸着）、自溶性合金溶射あるいはＷ Ｃ溶射など
の表面硬化処理を施したものも使用されている。
の化学蒸着）、自溶性合金溶射あるいはＷ Ｃ溶射など
の表面硬化処理を施したものも使用されている。
しかし、表面硬化処理をしない金型用鋼の場合、極めて
短時間にねじ山が摩耗してしまい、使用不可能となる。
短時間にねじ山が摩耗してしまい、使用不可能となる。
また、金型用鋼にＣＶＤ、自溶性合金溶射あるいはＷＣ
Ｃ溶射どの表面硬化処理を施したものは、表面硬化層が
１０μｍから最大でも１ｍｍの厚さしかないので、約５
時間程度で表面硬化層が剥離してしまう。また局部摩耗
も著しい。そのためにこれらのスクリュー材は実用上の
観点からは不十分なものであった。
Ｃ溶射どの表面硬化処理を施したものは、表面硬化層が
１０μｍから最大でも１ｍｍの厚さしかないので、約５
時間程度で表面硬化層が剥離してしまう。また局部摩耗
も著しい。そのためにこれらのスクリュー材は実用上の
観点からは不十分なものであった。
従って、本発明の目的は上記欠点のない圧縮成形機スク
リュー用合金鋳鉄材を提供することである。
リュー用合金鋳鉄材を提供することである。
さらに本発明の目的は、ＣＶＤ、自溶性合金溶射あるい
はＷＣ溶射等の表面硬化処理を施すことなく十分な耐摩
耗性を有する圧縮成形機スクリュー用合金鋳鉄材を提供
することである。
はＷＣ溶射等の表面硬化処理を施すことなく十分な耐摩
耗性を有する圧縮成形機スクリュー用合金鋳鉄材を提供
することである。
本発明者は、上記問題点に鑑み鋭意研究の結果、マトリ
ックス中に硬度の著しく高い粒状バナジウム炭化物を均
一に分散させることにより合金鋳鉄材の耐摩耗性を著し
く向上することができることを発見し、本発明に想到し
た。
ックス中に硬度の著しく高い粒状バナジウム炭化物を均
一に分散させることにより合金鋳鉄材の耐摩耗性を著し
く向上することができることを発見し、本発明に想到し
た。
すなわち、本発明の一実施例の圧縮成形機スクリュー用
合金鋳鉄材は、基本的には重量比でＣ２，５〜３．８％
、Ｓｉ ０．３〜２．０％、Ｍｎ ０．３〜１．０％、
Ｃｒ ３．５〜６．５％、Ｍｏ ０．５〜５．０％、Ｗ
０．５〜８．０％、Ｖ５．０〜１５．０％、Ｐ ０．２
％以下、８０．１％以下、残部が実質的にＦｅからなり
、かつ８００℃〜１１００℃に加熱後空冷処理し、２０
０℃〜６（１０℃に焼戻すことにより硬さ（ＨＲＣ）が
６０〜７５であることを特徴とする。
合金鋳鉄材は、基本的には重量比でＣ２，５〜３．８％
、Ｓｉ ０．３〜２．０％、Ｍｎ ０．３〜１．０％、
Ｃｒ ３．５〜６．５％、Ｍｏ ０．５〜５．０％、Ｗ
０．５〜８．０％、Ｖ５．０〜１５．０％、Ｐ ０．２
％以下、８０．１％以下、残部が実質的にＦｅからなり
、かつ８００℃〜１１００℃に加熱後空冷処理し、２０
０℃〜６（１０℃に焼戻すことにより硬さ（ＨＲＣ）が
６０〜７５であることを特徴とする。
また本発明の第二の実施例の圧縮成形機スクリュー用合
金鋳鉄材は、化学成分が重量比で０２．５−３．１３％
、Ｓｉ Ｏ４〜２．０％、Ｍｎ ０．３〜１．０％、Ｃ
ｒ ３．５〜６．５％、Ｍｏ ０．５〜５．０％、
Ｗ０．５〜ＬＯ％、７５．０〜１５．０％、Ｐ０．２％
以下、Ｓ０．１％以下、Ｎｂ ５．０％以下、Ｃｏ １
０．０％以下、Ｔｉ ０．５％以下、残部が実質的にＦ
ｅからなり、かつ８００℃〜１１００℃に加熱後空冷処
理し、２００℃〜６００℃にて焼戻すことにより硬さ（
ＨＲＣ）が６０〜７５であることを特徴とする。
金鋳鉄材は、化学成分が重量比で０２．５−３．１３％
、Ｓｉ Ｏ４〜２．０％、Ｍｎ ０．３〜１．０％、Ｃ
ｒ ３．５〜６．５％、Ｍｏ ０．５〜５．０％、
Ｗ０．５〜ＬＯ％、７５．０〜１５．０％、Ｐ０．２％
以下、Ｓ０．１％以下、Ｎｂ ５．０％以下、Ｃｏ １
０．０％以下、Ｔｉ ０．５％以下、残部が実質的にＦ
ｅからなり、かつ８００℃〜１１００℃に加熱後空冷処
理し、２００℃〜６００℃にて焼戻すことにより硬さ（
ＨＲＣ）が６０〜７５であることを特徴とする。
これらにより、本発明の材質は硬質ＶＣ炭化物を塊状に
分布したものであるので、使用中に発生する強い応力に
耐える強靭性を有するとともに耐摩耗性を有するもので
ある。そして、特殊な表面処理等は必要とせず、簡便な
鋳造技術及び熱処理技術を用いてスクリュー材となし得
るのである。
分布したものであるので、使用中に発生する強い応力に
耐える強靭性を有するとともに耐摩耗性を有するもので
ある。そして、特殊な表面処理等は必要とせず、簡便な
鋳造技術及び熱処理技術を用いてスクリュー材となし得
るのである。
合金成分の含有量を上記範囲に限定する理由は次の通り
である。
である。
Ｃ：２．５重量％未満の場合、晶出する炭化物の量が少
なく、耐摩耗性の点で十分でない。またＣが３．８重量
ｔを超えて高くなると使用時の靭性が劣化する。このた
め２．５〜３．８重量％の範囲とする。好ましい範囲は
２．７〜３．４重量％である。
なく、耐摩耗性の点で十分でない。またＣが３．８重量
ｔを超えて高くなると使用時の靭性が劣化する。このた
め２．５〜３．８重量％の範囲とする。好ましい範囲は
２．７〜３．４重量％である。
Ｓｉ：おちに溶湯の脱酸を目的として添加するが、０．
３重量％未満ではその効果が少なく、また２、０重量％
を超えるとその効果が飽和するとともに、材質の靭性が
低下する。従って、０．３〜２．０重量％とする。好ま
しい範囲は０．５〜１．５重量％である。
３重量％未満ではその効果が少なく、また２、０重量％
を超えるとその効果が飽和するとともに、材質の靭性が
低下する。従って、０．３〜２．０重量％とする。好ま
しい範囲は０．５〜１．５重量％である。
Ｍｎ：材質を硬化して耐摩耗性向上に効果があると同時
に脱酸効果もある。０．３重量％未満ではその効果が少
なく、１．０重量％以上では残留オーステナイトが増加
して、硬化しなくなる。従って、その添加量は０．３〜
１．０重量％とする。好ましい範囲は０．５〜０．９重
量％である。
に脱酸効果もある。０．３重量％未満ではその効果が少
なく、１．０重量％以上では残留オーステナイトが増加
して、硬化しなくなる。従って、その添加量は０．３〜
１．０重量％とする。好ましい範囲は０．５〜０．９重
量％である。
Ｃｒ：所定の焼入れ硬度を保ち、耐摩耗性を維持するた
めには３．５〜６．５重量％の含有量が必要である。し
かし６．５重量％を超えるとＣｒ炭化物が晶出してきて
靭性の点で適当でない。好ましい範囲は４．０〜５．５
重量％である。
めには３．５〜６．５重量％の含有量が必要である。し
かし６．５重量％を超えるとＣｒ炭化物が晶出してきて
靭性の点で適当でない。好ましい範囲は４．０〜５．５
重量％である。
Ｍｏ：材質を硬化させるとともにＭｏを含んだ硬質炭化
物を形成するのに必要である。しかし０．５重量％未満
ではその効果が少なく、また５、０重量％を超えるとＭ
ｓＣ炭化物が析出することになる。
物を形成するのに必要である。しかし０．５重量％未満
ではその効果が少なく、また５、０重量％を超えるとＭ
ｓＣ炭化物が析出することになる。
このＭ、Ｃ炭化物はバナジウム炭化物に比較して硬度が
低く、バナジウム炭化物き混合した組織形態になると、
塊状のバナジウム炭化物の形態がくずれ、靭性が低下す
るとともに摩耗を促進する。このためにＭＯの含有量は
０．５〜５．０重量％とする。好ましい範囲は０．８〜
３．０重量％である。
低く、バナジウム炭化物き混合した組織形態になると、
塊状のバナジウム炭化物の形態がくずれ、靭性が低下す
るとともに摩耗を促進する。このためにＭＯの含有量は
０．５〜５．０重量％とする。好ましい範囲は０．８〜
３．０重量％である。
Ｗ：高温硬度を維持するための必須成分であるが、０．
５雪景％未満では、その効果が小さく、８．０重量％を
超えるとＭ２ＣあるいはＭｓＣが析出しやすく、耐摩耗
性が十分でなくなるので、それ以下に抑える必要がある
。また８、０重量％を超えると、塊状の均一なバナジウ
ム炭化物の形態がくずれ、摩耗が大きくなる。このため
Ｗの含有量は０．５％〜８．０重量％とする。好ましい
範囲は０．８〜６．０重量％である。
５雪景％未満では、その効果が小さく、８．０重量％を
超えるとＭ２ＣあるいはＭｓＣが析出しやすく、耐摩耗
性が十分でなくなるので、それ以下に抑える必要がある
。また８、０重量％を超えると、塊状の均一なバナジウ
ム炭化物の形態がくずれ、摩耗が大きくなる。このため
Ｗの含有量は０．５％〜８．０重量％とする。好ましい
範囲は０．８〜６．０重量％である。
Ｖ：５，０〜１５．０重量％の範囲のとき２．５〜３．
８重量％の範囲のＣとバランスがとれ、粒状のバナジウ
ム炭化物のみが均一微細に分散晶出した組織形態となる
。このためにＶは５．０〜１５．０重量％の範囲にする
必要がある。好ましい範囲は８．０〜１２．０重量％で
ある。
８重量％の範囲のＣとバランスがとれ、粒状のバナジウ
ム炭化物のみが均一微細に分散晶出した組織形態となる
。このためにＶは５．０〜１５．０重量％の範囲にする
必要がある。好ましい範囲は８．０〜１２．０重量％で
ある。
さらに高い耐摩耗性が要求される場合、本発明ではさら
にＷｂ、 Ｃ０． Ｔｉを添加するが、これらの元素の
限定理由は次の通りである。
にＷｂ、 Ｃ０． Ｔｉを添加するが、これらの元素の
限定理由は次の通りである。
Ｎｂ： Ｎｂは炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる
と同時に、■と同様に塊状の炭化物を微細均一に晶出さ
せる効果がある。５．０重量％を超えると溶解が困難に
なると同時に、５重量％以下で十分に有効である。
と同時に、■と同様に塊状の炭化物を微細均一に晶出さ
せる効果がある。５．０重量％を超えると溶解が困難に
なると同時に、５重量％以下で十分に有効である。
Ｃｏ： Ｃｏは高温での硬さを確保して、耐摩耗性向上
に効果があるが、過剰の場合は効果が飽和するので、１
０．０ｔｆｆｉ％以下とする。
に効果があるが、過剰の場合は効果が飽和するので、１
０．０ｔｆｆｉ％以下とする。
Ｔｉ：炭化物を微細化するのに効果があるが、過剰の場
合は効果が飽和するので０．５重量％以下とする。
合は効果が飽和するので０．５重量％以下とする。
本発明の合金は鋳放し状態では残留オーステナイトが多
く、そのまま使用するのでは、籾殻圧縮成形機のスクリ
ュー材用としては軟質で耐摩耗性に劣る。このため８０
０６Ｃ−１１００℃から空冷し、さらに２００℃〜６０
０℃で１回以上の焼戻しを行う。焼入れ温度を８００℃
未満にすると基地中への合金のとけ込みが不十分であり
、焼入れ効果がない。焼入れ上限温度は高いほど好まし
いが、１１５０℃より高くすると溶融が起り始めるので
安全をみて１１００℃とする。また焼戻し温度が２００
℃未満の場合、オーステナイトのマルテンサイトあるい
はベイナイトへの変態が十分でない。また６００℃より
高くなるといわゆる過時効になり、基地組織の軟化が生
じる。本発明の合金は合金量が多く、残留オーステナイ
トの分解がむずかしい。このため焼戻し温度は２００℃
〜６００℃で１回以上実施するのが望ましい。
く、そのまま使用するのでは、籾殻圧縮成形機のスクリ
ュー材用としては軟質で耐摩耗性に劣る。このため８０
０６Ｃ−１１００℃から空冷し、さらに２００℃〜６０
０℃で１回以上の焼戻しを行う。焼入れ温度を８００℃
未満にすると基地中への合金のとけ込みが不十分であり
、焼入れ効果がない。焼入れ上限温度は高いほど好まし
いが、１１５０℃より高くすると溶融が起り始めるので
安全をみて１１００℃とする。また焼戻し温度が２００
℃未満の場合、オーステナイトのマルテンサイトあるい
はベイナイトへの変態が十分でない。また６００℃より
高くなるといわゆる過時効になり、基地組織の軟化が生
じる。本発明の合金は合金量が多く、残留オーステナイ
トの分解がむずかしい。このため焼戻し温度は２００℃
〜６００℃で１回以上実施するのが望ましい。
このようにして得られる本発明の合金鋳鉄材の硬さはＨ
ＲＣ６０〜７５に達する。
ＲＣ６０〜７５に達する。
以下本発明の実施例について説明する。
第１表に示す成分組成を有する合金鋳鉄材を高周波溶解
炉にて１６００℃で溶解し、スクリュー鋳型用砂型に鋳
込み、常温まで冷却の後１０５０℃から空冷し、さらに
５５０℃で焼戻しを３回実施し、供試材を得た。この供
試材と従来の未処理５ＫＤ６１とＣＶ Ｄ （Ｔ ｉＣ
の化学蒸着）およびＷ Ｃ溶射を行ったものとの比較結
果を第２表に示す。本データは籾殻圧縮成形機スクリュ
ーでの実験結果である。
炉にて１６００℃で溶解し、スクリュー鋳型用砂型に鋳
込み、常温まで冷却の後１０５０℃から空冷し、さらに
５５０℃で焼戻しを３回実施し、供試材を得た。この供
試材と従来の未処理５ＫＤ６１とＣＶ Ｄ （Ｔ ｉＣ
の化学蒸着）およびＷ Ｃ溶射を行ったものとの比較結
果を第２表に示す。本データは籾殻圧縮成形機スクリュ
ーでの実験結果である。
第 ２ 表
第２表の実験結果から本発明の合金鋳鉄材が、５ＫＤ６
１の金型鋼あるいはＣＶＤおよびＷＣ溶肘の表面便化材
よりも約４倍以上の耐久性のあることがわかる。
１の金型鋼あるいはＣＶＤおよびＷＣ溶肘の表面便化材
よりも約４倍以上の耐久性のあることがわかる。
次に、本発明の供試材１のミクロ組織を示す７００倍の
ＳＥＭ写真を添付第１図に示す。同写真中黒く見える塊
状のものがバナジウム炭化物であり、組織全体にわたり
均一に分布している。このバナジウム炭化物の硬さはＨ
ｖ２８００にも達し、また基地内部にも微細な二次炭化
物が析出している。
ＳＥＭ写真を添付第１図に示す。同写真中黒く見える塊
状のものがバナジウム炭化物であり、組織全体にわたり
均一に分布している。このバナジウム炭化物の硬さはＨ
ｖ２８００にも達し、また基地内部にも微細な二次炭化
物が析出している。
焼入れ一焼戻し熱処理により、基地も針状のマルテンサ
イトおよびベイナイト組織に交響しており、全体硬度は
ＨＲＣ６３に達している。
イトおよびベイナイト組織に交響しており、全体硬度は
ＨＲＣ６３に達している。
これらの組織要素および硬度が第２表に示す性能の差と
なって表われている。
なって表われている。
以上詳述した通り、本発明の合金鋳鉄材は粒状の微細炭
化バナジウムが均一に分散した組織となっており、著し
く高い耐摩耗性を有する。
化バナジウムが均一に分散した組織となっており、著し
く高い耐摩耗性を有する。
このためＣＶＤやＷＣ溶射等の表面処理をする必要がな
い。このように高い耐摩耗性を有する合金鋳鉄材は籾殻
等の圧縮成形に用いるスクリュー材として極めて有用で
ある。
い。このように高い耐摩耗性を有する合金鋳鉄材は籾殻
等の圧縮成形に用いるスクリュー材として極めて有用で
ある。
第１図は本発明の供試材１のＳ Ｅ ｉＶｉ写真（７０
０倍）である。 手 わモ ネ「１１ 正 書 （方式）％
式％ １ 事件の表示
姿与＼昭和６１年特許願第１７３０８７号 ２ 発明の名称 圧縮成形機スクリュー用合金詩鉄材 ３ 補正をする者 事件との関係 ′Ｆ？Ｉ許出願人 名 称 日立金属株式会社 ４代哩人 住所 東京都新宿区下宮比町１５番地 飯田橋ハイタウン２２０号 ｉ′Ｋｆ和６１年９月３０日（発送日）第１４頁第１８
行乃至第１９行の「第１図は本発明の供試材１のＳＥＭ
写真（７００倍）である。」を「第１図は本発明の供試
材１の全屈組織のＳＥ〜１写真（７００侶）である。」
と訂正する。
０倍）である。 手 わモ ネ「１１ 正 書 （方式）％
式％ １ 事件の表示
姿与＼昭和６１年特許願第１７３０８７号 ２ 発明の名称 圧縮成形機スクリュー用合金詩鉄材 ３ 補正をする者 事件との関係 ′Ｆ？Ｉ許出願人 名 称 日立金属株式会社 ４代哩人 住所 東京都新宿区下宮比町１５番地 飯田橋ハイタウン２２０号 ｉ′Ｋｆ和６１年９月３０日（発送日）第１４頁第１８
行乃至第１９行の「第１図は本発明の供試材１のＳＥＭ
写真（７００倍）である。」を「第１図は本発明の供試
材１の全屈組織のＳＥ〜１写真（７００侶）である。」
と訂正する。
Claims (2)
- （１）化学成分が重量比でＣ２．５〜３．８％、Ｓｉ０
．３〜２．０％、Ｍｎ０．３〜１．０％、Ｃｒ３．５〜
６．５％、Ｍｏ０．５〜５．０％、Ｗ０．５〜８．０％
、Ｖ５．０〜１５．０％、Ｐ０．２％以下、Ｓ０．１％
以下、残部が実質的にＦｅからなり、かつ８００℃〜１
１００℃に加熱後空冷処理し、２００℃〜６００℃にて
焼戻すことにより硬さ（ＨＲＣ）が６０〜７５であるこ
とを特徴とする圧縮成形機スクリュー用合金鋳鉄材。 - （２）化学成分が重量比でＣ２．５〜３．８％、Ｓｉ０
．３〜２．０％、Ｍｎ０．３〜１．０％、Ｃｒ３．５〜
６．５％、Ｍｏ０．５〜５．０％、Ｗ０．５〜８．０％
、Ｖ５．０〜１５．０％、Ｐ０．２％以下、Ｓ０．１％
以下、Ｎｂ５．０％以下、Ｃｏ１０．０％以下、Ｔｉ０
．５％以下、残部が実質的にＦｅからなり、かつ８００
℃〜１１００℃に加熱後空冷処理し、２００℃〜６００
℃にて焼戻すことにより硬さ（ＨＲＣ）が６０〜７５で
あることを特徴とする圧縮成形機スクリュー用合金鋳鉄
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17308786A JPS6328843A (ja) | 1986-07-23 | 1986-07-23 | 圧縮成形機スクリユ−用合金鋳鉄材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17308786A JPS6328843A (ja) | 1986-07-23 | 1986-07-23 | 圧縮成形機スクリユ−用合金鋳鉄材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6328843A true JPS6328843A (ja) | 1988-02-06 |
Family
ID=15953960
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17308786A Pending JPS6328843A (ja) | 1986-07-23 | 1986-07-23 | 圧縮成形機スクリユ−用合金鋳鉄材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6328843A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0288745A (ja) * | 1988-09-27 | 1990-03-28 | Nippon Steel Corp | 熱間圧延用ロール材 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6137949A (ja) * | 1984-07-30 | 1986-02-22 | Hitachi Metals Ltd | 耐肌荒性、耐摩耗性に優れた合金鋳鉄材 |
| JPS6144154A (ja) * | 1984-08-07 | 1986-03-03 | Hitachi Metals Ltd | スリーブ及びプランジヤ用合金鋳鉄 |
-
1986
- 1986-07-23 JP JP17308786A patent/JPS6328843A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6137949A (ja) * | 1984-07-30 | 1986-02-22 | Hitachi Metals Ltd | 耐肌荒性、耐摩耗性に優れた合金鋳鉄材 |
| JPS6144154A (ja) * | 1984-08-07 | 1986-03-03 | Hitachi Metals Ltd | スリーブ及びプランジヤ用合金鋳鉄 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0288745A (ja) * | 1988-09-27 | 1990-03-28 | Nippon Steel Corp | 熱間圧延用ロール材 |
| JPH0534413B2 (ja) * | 1988-09-27 | 1993-05-24 | Nippon Steel Corp |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101705430B (zh) | 一种高速钢轧辊及其在电磁场下离心复合制备的方法 | |
| JPS6032704B2 (ja) | 超微細均一分散結晶質相を有する合金 | |
| CN1424423A (zh) | 高速钢辊环及其制造方法 | |
| CN110408844A (zh) | 一种木工刀具用模具钢及其制造方法 | |
| CN114717467A (zh) | 一种过共晶高铬铸铁材料、制备方法及其应用 | |
| CN1068149A (zh) | 钒钛无限冷硬球铁轧辊及铸造方法 | |
| JPS6328843A (ja) | 圧縮成形機スクリユ−用合金鋳鉄材 | |
| US5034069A (en) | Low white cast iron grinding slug | |
| CN105803322B (zh) | 一种高锰钢及其制备方法 | |
| JPH07118790A (ja) | 高温強度に優れた球状黒鉛鋳鉄 | |
| JP5016172B2 (ja) | 高疲労強度・高剛性鋼およびその製造方法 | |
| JPH0234724A (ja) | タービンロータの製造方法 | |
| JP3760535B2 (ja) | 耐粗粒化肌焼鋼及び強度と靱性に優れた表面硬化部品並びにその製造方法 | |
| CN114959437B (zh) | 一种钒合金化高铬铸铁及其制备方法和应用 | |
| JP3917451B2 (ja) | 鉄系高強度・高剛性鋼 | |
| JPH0379739A (ja) | 高強度・高靭性球状黒鉛鋳鉄 | |
| JP3255952B2 (ja) | 強靱複合材の製造法 | |
| JPH0338325B2 (ja) | ||
| JPH02185946A (ja) | 圧縮粉砕機スクリュー用合金鋳鉄材 | |
| JPH02101154A (ja) | 破砕機用耐摩耗部品 | |
| CN109972050B (zh) | 一种钇增韧耐磨合金及其铸造与热处理方法 | |
| JPS60177125A (ja) | 強靭鋳鉄の製造方法 | |
| JPS63121635A (ja) | 高靭性合金鋳鉄 | |
| JP3130670B2 (ja) | 強靱薄板鋳鉄板の製造方法 | |
| JP3285729B2 (ja) | 高強度低合金鋳鋼の熱処理法 |