JPS63282161A - 炭化ケイ素焼結体およびその製造方法 - Google Patents
炭化ケイ素焼結体およびその製造方法Info
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は、高硬度で摺動特性が良く、優れた耐食性を持
ち、また1000℃を超える高温でも強度劣化のない緻
密な炭化ケイ素焼結体およびその製造方法に関する。
ち、また1000℃を超える高温でも強度劣化のない緻
密な炭化ケイ素焼結体およびその製造方法に関する。
[従来の技術]
近年、工業の発達により、機械部品にはこれまでの金属
材料や有機材料では耐え得ない、高い摺動性、硬度、耐
食性、高温強度などが要求されるようになった。
材料や有機材料では耐え得ない、高い摺動性、硬度、耐
食性、高温強度などが要求されるようになった。
これらの要求に対して、炭化ケイ素材料はこれらの特性
を満足する優れた材料であるが、圧力をかけずにこの緻
密な焼結体を得ることは困難とされていた。
を満足する優れた材料であるが、圧力をかけずにこの緻
密な焼結体を得ることは困難とされていた。
しかし最近、ホウ素系添加剤、アルミニウム系添加剤お
よび炭素系添加剤等を用いて無加圧で焼結する方法が報
告されている。例えば、■ 特公昭57−32035号
公報には、β型炭化ケイ素に0.3〜3重量%のホウ素
含有物質と0.1〜1.0重量%の炭素材料を加えて無
加圧焼結する方法、 ■ 特公昭59−34147号公報には、50%以上の
α型、炭化ケイ素に0.15〜3重量%のホウ素含有物
質と0.5〜5重量%の炭素材料からなる焼結体、■
特公昭5g−9785号、公報には、ホウ素とアルミニ
ウムが総量で0.15〜01.6重量%、ホウ素/アル
ミニウムの原子比で0.15≦ホウ素/アルミニウム<
2.0の範囲、すなわち重量%でホウ素に対してアルミ
ニウムが過剰である炭化ケイ素焼結体の製造方法、 がそれぞれ開示されている。
よび炭素系添加剤等を用いて無加圧で焼結する方法が報
告されている。例えば、■ 特公昭57−32035号
公報には、β型炭化ケイ素に0.3〜3重量%のホウ素
含有物質と0.1〜1.0重量%の炭素材料を加えて無
加圧焼結する方法、 ■ 特公昭59−34147号公報には、50%以上の
α型、炭化ケイ素に0.15〜3重量%のホウ素含有物
質と0.5〜5重量%の炭素材料からなる焼結体、■
特公昭5g−9785号、公報には、ホウ素とアルミニ
ウムが総量で0.15〜01.6重量%、ホウ素/アル
ミニウムの原子比で0.15≦ホウ素/アルミニウム<
2.0の範囲、すなわち重量%でホウ素に対してアルミ
ニウムが過剰である炭化ケイ素焼結体の製造方法、 がそれぞれ開示されている。
[発明が解決しようとする問題点]
しかし、上記■の特公昭57−32035号公報に記載
の方法では、出発原料にβ型の炭化ケイ素を用いている
ため、1600℃以上で起こるβ−αの結晶変態とそれ
に伴う粒成長を抑えるために窒素と希ガスの混合ガスを
用いることが示されており、結晶変態の制御に注意を要
するという欠点がある。
の方法では、出発原料にβ型の炭化ケイ素を用いている
ため、1600℃以上で起こるβ−αの結晶変態とそれ
に伴う粒成長を抑えるために窒素と希ガスの混合ガスを
用いることが示されており、結晶変態の制御に注意を要
するという欠点がある。
また、■の特公昭59−34147号公報の焼結体によ
れば、添加するホウ素量は0.15〜3.0重量%であ
り、更に好ましくは0.18〜0.38重量%であり、
最適量は0.3重量%であることが示されているが、ホ
ウ素の添加量が多すぎるので、ホウ素が粒界層に析出し
やすく、強度低下の原因となる。
れば、添加するホウ素量は0.15〜3.0重量%であ
り、更に好ましくは0.18〜0.38重量%であり、
最適量は0.3重量%であることが示されているが、ホ
ウ素の添加量が多すぎるので、ホウ素が粒界層に析出し
やすく、強度低下の原因となる。
さらに、■の特公昭58−9785号公報の方法によれ
ば、ホウ素とアルミニウムの合計量が0.15〜0.6
重量%で、ホウ素/アルミニウムの原子比が0.15≦
ホウ素/アルミニウム<2.0の範囲で添加することが
示されており、ホウ素/アルミニウムが2.0を超える
と、粒成長のため焼結による緻密化が困難となることが
示されている。
ば、ホウ素とアルミニウムの合計量が0.15〜0.6
重量%で、ホウ素/アルミニウムの原子比が0.15≦
ホウ素/アルミニウム<2.0の範囲で添加することが
示されており、ホウ素/アルミニウムが2.0を超える
と、粒成長のため焼結による緻密化が困難となることが
示されている。
本発明は、これらの従来技術の問題点に鑑みてなされた
もので、上記した諸特性に優れ、特に緻密で粒成長がな
く、常温のみならず高温まで高い抗折強度を有する炭化
ケイ素焼結体およびその製造方法を提供することを目的
とする。
もので、上記した諸特性に優れ、特に緻密で粒成長がな
く、常温のみならず高温まで高い抗折強度を有する炭化
ケイ素焼結体およびその製造方法を提供することを目的
とする。
[問題点を解決するための手段および作用コ本発明者等
は、上記問題点を解決するために鋭意研究を重ねた結果
、α型を主成分とする炭化ケイ素を用い、ホウ素含有物
質とアルミニウム含有物質を特定範囲で添加して、アニ
ーリングおよび焼成することにより、緻密で粒成長がな
く、高温まで高強度の炭化ケイ素焼結体の得られること
を見出し本発明を完成するに至った。
は、上記問題点を解決するために鋭意研究を重ねた結果
、α型を主成分とする炭化ケイ素を用い、ホウ素含有物
質とアルミニウム含有物質を特定範囲で添加して、アニ
ーリングおよび焼成することにより、緻密で粒成長がな
く、高温まで高強度の炭化ケイ素焼結体の得られること
を見出し本発明を完成するに至った。
すなわち本発明は、α型が90重量%以上の炭化ケイ素
粉末に対して、ホウ素含有物質をホウ素に換算して0.
03〜0.12重量%、アルミニウム含有物質をアルミ
ニウムに換算して0.03〜0.07重量%、かつホウ
素/アルミニウムの重量比が1.0以上であり、さらに
炭素材料を1〜10重量%含有することを特徴とする炭
化ケイ素焼結体である。
粉末に対して、ホウ素含有物質をホウ素に換算して0.
03〜0.12重量%、アルミニウム含有物質をアルミ
ニウムに換算して0.03〜0.07重量%、かつホウ
素/アルミニウムの重量比が1.0以上であり、さらに
炭素材料を1〜10重量%含有することを特徴とする炭
化ケイ素焼結体である。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
本発明で原料となる炭化ケイ素は、α型を主成分とする
炭化ケイ素であって、少なくともその組成が90重量%
以上のα型相を含有することが必要である(以下、この
炭化ケイ素をα型炭化ケイ素という)。α型相がこれよ
りも少ないと、異常な粒成長が起こったり、高温での抗
折強度が維持できなくなる等、特性的に満足できないも
のとなる。
炭化ケイ素であって、少なくともその組成が90重量%
以上のα型相を含有することが必要である(以下、この
炭化ケイ素をα型炭化ケイ素という)。α型相がこれよ
りも少ないと、異常な粒成長が起こったり、高温での抗
折強度が維持できなくなる等、特性的に満足できないも
のとなる。
また、原料となるα型炭化ケイ素は、比表面積が10m
/ g以上のものが望ましい。これより比表面積が低
いと緻密化が困難となる。
/ g以上のものが望ましい。これより比表面積が低
いと緻密化が困難となる。
添加するホウ素含有物質としては、ホウ素、ホウ酸、ホ
ウ化チタン、ホウ化クロム、ホウ化ニオブ、ホウ化ジル
コニウム、ホウ化ニッケル、ホウ化モリブデン、ホウ化
ランタン、ホウ化タンタル、ホウ化アルミニウム、ホウ
化バナジウム、ホウ化マンガン、ホウ化コバルト、ホウ
化タングステン等が適宜用いられ、これらの混合物を用
いてもよい。
ウ化チタン、ホウ化クロム、ホウ化ニオブ、ホウ化ジル
コニウム、ホウ化ニッケル、ホウ化モリブデン、ホウ化
ランタン、ホウ化タンタル、ホウ化アルミニウム、ホウ
化バナジウム、ホウ化マンガン、ホウ化コバルト、ホウ
化タングステン等が適宜用いられ、これらの混合物を用
いてもよい。
これらのホウ素含有物質の添加量は、ホウ素に換算して
0.03〜0.12重量%の範囲である。
0.03〜0.12重量%の範囲である。
ホウ素含有量が0.03%よりも少ないと緻密化が困難
となり、また0、12%より多いと緻密化は容易である
が、過剰のホウ素が粒界に析出し、て強度劣化の原因と
なる。
となり、また0、12%より多いと緻密化は容易である
が、過剰のホウ素が粒界に析出し、て強度劣化の原因と
なる。
アルミニウム含有物質としては、金属アルミニウム、ア
ルミナ、窒化アルミニウム、リン化アルミニウム、硫酸
アルミニウム、硝酸アルミニウム、塩化アルミニウム等
が適宜用いられ、これらの混合物を用いてもよい。
ルミナ、窒化アルミニウム、リン化アルミニウム、硫酸
アルミニウム、硝酸アルミニウム、塩化アルミニウム等
が適宜用いられ、これらの混合物を用いてもよい。
これらのアルミニウム含有物質の添加量は、アルミニウ
ムに換算して、0.03〜0.07重量%の範囲である
。アルミニウムの添加量が0.03重量%未満では、焼
結体中にボイドが多く、強度の低下を招き、強度のバラ
ツキの原因となり、またアルミニウムの添加量が0.0
7重量%を超えると、高温強度に劣る。
ムに換算して、0.03〜0.07重量%の範囲である
。アルミニウムの添加量が0.03重量%未満では、焼
結体中にボイドが多く、強度の低下を招き、強度のバラ
ツキの原因となり、またアルミニウムの添加量が0.0
7重量%を超えると、高温強度に劣る。
また、アルミニウムに対するホウ素(B/AJ)の重量
比は1.0以上とすることが必要である。このように、
ホウ素に対してアルミニウムをホウ素量よりも少なく微
量添加することで、優れた特性のα型炭化ケイ素焼結体
が得られる。
比は1.0以上とすることが必要である。このように、
ホウ素に対してアルミニウムをホウ素量よりも少なく微
量添加することで、優れた特性のα型炭化ケイ素焼結体
が得られる。
粒成長抑制剤として添加される炭素材料は、カーボンブ
ラック等の粉末よりも、炭化率の高い、例えばフェノー
ル樹脂等の有機高分子化合物を用いて炭化ケイ素粉末と
の接触性を上げることが、結晶粒径の揃った緻密な炭化
ケイ素焼結体を得るために有効である。この炭素材料の
添加量は、1〜10重量%の範囲で適宜選択される。
ラック等の粉末よりも、炭化率の高い、例えばフェノー
ル樹脂等の有機高分子化合物を用いて炭化ケイ素粉末と
の接触性を上げることが、結晶粒径の揃った緻密な炭化
ケイ素焼結体を得るために有効である。この炭素材料の
添加量は、1〜10重量%の範囲で適宜選択される。
次に、炭化ケイ素焼結体の製造方法について説明する。
すなわち本発明の製造方法は、α型が90重量%以上の
炭化ケイ素粉末に対して、ホウ素含有物質をホウ素に換
算して0.03−0.12重量%、アルミニウム含有物
質をアルミニウムに換算して0.03〜0.07重量%
、かつホウ素/アルミニウムの重量比が1.0以上とな
るように添加した混合粉末を成形し、得られた成形体を
1400〜1800℃、2時間以上熱処理した後、21
.00〜2300℃で焼成することを特徴とする炭化ケ
イ素焼結体の製造方法である。
炭化ケイ素粉末に対して、ホウ素含有物質をホウ素に換
算して0.03−0.12重量%、アルミニウム含有物
質をアルミニウムに換算して0.03〜0.07重量%
、かつホウ素/アルミニウムの重量比が1.0以上とな
るように添加した混合粉末を成形し、得られた成形体を
1400〜1800℃、2時間以上熱処理した後、21
.00〜2300℃で焼成することを特徴とする炭化ケ
イ素焼結体の製造方法である。
ここで用いられるホウ素含有物質、アルミニウム含有物
質および炭素材料等の添加剤も分散を助けるため、微細
化することが好ましく、添加量を充分規制出来るのであ
れば、液状にて添加することも可能である。
質および炭素材料等の添加剤も分散を助けるため、微細
化することが好ましく、添加量を充分規制出来るのであ
れば、液状にて添加することも可能である。
これら炭化ケイ素粉末とホウ素含有物質等の添加剤の混
合は、添加剤を必要量調合し、湿式にて充分混合を行な
い、溶媒分を除去して乾燥させる。
合は、添加剤を必要量調合し、湿式にて充分混合を行な
い、溶媒分を除去して乾燥させる。
工業的な粒子の乾燥には、噴霧乾燥、冷凍乾燥等が有効
である。
である。
乾燥された粉末は、篩等を通して粒径を調整した後に、
プレス成形、押出し成形、鋳込み成形、射出成形等で所
望の形状に成形する。
プレス成形、押出し成形、鋳込み成形、射出成形等で所
望の形状に成形する。
得られた成形体は、不活性炉にて1400〜1800℃
、2時間以上熱処理(アニーリング)に供される〇昇温
速度としては、例えば10〜b 択される。本発明が微量の添加剤(焼結助剤)により充
分焼結する理由は、1400〜1800℃、2時間以上
アニーリングを行なうことにより、微量のアルミニウム
分とホウ素分がα型炭化ケイ素の表面に充分拡散するた
めと考えられる。
、2時間以上熱処理(アニーリング)に供される〇昇温
速度としては、例えば10〜b 択される。本発明が微量の添加剤(焼結助剤)により充
分焼結する理由は、1400〜1800℃、2時間以上
アニーリングを行なうことにより、微量のアルミニウム
分とホウ素分がα型炭化ケイ素の表面に充分拡散するた
めと考えられる。
アニーリングを行なった後、2100〜2300℃、好
ましくは2150〜2200℃にて焼成を行なう。昇温
速度としては、アニーリングと同様に、例えば10〜b 囲気ガスとしては、Ar SN2 、Ne等の不活性ガ
スを用いられる。
ましくは2150〜2200℃にて焼成を行なう。昇温
速度としては、アニーリングと同様に、例えば10〜b 囲気ガスとしては、Ar SN2 、Ne等の不活性ガ
スを用いられる。
なお、本発明者等は、β型を主体とした炭化ケイ素にお
いても、同様の操作を試みたが、α型炭化ケイ素を用い
た場合と比較して、高価なホウ素とアルミニウムが0.
1重量%以上余計に要する結果となワた。
いても、同様の操作を試みたが、α型炭化ケイ素を用い
た場合と比較して、高価なホウ素とアルミニウムが0.
1重量%以上余計に要する結果となワた。
[実施例]
以下、実施例および比較例により本発明をさらに詳しく
説明する。
説明する。
実施例1
平均粒径0.5μ、BET表面積177rt/gのα型
炭化ケイ素(原料中、アルミニウム0.011重量%、
ホウ素0.002重量%、鉄0.024重量%含有)
100gに、金属ホウ素o、og g 、アルミナ0.
05 gおよび炭化率40%のフェノールレジン(レゾ
ールタイプ) lQgを加え、メタノール200gにモ
ノボール(10φ)を100g投入し、ボールミルで2
0時間間部した。
炭化ケイ素(原料中、アルミニウム0.011重量%、
ホウ素0.002重量%、鉄0.024重量%含有)
100gに、金属ホウ素o、og g 、アルミナ0.
05 gおよび炭化率40%のフェノールレジン(レゾ
ールタイプ) lQgを加え、メタノール200gにモ
ノボール(10φ)を100g投入し、ボールミルで2
0時間間部した。
次に、エバポレーターにてメタノールを蒸発させた後に
300メツシユの篩を通して解砕した。
300メツシユの篩を通して解砕した。
得られた粉末を50X40s11の金型にて、100N
9/dの圧力で押した後に、油圧成形(CI P)にて
2000Kg/cfflの圧力をかけて成形体を得た。
9/dの圧力で押した後に、油圧成形(CI P)にて
2000Kg/cfflの圧力をかけて成形体を得た。
この成形体を不活性炉で昇温速度15℃/分で昇温し、
1600℃で2時間保持してアニールした後1再び15
℃/分で昇温し、2150℃で1時間保持して゛焼結さ
せ、その後放冷した。不活性炉中の雰囲気ガスはアルゴ
ンガスを使用した。
1600℃で2時間保持してアニールした後1再び15
℃/分で昇温し、2150℃で1時間保持して゛焼結さ
せ、その後放冷した。不活性炉中の雰囲気ガスはアルゴ
ンガスを使用した。
得られた焼結体より、3X4X30ms+の試験片を切
り出し・アルキメデス法にて密度測定をした後に、下ス
パン30IIIll+の三点曲げ強度を測定した。
り出し・アルキメデス法にて密度測定をした後に、下ス
パン30IIIll+の三点曲げ強度を測定した。
これらの特性測定の結果は、嵩密度3.17g/cd。
抗折強度は、常温では590 M P a /m2.1
400℃では610 M P a / llllI2で
あった。
400℃では610 M P a / llllI2で
あった。
また、エツチングした粒子表面の電子顕微鏡写真を第1
図に示す。この第1図から明らかなように、得られた炭
化ケイ素焼結体は、異常な粒成長もなく、粒径の揃った
微細なものであった。
図に示す。この第1図から明らかなように、得られた炭
化ケイ素焼結体は、異常な粒成長もなく、粒径の揃った
微細なものであった。
これらの測定結果を第1表に示した。
実施例2〜3、比較例1〜9
第1表に示したように、炭化ケイ素粉末の種類およびホ
ウ素とアルミニウムの添加量を変量して、実施例1と同
様の操作により焼結体を得た。得られた焼結体を実施例
1と同様に特性を測定した。
ウ素とアルミニウムの添加量を変量して、実施例1と同
様の操作により焼結体を得た。得られた焼結体を実施例
1と同様に特性を測定した。
これらの結果を第1表に示した。なお、ここにおいて、
炭素材料としては、実施例1と同様のフェノールレジン
を実施例1と同量用いた。
炭素材料としては、実施例1と同様のフェノールレジン
を実施例1と同量用いた。
これら第1表の実施例および比較例の結果から明らかな
ように、実施例1〜3の焼結体は、ホウ素/アルミニウ
ム比が1.4〜2.3の範囲で、異常な粒成長もなく、
1400℃という高温でも充分に抗折強度を維持してい
ることが判る。
ように、実施例1〜3の焼結体は、ホウ素/アルミニウ
ム比が1.4〜2.3の範囲で、異常な粒成長もなく、
1400℃という高温でも充分に抗折強度を維持してい
ることが判る。
これに対し、アルミニウムの量が多すぎる比較例1では
、異常粒子成長が認められ室温および高温抗折強度共に
不十分であり、アニールを行わない比較例2の場合には
焼成後の嵩密度が低く、異常粒子成長が認められ、製品
として供することができず、抗折強度を測定するまでも
なかった。
、異常粒子成長が認められ室温および高温抗折強度共に
不十分であり、アニールを行わない比較例2の場合には
焼成後の嵩密度が低く、異常粒子成長が認められ、製品
として供することができず、抗折強度を測定するまでも
なかった。
また、β型を用いた場合には、比較例4のように本発明
と同じ程度のホウ素およびアルミニウム量では、嵩密度
が低く、比較例3の場合には多くのホウ素およびアルミ
ニウム量を必要とし、異常粒子成長も認められた。
と同じ程度のホウ素およびアルミニウム量では、嵩密度
が低く、比較例3の場合には多くのホウ素およびアルミ
ニウム量を必要とし、異常粒子成長も認められた。
さらに、ホウ素に対してアルミニウムが多すぎる比較例
5の場合およびアルミニウムに対してホウ素が少ない比
較例6の場合には焼成後の嵩密度が低く、抗折強度を測
定するまでもなかった。
5の場合およびアルミニウムに対してホウ素が少ない比
較例6の場合には焼成後の嵩密度が低く、抗折強度を測
定するまでもなかった。
また、ホウ素の量が多すぎる比較例7では、5”常粒子
成長は認められないが、抗折強度が不+3であった。逆
に、アルミニウムが多すぎる比較ド8では異常粒子成長
は認められないが抗折強度力不十分であり、アルミニウ
ムが足りない比較例Fでは、異常粒子成長は認められな
いが抗折強度ル不十分であった。
成長は認められないが、抗折強度が不+3であった。逆
に、アルミニウムが多すぎる比較ド8では異常粒子成長
は認められないが抗折強度力不十分であり、アルミニウ
ムが足りない比較例Fでは、異常粒子成長は認められな
いが抗折強度ル不十分であった。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明の炭化ケイ素焼阜。
体およびその製造方法によれば、粒成長のない本二密な
焼結体が得られる。また、1400”Cという高たでも
抗折強度を維持できるので、摺動特性、硬tおよび耐蝕
性等が要求される種々の高温材料とIて使用できる。
焼結体が得られる。また、1400”Cという高たでも
抗折強度を維持できるので、摺動特性、硬tおよび耐蝕
性等が要求される種々の高温材料とIて使用できる。
第1図は本発明により得られた炭化ケイ素焼糺体を示す
電子顕微鏡写真(X 1000)。 第1図
電子顕微鏡写真(X 1000)。 第1図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、α型が90重量%以上の炭化ケイ素粉末に対して、
ホウ素含有物質をホウ素に換算して0.03〜0.12
重量%、アルミニウム含有物質をアルミニウムに換算し
て0.03〜0.07重量%、かつホウ素/アルミニウ
ムの重量比が1.0以上であり、さらに炭素材料を1〜
10重量%含有することを特徴とする炭化ケイ素焼結体
。 2、前記炭化ケイ素粉末の比表面積が10m^2/g以
上である特許請求の範囲第1項記載の炭化ケイ素焼結体
。 3、前記ホウ素含有物質が、ホウ素、ホウ酸、ホウ化チ
タン、ホウ化クロム、ホウ化ニオブ、ホウ化ジルコニウ
ム、ホウ化ニッケル、ホウ化モリブデン、ホウ化ランタ
ン、ホウ化タンタル、ホウ化アルミニウム、ホウ化バナ
ジウム、ホウ化マンガン、ホウ化コバルト、ホウ化タン
グステンから選ばれる少なくとも1種である特許請求の
範囲第1項または第2項記載の炭化ケイ素焼結体。 4、前記アルミニウム含有物質が、金属アルミニウム、
アルミナ、窒化アルミニウム、リン化アルミニウム、硫
酸アルミニウム、硝酸アルミニウム、塩化アルミニウム
から選ばれる少なくとも1種である特許請求の範囲第1
項、第2項または第3項記載の炭化ケイ素焼結体。 5、α型が90重量%以上の炭化ケイ素粉末に対して、
ホウ素含有物質をホウ素に換算して0.03〜0.12
重量%、アルミニウム含有物質をアルミニウムに換算し
て0.03〜0.07重量%、かつホウ素/アルミニウ
ムの重量比が1.0以上となるように添加し、さらに炭
素材料を1〜10重量%添加した混合粉末を成形し、得
られた成形体を1400〜1800℃、2時間以上熱処
理した後、2100〜2300℃で焼成することを特徴
とする炭化ケイ素焼結体の製造方法。 6、前記炭化ケイ素粉末の比表面積が10m^2/g以
上である特許請求の範囲第5項記載の炭化ケイ素焼結体
の製造方法。 7、前記ホウ素含有物質が、ホウ素、ホウ酸、ホウ化チ
タン、ホウ化クロム、ホウ化ニオブ、ホウ化ジルコニウ
ム、ホウ化ニッケル、ホウ化モリブデン、ホウ化ランタ
ン、ホウ化タンタル、ホウ化アルミニウム、ホウ化バナ
ジウム、ホウ化マンガン、ホウ化コバルト、ホウ化タン
グステンから選ばれる少なくとも1種である特許請求の
範囲第5項または第6項記載の炭化ケイ素焼結体の製造
方法。 8、前記アルミニウム含有物質が、金属アルミニウム、
アルミナ、窒化アルミニウム、リン化アルミニウム、硫
酸アルミニウム、硝酸アルミニウム、塩化アルミニウム
から選ばれる少なくとも1種である特許請求の範囲第5
項、第6項または第7項記載の炭化ケイ素焼結体の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62114430A JPS63282161A (ja) | 1987-05-13 | 1987-05-13 | 炭化ケイ素焼結体およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62114430A JPS63282161A (ja) | 1987-05-13 | 1987-05-13 | 炭化ケイ素焼結体およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63282161A true JPS63282161A (ja) | 1988-11-18 |
Family
ID=14637521
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62114430A Pending JPS63282161A (ja) | 1987-05-13 | 1987-05-13 | 炭化ケイ素焼結体およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63282161A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5855842A (en) * | 1991-12-13 | 1999-01-05 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Process for producing a dense ceramic product |
JP2015525198A (ja) * | 2012-06-15 | 2015-09-03 | サン−ゴバン セラミックス アンド プラスティクス,インコーポレイティド | 炭化ケイ素を含むセラミック体およびその形成方法 |
-
1987
- 1987-05-13 JP JP62114430A patent/JPS63282161A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5855842A (en) * | 1991-12-13 | 1999-01-05 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Process for producing a dense ceramic product |
JP2015525198A (ja) * | 2012-06-15 | 2015-09-03 | サン−ゴバン セラミックス アンド プラスティクス,インコーポレイティド | 炭化ケイ素を含むセラミック体およびその形成方法 |
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