JPS63280797A - オリフィス機構を有する機械装置用潤滑油基油および組成物 - Google Patents
オリフィス機構を有する機械装置用潤滑油基油および組成物Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野〕
本発明はオリフィス機構を存する機械装置用潤滑油基油
および組成物に関し、詳しくはオリフィス機構を有する
各種の機械装置に使用するものであって、低温時の作動
性にすぐれた潤滑油基油ならびにその基油を含む組成物
に関する。
および組成物に関し、詳しくはオリフィス機構を有する
各種の機械装置に使用するものであって、低温時の作動
性にすぐれた潤滑油基油ならびにその基油を含む組成物
に関する。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする問題点〕従来
から、オリフィス機構を有する機械装置、例えば自動車
用ショックアブソーバ−、ドアクローザ−などの油圧機
械や鉄道ポイント切替用自動給油装置などの各種機械装
置に使用する潤滑油には、特に低温時における作動性を
考慮して、比較的低流動点(−15℃程度)の基油に流
動点降下剤を多量に配合して流動点を一35℃程度にま
で改良したものが用いられている。
から、オリフィス機構を有する機械装置、例えば自動車
用ショックアブソーバ−、ドアクローザ−などの油圧機
械や鉄道ポイント切替用自動給油装置などの各種機械装
置に使用する潤滑油には、特に低温時における作動性を
考慮して、比較的低流動点(−15℃程度)の基油に流
動点降下剤を多量に配合して流動点を一35℃程度にま
で改良したものが用いられている。
しかし、このような潤滑油では、低温における油圧抵抗
が増大して、様々な不都合、例えばショックアブソーバ
−にあっては低温衝撃吸収力の低下、ドアクローザ−に
あっては低温作動性不良、また鉄道ポイント切替用の給
油装置にあっては低温給油不能などの問題が発生してい
る。さらに、これらの問題とともに、流動点降下剤とし
て多量に配合したポリマー(ポリメタクリレートなど)
゛が機械的剪断を受けるため、その性能の経時変化が大
きいという問題があった。
が増大して、様々な不都合、例えばショックアブソーバ
−にあっては低温衝撃吸収力の低下、ドアクローザ−に
あっては低温作動性不良、また鉄道ポイント切替用の給
油装置にあっては低温給油不能などの問題が発生してい
る。さらに、これらの問題とともに、流動点降下剤とし
て多量に配合したポリマー(ポリメタクリレートなど)
゛が機械的剪断を受けるため、その性能の経時変化が大
きいという問題があった。
〔問題点を解決するための手段]
そこで本発明者は、上述の如き各種機械装置に使用する
潤滑油の問題点を解消し、低温時の作動性を改善すると
ともに、その性能が長期間安定な潤滑油を開発すべく鋭
意研究を重ねた。その結果、特定の性状を有する潤滑油
基油ならびにこれに適当な添加剤を配合したものが、所
期の目的を達成しうろことを見出し、この知見に基いて
本発明を完成するに至った。
潤滑油の問題点を解消し、低温時の作動性を改善すると
ともに、その性能が長期間安定な潤滑油を開発すべく鋭
意研究を重ねた。その結果、特定の性状を有する潤滑油
基油ならびにこれに適当な添加剤を配合したものが、所
期の目的を達成しうろことを見出し、この知見に基いて
本発明を完成するに至った。
すなわち本発明は、40℃における動粘度が3〜500
cStであるとともに流動点が一25℃以下であり、か
つくもり点が一25℃以下であることを特徴とするオリ
フィス機構を有する機械装置用潤滑油基油(第一発明)
を提供するとともに、この基油(A)と(B)粘度指数
向上剤、流動点降下剤、極圧剤、耐摩耗剤、油性剤およ
び酸化防止剤から選ばれた少なくとも一種の添加剤を主
成分とするオリフィス機構を有する機械装置用潤滑油組
成物(第二発明)をも提供するものである。
cStであるとともに流動点が一25℃以下であり、か
つくもり点が一25℃以下であることを特徴とするオリ
フィス機構を有する機械装置用潤滑油基油(第一発明)
を提供するとともに、この基油(A)と(B)粘度指数
向上剤、流動点降下剤、極圧剤、耐摩耗剤、油性剤およ
び酸化防止剤から選ばれた少なくとも一種の添加剤を主
成分とするオリフィス機構を有する機械装置用潤滑油組
成物(第二発明)をも提供するものである。
本発明の潤滑油基油は、第一発明および第二発明に共通
して用いられるものであり、その性状は上述の如く、ま
ず40℃における動粘度が3〜500cStの範囲であ
り、好ましくは5〜300cStの範囲である。ここで
動粘度が3cSt未満では、引火性が高いため安全性が
確保できず、また極圧性や耐摩耗性が低下するという不
都合があり、一方500cStを越えるものでは、粘性
抵抗が大き過ぎて様々なトラブルを引き起こすおそれが
ある。
して用いられるものであり、その性状は上述の如く、ま
ず40℃における動粘度が3〜500cStの範囲であ
り、好ましくは5〜300cStの範囲である。ここで
動粘度が3cSt未満では、引火性が高いため安全性が
確保できず、また極圧性や耐摩耗性が低下するという不
都合があり、一方500cStを越えるものでは、粘性
抵抗が大き過ぎて様々なトラブルを引き起こすおそれが
ある。
またこの潤滑油基油は、流動点が一25℃以下、好まし
くは一30℃以下のものである。ここで流動点が一25
℃を越えるものでは、低温特性が劣るため流動点降下剤
を多量に加えなければならず、その結果油圧抵抗の増大
により種々の不都合が生ずる。
くは一30℃以下のものである。ここで流動点が一25
℃を越えるものでは、低温特性が劣るため流動点降下剤
を多量に加えなければならず、その結果油圧抵抗の増大
により種々の不都合が生ずる。
さらに上記潤滑油基油は、そのくもり点が一25℃以下
、好ましくは一30℃以下である。くもり点が一25℃
を越えるものでは、これを用いたオリフィス機構を有す
る機械装置が低温下で充分作動しなくなるおそれがある
。
、好ましくは一30℃以下である。くもり点が一25℃
を越えるものでは、これを用いたオリフィス機構を有す
る機械装置が低温下で充分作動しなくなるおそれがある
。
本発明の潤滑油基油は、特にくもり点が一25℃以下で
あることに大きな特徴があり、流動点。
あることに大きな特徴があり、流動点。
くもり点がともに非常に低いために、オリフィス機構を
有する各種の機械装置の潤滑油として有効に機能するの
である。ここで流動点が一25℃以下であっても、くも
り点が一25℃より高いものでは、低温下において上記
機械装置のオリフィスに目詰まりが生ずるなどのため、
作動性が低下する。
有する各種の機械装置の潤滑油として有効に機能するの
である。ここで流動点が一25℃以下であっても、くも
り点が一25℃より高いものでは、低温下において上記
機械装置のオリフィスに目詰まりが生ずるなどのため、
作動性が低下する。
なお、本発明の潤滑油基油は、上述の如き性状を有する
ものであればよいが、さらに粘度指数が60以上、特に
70以上のものが好ましい。
ものであればよいが、さらに粘度指数が60以上、特に
70以上のものが好ましい。
本発明の潤滑油基油は、上述した性状を有するものであ
れば、鉱油2合成油を問わず様々なものが使用可能であ
り、特に制限はない。
れば、鉱油2合成油を問わず様々なものが使用可能であ
り、特に制限はない。
この基油として用いることのできる鉱油の具体例として
は、パラフィン基系原油、中間基系原油。
は、パラフィン基系原油、中間基系原油。
ナフテン基系原油を常圧蒸留するかあるいは常圧蒸留の
残渣油を減圧蒸留して得られる留出油を常法にしたがっ
て精製し、さらに深脱ロウ処理することによって得られ
る深脱ロウ油を好適なものとしてあげることができる。
残渣油を減圧蒸留して得られる留出油を常法にしたがっ
て精製し、さらに深脱ロウ処理することによって得られ
る深脱ロウ油を好適なものとしてあげることができる。
この際の留出油の精製法は特に制限はなく様々な方法が
考えられる。通常は(a)水素化処理、(b)脱ロウ処
理(溶剤脱ロウまたは水添脱ロウ)、(c)溶剤抽出処
理。
考えられる。通常は(a)水素化処理、(b)脱ロウ処
理(溶剤脱ロウまたは水添脱ロウ)、(c)溶剤抽出処
理。
(d)アルカリ蒸留または硫酸洗浄処理、(e)白土処
理を単独であるいは適宜順序で組み合わせて行う。また
同一処理を複数段に分けて繰り返し行うことも有効であ
る。例えば、■留出油を水素化処理するか、または水素
化処理した後、アルカリ蒸留または硫酸洗浄処理を行う
方法、■留出油を水素化処理した後、脱ロウ処理する方
法、■留出油を溶剤抽出処理した後、水素化処理する方
法・■留出油に二段あるいは三段の水素化処理を行う、
またはその後にアルカリ蒸留または硫酸洗浄処理する方
法などがある。
理を単独であるいは適宜順序で組み合わせて行う。また
同一処理を複数段に分けて繰り返し行うことも有効であ
る。例えば、■留出油を水素化処理するか、または水素
化処理した後、アルカリ蒸留または硫酸洗浄処理を行う
方法、■留出油を水素化処理した後、脱ロウ処理する方
法、■留出油を溶剤抽出処理した後、水素化処理する方
法・■留出油に二段あるいは三段の水素化処理を行う、
またはその後にアルカリ蒸留または硫酸洗浄処理する方
法などがある。
本発明の潤滑油基油は、このようにして得られる精製油
を、必要に応じて再度脱ロウ処理して深脱ロウ油とした
ものが好適に使用される。ここで行う脱ロウ処理は、深
脱ロウ処理と称されるもので、苛酷な条件下での溶剤膜
ロウ処理法やゼオライト触媒を用いた接触水添脱ロウ処
理法などによって行われる。
を、必要に応じて再度脱ロウ処理して深脱ロウ油とした
ものが好適に使用される。ここで行う脱ロウ処理は、深
脱ロウ処理と称されるもので、苛酷な条件下での溶剤膜
ロウ処理法やゼオライト触媒を用いた接触水添脱ロウ処
理法などによって行われる。
また、本発明の潤滑油基油としては、上述の鉱油以外に
、アルキルベンゼン、ポリブテンあるいはポリ(α−オ
レフィン)の如き合成油であってもよく、またこれらの
混合物であってもよい。
、アルキルベンゼン、ポリブテンあるいはポリ(α−オ
レフィン)の如き合成油であってもよく、またこれらの
混合物であってもよい。
第一発明では、上記潤滑油基油のみを主成分として、こ
れをオリフィス機構を有する機械装置の潤滑油として用
いるものであり、これだけでも充分に低温下での作動性
は改善されるが、さらに第二発明ではこの潤滑油基油(
A)に(B)粘度指数向上剤、流動点降下剤、極圧剤、
耐摩耗剤、油性剤および酸化防止剤から選ばれた少なく
とも一種の添加剤を加えて潤滑油組成物としている。
れをオリフィス機構を有する機械装置の潤滑油として用
いるものであり、これだけでも充分に低温下での作動性
は改善されるが、さらに第二発明ではこの潤滑油基油(
A)に(B)粘度指数向上剤、流動点降下剤、極圧剤、
耐摩耗剤、油性剤および酸化防止剤から選ばれた少なく
とも一種の添加剤を加えて潤滑油組成物としている。
ここで粘度指数向上剤および/あるいは流動点降下剤と
しては、ポリメタクリレート、ポリイソブチレフ、 t
x−オレフィン重合体、α−オレフィン共重合体(例え
ば、エチレン−プロピレン共重合体)、ポリアルキルス
チレン、フェノール縮合物、ナフタレン縮合物、スチレ
ン−ブタジェン共重合体などをあげることができる。こ
のうち、数平均分子量10000〜300000のポリ
メタクリレートあるいは数平均分子11000〜300
00のα−オレフィン重合体やα−オレフィン共重合体
、特に数平均分子量1000〜10000のエチレン−
α−オレフィン共重合体が好ましい。
しては、ポリメタクリレート、ポリイソブチレフ、 t
x−オレフィン重合体、α−オレフィン共重合体(例え
ば、エチレン−プロピレン共重合体)、ポリアルキルス
チレン、フェノール縮合物、ナフタレン縮合物、スチレ
ン−ブタジェン共重合体などをあげることができる。こ
のうち、数平均分子量10000〜300000のポリ
メタクリレートあるいは数平均分子11000〜300
00のα−オレフィン重合体やα−オレフィン共重合体
、特に数平均分子量1000〜10000のエチレン−
α−オレフィン共重合体が好ましい。
また、極圧剤、耐摩耗剤、油性剤、酸化防止剤について
は、種々のものがあるが、特に制限はな〈従来から公知
のものが広く用いられる。例えば極圧剤としては、スル
フィド類、スルフォキサイド類、スルフォン類、チオホ
スフィネート類、チオカーボネート類、硫化油脂、硫化
オレフィン等のイオウ系極圧剤;リン酸エステル(トリ
クレジルホスフヱート(TCP)など)、亜リン酸エス
テル、リン酸エステルアミン塩、亜リン酸エステルアミ
ン塩等のリン系極圧剤;塩素化炭化水素等のハロゲン系
極圧剤;ジチオリン酸亜鉛(ZnDTP)などのチオリ
ン酸塩やチオカルバミン酸塩等の有機金属系極圧剤など
をあげることができる。
は、種々のものがあるが、特に制限はな〈従来から公知
のものが広く用いられる。例えば極圧剤としては、スル
フィド類、スルフォキサイド類、スルフォン類、チオホ
スフィネート類、チオカーボネート類、硫化油脂、硫化
オレフィン等のイオウ系極圧剤;リン酸エステル(トリ
クレジルホスフヱート(TCP)など)、亜リン酸エス
テル、リン酸エステルアミン塩、亜リン酸エステルアミ
ン塩等のリン系極圧剤;塩素化炭化水素等のハロゲン系
極圧剤;ジチオリン酸亜鉛(ZnDTP)などのチオリ
ン酸塩やチオカルバミン酸塩等の有機金属系極圧剤など
をあげることができる。
次に、耐摩耗剤としては、MoDTP、MoDTC等の
有機モリブデン化合物;アルキルメルカプチルボレート
等の有機ホウ素化合物;グラファイト二硫化モリブデン
、硫化アンチモン、ホウ素化合物、ポリテトラフルオロ
エチレン等の固体潤滑剤系耐摩耗剤などをあげることが
できる。
有機モリブデン化合物;アルキルメルカプチルボレート
等の有機ホウ素化合物;グラファイト二硫化モリブデン
、硫化アンチモン、ホウ素化合物、ポリテトラフルオロ
エチレン等の固体潤滑剤系耐摩耗剤などをあげることが
できる。
また、油性剤(摩擦調整剤)としては、オレイン酸、ス
テアリン酸等の高級脂肪酸;オレイルアルコール等の高
級アルコール;アミン;エステル;油脂;硫化油脂;塩
素化油脂などをあげることができる。
テアリン酸等の高級脂肪酸;オレイルアルコール等の高
級アルコール;アミン;エステル;油脂;硫化油脂;塩
素化油脂などをあげることができる。
酸化防止剤の例としては、フェノール系化合物。
アミン系化合物、いおう系化合物、りん系化合物など各
種のものがあげられる。
種のものがあげられる。
第二発明の潤滑油組成物における上記(B)添加剤の配
合量は、(A)成分である潤滑油基油の性状や加える添
加剤の種類等により異なり、一義的に定められないが、
一般に従来の潤滑油組成物に比べて少量でよい。具体的
には組成物全量の0.01〜30重量%、好ましくは0
.1〜20重量%の範囲で選定すればよい。
合量は、(A)成分である潤滑油基油の性状や加える添
加剤の種類等により異なり、一義的に定められないが、
一般に従来の潤滑油組成物に比べて少量でよい。具体的
には組成物全量の0.01〜30重量%、好ましくは0
.1〜20重量%の範囲で選定すればよい。
なお、第二発明の潤滑油組成物では、(B)成分の添加
剤として粘度指数向上剤、流動点降下剤。
剤として粘度指数向上剤、流動点降下剤。
極圧剤、耐摩耗剤、油性剤、酸化防止剤のいずれか一種
あるいは二種以上を用いればよいが、特に、(b1)粘
度指数向上剤および/または流動点降下剤と(b2)極
圧剤、耐摩耗剤、油性剤および酸化防止剤から選ばれた
少なくとも一種とを併用することが好ましい。この場合
、これらの添加剤の配合は、適宜定めればよいが、通常
は上記(b1)成分を組成物全量の0.01〜30重量
%、好ましくは0.1〜20重量%の範囲とし、(b2
)成分を組成物全量の0.01〜20重世%、好ましく
は0.1〜10重量%の範囲とすればよい。
あるいは二種以上を用いればよいが、特に、(b1)粘
度指数向上剤および/または流動点降下剤と(b2)極
圧剤、耐摩耗剤、油性剤および酸化防止剤から選ばれた
少なくとも一種とを併用することが好ましい。この場合
、これらの添加剤の配合は、適宜定めればよいが、通常
は上記(b1)成分を組成物全量の0.01〜30重量
%、好ましくは0.1〜20重量%の範囲とし、(b2
)成分を組成物全量の0.01〜20重世%、好ましく
は0.1〜10重量%の範囲とすればよい。
上述の第一発明の潤滑油基油および第二発明の潤滑油組
成物には、さらに所望により腐食防止剤。
成物には、さらに所望により腐食防止剤。
防錆剤、清浄分散剤、消泡剤などを適射加えることもで
きる。
きる。
次に、本発明を実施例および比較例によりさらに詳しく
説明する。
説明する。
実施例1
中間基系原油からの留出油を二段水素化処理し、さらに
深脱ロウ処理(ゼオライト触媒を用いる水添脱ロウ処理
)して得られた基油(40℃における動粘度IQcst
、流動点−42,5℃,<もり点−45℃0粘度指数8
0)に、ジチオリン酸亜鉛(Zn−DTP)0.5重量
%(組成物全量に対する割合。以下同じ。)、ジチオリ
ン酸モリブデン(Mo−DTP)0.5重量%およびト
リクレジルホスフェート(TCP)0.5重量%を配合
して潤滑油組成物を調製した。
深脱ロウ処理(ゼオライト触媒を用いる水添脱ロウ処理
)して得られた基油(40℃における動粘度IQcst
、流動点−42,5℃,<もり点−45℃0粘度指数8
0)に、ジチオリン酸亜鉛(Zn−DTP)0.5重量
%(組成物全量に対する割合。以下同じ。)、ジチオリ
ン酸モリブデン(Mo−DTP)0.5重量%およびト
リクレジルホスフェート(TCP)0.5重量%を配合
して潤滑油組成物を調製した。
この潤滑油組成物を自動車用ショックアブソーバ−(筒
型ショックアブツーバー:ロッド20M(直径)x40
0mm(長さ)、外筒43M(直径)x400mm(長
さ)、内筒30nrm(直径)×350世(長さ))に
充填し、温度−30℃にて所定時間経過後、速度0.1
m/sec、ストローク±30mmの条件で外筒を上下
運動させて、該ショックアブソーバ−の作動荷重(衝撃
吸収作用を起し始める衝撃力)を測定した。
型ショックアブツーバー:ロッド20M(直径)x40
0mm(長さ)、外筒43M(直径)x400mm(長
さ)、内筒30nrm(直径)×350世(長さ))に
充填し、温度−30℃にて所定時間経過後、速度0.1
m/sec、ストローク±30mmの条件で外筒を上下
運動させて、該ショックアブソーバ−の作動荷重(衝撃
吸収作用を起し始める衝撃力)を測定した。
次に加振機にて、上記ショックアブソーバ−〇外筒を、
温度15℃2速度1m/sec、ストローク±30鵬の
条件で100万回加振して剪断応力を与えた後、上述と
同じ条件でショックアブソーバ−の作動荷重を測定した
。
温度15℃2速度1m/sec、ストローク±30鵬の
条件で100万回加振して剪断応力を与えた後、上述と
同じ条件でショックアブソーバ−の作動荷重を測定した
。
加振前後のシヨ・ツクアブソー/sl−の作tiJ]
荷1 ノ測定結果を表に示す。
荷1 ノ測定結果を表に示す。
実施例2
実施例1で調製した潤滑油組成物に、さらに粘度指数向
上剤および/または流動点降下剤としてのポリメタクリ
レート(数平均分子量6万)5重量%(最終的に得られ
る組成物全量に対する割合)を配合して、40℃におけ
る動粘度15cSt。
上剤および/または流動点降下剤としてのポリメタクリ
レート(数平均分子量6万)5重量%(最終的に得られ
る組成物全量に対する割合)を配合して、40℃におけ
る動粘度15cSt。
流動点−45℃以下、くもり点−45℃の潤滑油組成物
を得た。
を得た。
次いで、この得られた潤滑油組成物を用い、実施例1と
同様の方法にて加振前後のショックアブソーバ−の作動
荷重を測定した。結果を表に示す。
同様の方法にて加振前後のショックアブソーバ−の作動
荷重を測定した。結果を表に示す。
実施例3
実施例1で調製した潤滑油組成物に、さらに粘度指数向
上剤としてのエチレン−α−オレフィン共重合体(数平
均分子量3600)10重1%(最終的に得られる組成
物全量に対する割合)を配合して、40℃における動粘
度15cSt、流動点−45℃,<もり点−45℃の潤
滑油組成物を得た。
上剤としてのエチレン−α−オレフィン共重合体(数平
均分子量3600)10重1%(最終的に得られる組成
物全量に対する割合)を配合して、40℃における動粘
度15cSt、流動点−45℃,<もり点−45℃の潤
滑油組成物を得た。
た。
次いで、この得られた潤滑油組成物を用い、実施例1と
同様の方法にて加振前後のショックアブソーバ−の作動
荷重を測定した。結果を表に示す。
同様の方法にて加振前後のショックアブソーバ−の作動
荷重を測定した。結果を表に示す。
実施例4
実施例1において、基油として、中間基系原油からの留
出油を水素化処理し、さらに深脱ロウ処理(ゼオライト
触媒を用いる水添脱ロウ処理)して得られた基油(40
’Cにおける動粘度10cSt。
出油を水素化処理し、さらに深脱ロウ処理(ゼオライト
触媒を用いる水添脱ロウ処理)して得られた基油(40
’Cにおける動粘度10cSt。
流動点−35℃,<もり点−33℃、粘度指数82)を
用いたこと以外は、実施例1と同様にして加振前後のシ
ョックアブソーバ−の作動荷重を測定した。結果を表に
示す。
用いたこと以外は、実施例1と同様にして加振前後のシ
ョックアブソーバ−の作動荷重を測定した。結果を表に
示す。
比較例1
実施例1において、基油として中間基系原油からの留出
油を溶剤抽出処理して得られた基油(40℃における動
粘度10cSt、流動点−17,5℃9りもり点−10
℃2粘度指数90)を用いたこと以外は、実施例1と同
様にして加振前後のショックアブソーバ−の作動荷重を
測定した。結果を表に示す。
油を溶剤抽出処理して得られた基油(40℃における動
粘度10cSt、流動点−17,5℃9りもり点−10
℃2粘度指数90)を用いたこと以外は、実施例1と同
様にして加振前後のショックアブソーバ−の作動荷重を
測定した。結果を表に示す。
比較例2
実施例1において、基油としてナフテン基系原油からの
留出油を溶剤抽出処理して得られた基油(40℃におけ
る動粘度10cSt、流動点−35℃2くもり点−20
℃1粘度指数50)を用いたこと以外は、実施例1と同
様にして加振前後のショックアブソーバ−の作動荷重を
測定した。結果を表に示す。
留出油を溶剤抽出処理して得られた基油(40℃におけ
る動粘度10cSt、流動点−35℃2くもり点−20
℃1粘度指数50)を用いたこと以外は、実施例1と同
様にして加振前後のショックアブソーバ−の作動荷重を
測定した。結果を表に示す。
比較例3
比較例1で調製した潤滑油組成物に、さらに粘度指数向
上剤および/または流動点降下剤としてのポリメタクリ
レート(数平均分子量6万)5重量%(最終的に得られ
る組成物全量に対する割合)を配合して、40℃におけ
る動粘度15cSt、流動点−35℃,<もり点−10
℃の潤滑油組成物を得た。
上剤および/または流動点降下剤としてのポリメタクリ
レート(数平均分子量6万)5重量%(最終的に得られ
る組成物全量に対する割合)を配合して、40℃におけ
る動粘度15cSt、流動点−35℃,<もり点−10
℃の潤滑油組成物を得た。
次いで、この得られた潤滑油組成物を用い、実施例1と
同様の方法にて加振前後のショックアブソーバ−の作動
荷重を測定した。結果を表に示す。
同様の方法にて加振前後のショックアブソーバ−の作動
荷重を測定した。結果を表に示す。
比較例4
比較例1で調製した潤滑油組成物に、さらに粘度指数向
上剤としてのエチレン−α−オレフィン共重合体(数平
均分子量3600)10重世%(最終的に得られる組成
物全量に対する割合)を配合して、40℃における動粘
度15cSt、流動点−20″C,<もり点−10゛C
の潤滑油組成物を得た。
上剤としてのエチレン−α−オレフィン共重合体(数平
均分子量3600)10重世%(最終的に得られる組成
物全量に対する割合)を配合して、40℃における動粘
度15cSt、流動点−20″C,<もり点−10゛C
の潤滑油組成物を得た。
次いで、この得られた潤滑油組成物を用い、実施例1と
同様の方法にて加振前後のショックアブソーバ−の作動
荷重を測定した。結果を表に示す。
同様の方法にて加振前後のショックアブソーバ−の作動
荷重を測定した。結果を表に示す。
上記表から次のことがわかる。すなわち、■くもり点の
高い潤滑油を用いたものは、低温時の作動荷重が大きい
(比較例1,2と実施例1参照)。
高い潤滑油を用いたものは、低温時の作動荷重が大きい
(比較例1,2と実施例1参照)。
■流動点、くもり点の高い基油にポリメタクリレートを
加えて流動点を下げても、低温時の作動荷重は改良され
るが、その持続性がない(比較例3と実施例2参照)。
加えて流動点を下げても、低温時の作動荷重は改良され
るが、その持続性がない(比較例3と実施例2参照)。
■流動点、くもり点の低い基油を用いたものは、低温時
の作動荷重が長時間にわたって小さく、また、その剪断
安定性も充分である(実施例1.2参照)。特に、この
基油にエチレン−α−オレフィン共重合体を添加したも
のは、低温時の作動荷重が極めて小さく、その持続性、
剪断安定性も充分である(実施例3参照)。
の作動荷重が長時間にわたって小さく、また、その剪断
安定性も充分である(実施例1.2参照)。特に、この
基油にエチレン−α−オレフィン共重合体を添加したも
のは、低温時の作動荷重が極めて小さく、その持続性、
剪断安定性も充分である(実施例3参照)。
軸上の如く、本発明の潤滑油基油あるいは潤滑油組成物
は、低温時における作動性が良好であり、例えばショッ
クアブソーバ−に用いたときは、その衝撃吸収効果が著
しく、またその効果の持続性。
は、低温時における作動性が良好であり、例えばショッ
クアブソーバ−に用いたときは、その衝撃吸収効果が著
しく、またその効果の持続性。
安定性が大きい。しかも、ポリメタクリレートやエチレ
ン−α−オレフィン共重合体等のポリマーを添加しなく
とも、あるいは僅かに加えただけでも充分にその効果を
発現できるため、剪断安定性にすぐれ、長期間の使用に
耐えうるちのである。
ン−α−オレフィン共重合体等のポリマーを添加しなく
とも、あるいは僅かに加えただけでも充分にその効果を
発現できるため、剪断安定性にすぐれ、長期間の使用に
耐えうるちのである。
したがって、本発明の潤滑油基油あるいは潤滑油組成物
は、自動車用ショックアブソーバ−、ドアクローザ−な
どの油圧機械や鉄道ポイント切替用自動給油装置など各
種のオリフィス機(苺を有する機械装置、特に低温下に
曝される機械装置に幅広くかつ有効に利用される。
は、自動車用ショックアブソーバ−、ドアクローザ−な
どの油圧機械や鉄道ポイント切替用自動給油装置など各
種のオリフィス機(苺を有する機械装置、特に低温下に
曝される機械装置に幅広くかつ有効に利用される。
Claims (5)
- (1)40℃における動粘度が3〜500cStである
とともに流動点が−25℃以下であり、かつくもり点が
−25℃以下であることを特徴とするオリフィス機構を
有する機械装置用潤滑油基油。 - (2)(A)40℃における動粘度が3〜500cSt
であるとともに流動点が−25℃以下であり、かつくも
り点が−25℃以下である基油および(B)粘度指数向
上剤、流動点降下剤、極圧剤、耐摩耗剤、油性剤および
酸化防止剤から選ばれた少なくとも一種の添加剤を主成
分とするオリフィス機構を有する機械装置用潤滑油組成
物。 - (3)(B)添加剤の配合割合が、組成物全量の0.0
1〜30重量%である特許請求の範囲第2項記載の潤滑
油組成物。 - (4)(B)添加剤が、(b_1)粘度指数向上剤およ
び/または流動点降下剤と(b_2)極圧剤、耐摩耗剤
、油性剤および酸化防止剤から選ばれた少なくとも一種
である特許請求の範囲第2項記載の潤滑油組成物。 - (5)粘度指数向上剤および/または流動点降下剤が、
ポリメタクリレート α−オレフィン重合体あるいはα
−オレフィン共重合体である特許請求の範囲第2項また
は第4項記載の潤滑油組成物。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62115967A JP2573948B2 (ja) | 1987-05-14 | 1987-05-14 | オリフィス機構を有する機械装置用潤滑油組成物 |
US07/190,262 US4857220A (en) | 1987-05-14 | 1988-05-02 | Base oil of lubricating oil for mechanical apparatuses with orifice mechanism |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62115967A JP2573948B2 (ja) | 1987-05-14 | 1987-05-14 | オリフィス機構を有する機械装置用潤滑油組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63280797A true JPS63280797A (ja) | 1988-11-17 |
JP2573948B2 JP2573948B2 (ja) | 1997-01-22 |
Family
ID=14675570
Family Applications (1)
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