JPS63273697A - 金属加工用流体 - Google Patents
金属加工用流体Info
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- JPS63273697A JPS63273697A JP10947487A JP10947487A JPS63273697A JP S63273697 A JPS63273697 A JP S63273697A JP 10947487 A JP10947487 A JP 10947487A JP 10947487 A JP10947487 A JP 10947487A JP S63273697 A JPS63273697 A JP S63273697A
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Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は金属加工用流体に関し、詳しくは一定の性状を
有する低粘度の基油と高粘度の重質基油を主成分とする
金属加工時の潤滑や冷却等に適した流体に関する。
有する低粘度の基油と高粘度の重質基油を主成分とする
金属加工時の潤滑や冷却等に適した流体に関する。
〔従来の技術および発明が解決しようとする問題点〕近
年、高耐蝕性ステンレス鋼の需要の増大に伴って、新し
い組成のステンレス鋼が多く開発されている。これらの
ステンレス鋼の製造工程においては、圧延傷の除去や磨
き作業にベルト研削が行われている。
年、高耐蝕性ステンレス鋼の需要の増大に伴って、新し
い組成のステンレス鋼が多く開発されている。これらの
ステンレス鋼の製造工程においては、圧延傷の除去や磨
き作業にベルト研削が行われている。
−ｍに、上述のようなベルト研削にあたっては、研削性
の向上と被研削物の冷却を行うとともに、ベルトの損耗
を少な（する目的で研削油等の金属加工油が使用されて
いる。つまり、この研削油等の使用目的は、ベルト砥粒
による金属の微小切削を効果的に進行させるとともに、
これに伴う発熱を有効に防止することを主とするもので
°あるが、概して研削力が大きいと砥粒が破砕しやすい
ためベルトの損耗が激しく、また、潤滑性が良い場合に
は被研削物と砥粒の間ですべりがあるため、ベルトの損
耗は少ないが、研削性に劣るという問題がある。
の向上と被研削物の冷却を行うとともに、ベルトの損耗
を少な（する目的で研削油等の金属加工油が使用されて
いる。つまり、この研削油等の使用目的は、ベルト砥粒
による金属の微小切削を効果的に進行させるとともに、
これに伴う発熱を有効に防止することを主とするもので
°あるが、概して研削力が大きいと砥粒が破砕しやすい
ためベルトの損耗が激しく、また、潤滑性が良い場合に
は被研削物と砥粒の間ですべりがあるため、ベルトの損
耗は少ないが、研削性に劣るという問題がある。
そのため、従来、このような問題を解消して研削性を一
層向上させるために、研削油にいおう。
層向上させるために、研削油にいおう。
塩素、りん等を含む化合物よりなる極圧添加剤を配合し
たものが使用されている。
たものが使用されている。
しかし、これらの極圧添加剤の配合を必要とする従来の
研削油は、使用にあたって■悪臭が強い。
研削油は、使用にあたって■悪臭が強い。
■腐食、置き割れ等の原因となる。■研削ベルトの損耗
が激しいなどの様々な問題を有する。
が激しいなどの様々な問題を有する。
本発明者らは、上述の如き従来の問題点を解消し、研削
性が良好でしかも研削ベルトの損耗の小さく、そのうえ
悪臭や腐食等も生じないすぐれた性能を有する金属加工
用流体を開発すべく鋭意研究を重ねた。
性が良好でしかも研削ベルトの損耗の小さく、そのうえ
悪臭や腐食等も生じないすぐれた性能を有する金属加工
用流体を開発すべく鋭意研究を重ねた。
その結果、研削油のベースオイル組成を、比較的軽質の
低粘度（低分子量）基油と比較的重質の高粘度（高分子
量）基油とからなる広い分子量分布のものとするととも
に、全体の動粘度を一定範囲に調整したものが、上記課
題を解決しうるものであることを見出した０本発明はか
かる知見に基づいて完成したものである。
低粘度（低分子量）基油と比較的重質の高粘度（高分子
量）基油とからなる広い分子量分布のものとするととも
に、全体の動粘度を一定範囲に調整したものが、上記課
題を解決しうるものであることを見出した０本発明はか
かる知見に基づいて完成したものである。
すなわち、本発明は（Ａ）引火点６０℃以上でかつ４０
°Ｃにおける動粘度が１．５〜６ｃＳｔである基油およ
び（Ｂ）４０°Ｃにおける動粘度が１５〜５００ｃＳｔ
である重質基油を主成分とし、４０°Ｃにおける動粘度
が６〜１５ｃＳｔである金属加工用流体を提供するもの
である。
°Ｃにおける動粘度が１．５〜６ｃＳｔである基油およ
び（Ｂ）４０°Ｃにおける動粘度が１５〜５００ｃＳｔ
である重質基油を主成分とし、４０°Ｃにおける動粘度
が６〜１５ｃＳｔである金属加工用流体を提供するもの
である。
本発明の金属加工用流体は、上述のごとく、基油（Ａ）
と重質基油（Ｂ）よりなるものであるが、ここで（Ａ）
成分である基油は引火点６０℃以上、好ましくは８０〜
２００°Ｃであって、４０℃における動粘度が１．５〜
６ｃＳｔｓ好ましくは２〜６ｃＳｔのものである。引火
点が６０℃未満のものでは、発火の危険性が大きいとい
う不都合がある。また、４０℃における動粘度が１．５
ｃＳｔ未溝のものでは、上記と同様の危険性が大きいと
いう問題があり、一方６ｃＳｔを超えるものでは、（Ｂ
）成分である重質基油の配合量が制限されるため、基油
の混合効果が充分でないという問題がある。
と重質基油（Ｂ）よりなるものであるが、ここで（Ａ）
成分である基油は引火点６０℃以上、好ましくは８０〜
２００°Ｃであって、４０℃における動粘度が１．５〜
６ｃＳｔｓ好ましくは２〜６ｃＳｔのものである。引火
点が６０℃未満のものでは、発火の危険性が大きいとい
う不都合がある。また、４０℃における動粘度が１．５
ｃＳｔ未溝のものでは、上記と同様の危険性が大きいと
いう問題があり、一方６ｃＳｔを超えるものでは、（Ｂ
）成分である重質基油の配合量が制限されるため、基油
の混合効果が充分でないという問題がある。
この（Ａ）成分である基油は、従来から潤滑油あるいは
金属加工油等として用いられているもののうち上述の性
状を有するものであれば、特に制限はなく、各種の鉱油
１合成油などを用いることができる。鉱油の例としては
、パラフィン基系原油、中間基系原油あるいはナフテン
基系原油を常圧蒸留するかあるシ１は常圧蒸留の残渣油
を減圧蒸留して得られる留出油、またはこれを常法にし
たがって精製することによって得られる精製油、例えば
溶剤精製油、水添精製油や脱ロウ処理油等をあげること
ができる。この（Ａ）成分である基油の具体例としては
、灯油、軽油等の軽質鉱油、あるいは軽質ニュートラル
オイル、またはこれらの再分留留分などをあげることが
できる。
金属加工油等として用いられているもののうち上述の性
状を有するものであれば、特に制限はなく、各種の鉱油
１合成油などを用いることができる。鉱油の例としては
、パラフィン基系原油、中間基系原油あるいはナフテン
基系原油を常圧蒸留するかあるシ１は常圧蒸留の残渣油
を減圧蒸留して得られる留出油、またはこれを常法にし
たがって精製することによって得られる精製油、例えば
溶剤精製油、水添精製油や脱ロウ処理油等をあげること
ができる。この（Ａ）成分である基油の具体例としては
、灯油、軽油等の軽質鉱油、あるいは軽質ニュートラル
オイル、またはこれらの再分留留分などをあげることが
できる。
また、合成油としては比較的低分子量のポリオレフィン
、ポリグリコールエステル、ポリオールエステル、リン
酸エステル、シリコーンオイル。
、ポリグリコールエステル、ポリオールエステル、リン
酸エステル、シリコーンオイル。
アルキルジフェニル、二塩基性エステルなどがある。
一方、（Ｂ）成分である重質基油は、４０℃における動
粘度が１５〜５００ｃＳｔ、好ましくは１８〜１００ｃ
Ｓｔのものである。動粘度が１５ｃＳｔ未溝のものでは
（Ａ）成分である基油の配合量が制限されるため、基油
の混合効果が低下するという不都合があり、５００ｃＳ
ｔを超えるものでも同様の不都合がある。
粘度が１５〜５００ｃＳｔ、好ましくは１８〜１００ｃ
Ｓｔのものである。動粘度が１５ｃＳｔ未溝のものでは
（Ａ）成分である基油の配合量が制限されるため、基油
の混合効果が低下するという不都合があり、５００ｃＳ
ｔを超えるものでも同様の不都合がある。
この（Ｂ）成分である重質基油についても、上述した性
状を有するものであれば、特に制限はなく、各種の鉱油
９合成油などを用いることができる。この重質基油とし
て利用する鉱油の具体的な製法は、やや高沸点（つまり
分子量の大きい）の留出油を用いることのほかは前記（
Ａ）成分である基油の場合と同様でよく、具体的には中
質ニュートラルオイル、重質ニュートラルオイル、ブラ
イトストックなどをあげることができる。また、合成油
の具体例としても、比較的高分子量であることを除けば
（Ａ）成分として用いる合成油と同様のものをあげるこ
とができる。なお、この重質基油は二種あるいはそれ以
上の種類の基油を混合したものでもよい。
状を有するものであれば、特に制限はなく、各種の鉱油
９合成油などを用いることができる。この重質基油とし
て利用する鉱油の具体的な製法は、やや高沸点（つまり
分子量の大きい）の留出油を用いることのほかは前記（
Ａ）成分である基油の場合と同様でよく、具体的には中
質ニュートラルオイル、重質ニュートラルオイル、ブラ
イトストックなどをあげることができる。また、合成油
の具体例としても、比較的高分子量であることを除けば
（Ａ）成分として用いる合成油と同様のものをあげるこ
とができる。なお、この重質基油は二種あるいはそれ以
上の種類の基油を混合したものでもよい。
本発明の金属加工用流体は、上述の（Ａ）基油および（
Ｂ）重質基油を主成分とするものであり、これらを混合
することによって全体の４０°Ｃにおける動粘度が６〜
１５ｃＳｔ、好ましくは６〜１２ｃＳｔとなるように調
整したものである。ここで動粘度が６ｃＳｔ未満では、
ベルト研削寿命が短くなり、本発明の目的を達成するこ
とができず、また１５ｃＳｔを超えても同様の問題があ
り、やはり本発明の目的に沿わないものとなる。
Ｂ）重質基油を主成分とするものであり、これらを混合
することによって全体の４０°Ｃにおける動粘度が６〜
１５ｃＳｔ、好ましくは６〜１２ｃＳｔとなるように調
整したものである。ここで動粘度が６ｃＳｔ未満では、
ベルト研削寿命が短くなり、本発明の目的を達成するこ
とができず、また１５ｃＳｔを超えても同様の問題があ
り、やはり本発明の目的に沿わないものとなる。
なお、本発明の金属加工用流体は、上述の（Ａ）。
（Ｂ）成分を全体の４０°Ｃにおける動粘度が６〜１５
ｃＳｔとなるように配合すればよく、その配合割合は特
に制限はなく、また用いる（Ａ）、（Ｂ）成分の具体的
種類等によっても変動するものであるが、好ましくは（
Ａ）基油１００重量部に対して、（Ｂ）重質基油を２０
〜２００重量部、特に好ましくは３０〜１５０重量部と
する。
ｃＳｔとなるように配合すればよく、その配合割合は特
に制限はなく、また用いる（Ａ）、（Ｂ）成分の具体的
種類等によっても変動するものであるが、好ましくは（
Ａ）基油１００重量部に対して、（Ｂ）重質基油を２０
〜２００重量部、特に好ましくは３０〜１５０重量部と
する。
ところで、本発明の金属加工用流体は、上述の（Ａ）、
（Ｂ）成分のみからなるものでもよく、それだけで充分
に所望する研削性能を有するものであるが、さらに性能
の向上を計る必要がある場合には、塩素化パラフィンや
硫化油脂類等の極圧添加剤などを適量加えることも有効
である。
（Ｂ）成分のみからなるものでもよく、それだけで充分
に所望する研削性能を有するものであるが、さらに性能
の向上を計る必要がある場合には、塩素化パラフィンや
硫化油脂類等の極圧添加剤などを適量加えることも有効
である。
次に、実施例により本発明をさらに詳しく説明する。
実施例１
中間基系原油から常圧蒸留および減圧蒸留によって得ら
れた基油（Ａ）（４０℃における動粘度４ｃＳｔ）５５
重量％と中間基系原油からの留出油を水素化処理−して
得られた重質基油（Ｂ）（４０℃における動粘度２０ｃ
Ｓｔ） ４５重量％からなる研削油（４０℃における動
粘度８ｃＳｔ）を用いて、フェライト系ステンレス鋼（
ＳＵＳ４４４）のベルト研削実験を行った。結果を第１
，２図に示す。
れた基油（Ａ）（４０℃における動粘度４ｃＳｔ）５５
重量％と中間基系原油からの留出油を水素化処理−して
得られた重質基油（Ｂ）（４０℃における動粘度２０ｃ
Ｓｔ） ４５重量％からなる研削油（４０℃における動
粘度８ｃＳｔ）を用いて、フェライト系ステンレス鋼（
ＳＵＳ４４４）のベルト研削実験を行った。結果を第１
，２図に示す。
なお、ベルト研削実験はプラテン型定圧ベルト研削装置
を用い、「潤滑」第２９巻第１号（１９８４）５６〜６
０真に開示された方法にしたがって行った。
を用い、「潤滑」第２９巻第１号（１９８４）５６〜６
０真に開示された方法にしたがって行った。
実施例２
実施例１で用いた基油（Ａ）（４０’ｃにおける動粘度
４ｃＳｔ）６２重量％と中間基系原油からの留出油を二
段水素化処理して得られた重質基油（Ｂ）（４０℃にお
ける動粘度３０ｃＳｔ） ３８重量％からなる研削油（
４０℃における動粘度８ｃＳｔ）を用いたこと以外は、
実施例１と同様にしてベルト研削実験を行った。結果を
第１．２図に示す。
４ｃＳｔ）６２重量％と中間基系原油からの留出油を二
段水素化処理して得られた重質基油（Ｂ）（４０℃にお
ける動粘度３０ｃＳｔ） ３８重量％からなる研削油（
４０℃における動粘度８ｃＳｔ）を用いたこと以外は、
実施例１と同様にしてベルト研削実験を行った。結果を
第１．２図に示す。
実施例３
実施例１で用いた基油（Ａ）（４０°Ｃにおける動粘度
４ｃＳｔ）７４重量％と中間基系原油からの留出油を二
段水素化処理して得られた重質基油（Ｂ）（４０°Ｃに
おける動粘度１００ｃＳｔ） ２６重量％からなる研削
油（４０℃における動粘度８ｃＳｔ）を用いたこと以外
は、実施例１と同様にしてベルト研削実験を行った。結
果を第１，２図に示す。
４ｃＳｔ）７４重量％と中間基系原油からの留出油を二
段水素化処理して得られた重質基油（Ｂ）（４０°Ｃに
おける動粘度１００ｃＳｔ） ２６重量％からなる研削
油（４０℃における動粘度８ｃＳｔ）を用いたこと以外
は、実施例１と同様にしてベルト研削実験を行った。結
果を第１，２図に示す。
比較例
６０スピンドル油（４０℃における動粘度８ｃＳｔ）か
らなる研削油を用いたこと以外は、実施例１と同様にし
てベルト研削実験を行った。結果を第１．２図に示す。
らなる研削油を用いたこと以外は、実施例１と同様にし
てベルト研削実験を行った。結果を第１．２図に示す。
実施例４
実施例１で用いた基油（Ａ）（４０°Ｃにおける動粘度
４ｃＳｔ）６５重量％、実施例１で用いた重質基油（Ｂ
）（４０℃における動粘度２０ｃＳｔ）２２重量％およ
び実施例３で用いた重質基油（Ｂ）（４０℃における動
粘度１００ｃＳｔ） １３重量％、からなる研削油（４
０℃における動粘度８ｃＳｔ）を用いたこと以外は、実
施例１と同様にしてベルト研削実験を行ワた０、。
４ｃＳｔ）６５重量％、実施例１で用いた重質基油（Ｂ
）（４０℃における動粘度２０ｃＳｔ）２２重量％およ
び実施例３で用いた重質基油（Ｂ）（４０℃における動
粘度１００ｃＳｔ） １３重量％、からなる研削油（４
０℃における動粘度８ｃＳｔ）を用いたこと以外は、実
施例１と同様にしてベルト研削実験を行ワた０、。
その結果、実施例１〜３と同様に比較例よりもベルト損
耗量が少なく、しかも研削量を充分維持することができ
た。
耗量が少なく、しかも研削量を充分維持することができ
た。
以上のように、本発明の金属加工用流体によれば、ベル
ト研削にあたって、研削性を充分に保持したままベルト
の損耗を抑制することが可能となり、研削ベルトの長寿
命化を計ることができる。
ト研削にあたって、研削性を充分に保持したままベルト
の損耗を抑制することが可能となり、研削ベルトの長寿
命化を計ることができる。
したがって、本発明の金属加工用流体は、研削油、切削
油、特に゛ステンレス鋼のような難削材の研削油、切削
油等として有効に利用されることが期待される。
油、特に゛ステンレス鋼のような難削材の研削油、切削
油等として有効に利用されることが期待される。
第１図は、実施例１〜３および比較例の研削時間とベル
ト損耗量との関係を示すグラフであり、第２図は、実施
例１〜３および比較例の研削時間とステンレス鋼研削量
との関係を示すグラフである。 貸料晴間（分）
ト損耗量との関係を示すグラフであり、第２図は、実施
例１〜３および比較例の研削時間とステンレス鋼研削量
との関係を示すグラフである。 貸料晴間（分）
Claims (2)
- （１）（Ａ）引火点６０℃以上でかつ４０℃における動
粘度が１．５〜６ｃＳｔである基油および（Ｂ）４０℃
における動粘度が１５〜５００ｃＳｔである重質基油を
主成分とし、４０℃における動粘度が６〜１５ｃｓｔで
ある金属加工用流体。 - （２）（Ａ）基油１００重量部に対して、（Ｂ）重質基
油を２０〜２００重量部の割合で配合したものである特
許請求の範囲第１項記載の金属加工用流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10947487A JPS63273697A (ja) | 1987-05-02 | 1987-05-02 | 金属加工用流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10947487A JPS63273697A (ja) | 1987-05-02 | 1987-05-02 | 金属加工用流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63273697A true JPS63273697A (ja) | 1988-11-10 |
Family
ID=14511152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10947487A Pending JPS63273697A (ja) | 1987-05-02 | 1987-05-02 | 金属加工用流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63273697A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126695A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-05 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 防錆兼金属加工用潤滑組成物 |
| JPS62297390A (ja) * | 1986-06-17 | 1987-12-24 | Honda Motor Co Ltd | 鋼板の洗浄防錆用兼プレス加工用油剤 |
-
1987
- 1987-05-02 JP JP10947487A patent/JPS63273697A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126695A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-05 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 防錆兼金属加工用潤滑組成物 |
| JPS62297390A (ja) * | 1986-06-17 | 1987-12-24 | Honda Motor Co Ltd | 鋼板の洗浄防錆用兼プレス加工用油剤 |
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