JPS63266096A - 耐食性に優れた容器用Ｎｉめつき鋼板 - Google Patents
耐食性に優れた容器用Ｎｉめつき鋼板Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は耐食性に優れた容器用旧めっき鋼板、特にＣ，
５ｏｌＡＱ及びＯｒ等を特定量含有させた鋼板表面に特
定量のＮｉめっき層及びクロメート被膜層を形成させ、
そのクロメート被膜層により溶接缶用素材及びイージー
オープン缶ａ （ＥＯＥ）や缶蓋（Ｅ ｎ ｄ）等の缶
用素材として好適な耐食性に優れた容器用旧めっき鋼板
に関するものである。
５ｏｌＡＱ及びＯｒ等を特定量含有させた鋼板表面に特
定量のＮｉめっき層及びクロメート被膜層を形成させ、
そのクロメート被膜層により溶接缶用素材及びイージー
オープン缶ａ （ＥＯＥ）や缶蓋（Ｅ ｎ ｄ）等の缶
用素材として好適な耐食性に優れた容器用旧めっき鋼板
に関するものである。
従来の技術
近年、製缶技術の進歩、発展は著しく、特に３ピース缶
分野での溶接缶の発展はＷＪ著である。
分野での溶接缶の発展はＷＪ著である。
従来より缶用素材としてブリキが使用されてきたが、錫
（Ｓｎ）は高価であるため、Ｓｎを使用しない電解クロ
ム酸処理鋼板（ＴＦＳ）が使用される方向に指向されて
いる。
（Ｓｎ）は高価であるため、Ｓｎを使用しない電解クロ
ム酸処理鋼板（ＴＦＳ）が使用される方向に指向されて
いる。
ＴＦＳは、その被膜が金属クロム及び酸化クロムからな
るクロメート被膜から構成したものである。
るクロメート被膜から構成したものである。
しかし、このＴＦＳは片面当り約７０〜１５０ ｍｇ／
ｍｌの金属Ｃｒ層とこの表面に約１０〜３０−ｇ／ｍ２
のクロメート被Ｓ層が形成されたものであるので、溶接
缶素材として使用する場合、溶接部に相当するＴＦＳ表
面を機械的に研削除去して溶接しないと溶接方式による
製缶方式の場合には溶接部の強度不足を生ずる。
ｍｌの金属Ｃｒ層とこの表面に約１０〜３０−ｇ／ｍ２
のクロメート被Ｓ層が形成されたものであるので、溶接
缶素材として使用する場合、溶接部に相当するＴＦＳ表
面を機械的に研削除去して溶接しないと溶接方式による
製缶方式の場合には溶接部の強度不足を生ずる。
このような問題点を解決したものとして、普通鋼表面に
Ｎｉめっき層及びクロメート被膜層を形成させた鋼板が
ある（特開昭５８− ＩＥｉ９７８８号公報、特開昭５
７−２８９２号公報、特開昭５７−２８９５号公報、特
開昭５７−２８９Ｅｔ号公報、特開昭５７−２８９７号
公報）。
Ｎｉめっき層及びクロメート被膜層を形成させた鋼板が
ある（特開昭５８− ＩＥｉ９７８８号公報、特開昭５
７−２８９２号公報、特開昭５７−２８９５号公報、特
開昭５７−２８９Ｅｔ号公報、特開昭５７−２８９７号
公報）。
これらはいずれも耐食性、溶接性、塗装性能、特に塗装
後耐食性に優れたものである。
後耐食性に優れたものである。
発明が解決しようとする問題点
しかしながら、このようなめっき層を有する容器用鋼板
は、腐食性の強い強酸性飲料１食塩を大量に含んだ魚の
味付は等の食品類等を内容物とするものに対しては、よ
り一層の耐食性向上が望まれている。
は、腐食性の強い強酸性飲料１食塩を大量に含んだ魚の
味付は等の食品類等を内容物とするものに対しては、よ
り一層の耐食性向上が望まれている。
特に溶接缶における溶接部の耐食性１缶蓋における加工
部の耐食性の向上が大きな課題である。
部の耐食性の向上が大きな課題である。
一般に、旧金属自体はその耐食性が良好であり、又溶接
性も良好である。しかしＮｉめっき層は如何に良好なめ
っきを行ってもピンホールが存在するので、Ｎｉめっき
鋼板表面にクロメ−）Ｊｆｆｉ膜が施されるが、ピンホ
ールは皆無でなく、又製缶加工時の加工傷の発生によっ
てＮｉめっき層や鉄面を露出することがあり、その欠陥
を皆無にすることは困難である。
性も良好である。しかしＮｉめっき層は如何に良好なめ
っきを行ってもピンホールが存在するので、Ｎｉめっき
鋼板表面にクロメ−）Ｊｆｆｉ膜が施されるが、ピンホ
ールは皆無でなく、又製缶加工時の加工傷の発生によっ
てＮｉめっき層や鉄面を露出することがあり、その欠陥
を皆無にすることは困難である。
これらの欠陥部、すなわちＮｉめっき層とそのピンホー
ル部が腐食性溶液に曝された場合、Ｎｉめっき層は、鋼
素地に比して電位的に貴（カソーディック）になるため
ピンホール部から、鉄が優先的に溶出するため、その耐
食性が長期間の腐食性溶液と接触することによ、て劣化
する。
ル部が腐食性溶液に曝された場合、Ｎｉめっき層は、鋼
素地に比して電位的に貴（カソーディック）になるため
ピンホール部から、鉄が優先的に溶出するため、その耐
食性が長期間の腐食性溶液と接触することによ、て劣化
する。
問題点を解決するための子役
そこで、本発明者らは、これらの欠陥が存在または発生
してもＦｅ溶出量が少なく、腐食の発生のしにくいＮｉ
めっき鋼板について検討した結果、Ｎｉめつき層とめっ
き原板（鋼板自体）との間の電位差及びカップル電流が
低減する方向に鋼成分を調整することによ、て、Ｎｉめ
っき層の欠陥部等から優先的なＦｅ溶出を防］Ｌし、か
つ鋼自体の自己腐食速度を低減し、その耐食性を向上さ
せることができるという知見により本発明に到達したも
のであって、その要旨は次のとうりである。
してもＦｅ溶出量が少なく、腐食の発生のしにくいＮｉ
めっき鋼板について検討した結果、Ｎｉめつき層とめっ
き原板（鋼板自体）との間の電位差及びカップル電流が
低減する方向に鋼成分を調整することによ、て、Ｎｉめ
っき層の欠陥部等から優先的なＦｅ溶出を防］Ｌし、か
つ鋼自体の自己腐食速度を低減し、その耐食性を向上さ
せることができるという知見により本発明に到達したも
のであって、その要旨は次のとうりである。
（１） Ｃ： ０．２％以下、Ｓｏｌ Ａｉ ： ０．
００５〜０．０８％、（１：ｒ：１〜２５％、残部が鉄
及び不可避的不純物からなる鋼板表面に１００〜２００
０ｍｇ／ゴのＸｉめっき層、Ｎｉめっき層表面にクロム
賃換算で１〜５０重ｇ／ｍ２のクロメート被ｊ摸層を形
成してなる耐食性に優れた容器用Ｎｉめっき鋼板、 （２） Ｃ： ０．２％以下、Ｓａｔ Ａｌ ： ０．
００５〜０．０８％、Ｃ「：１〜２５％、Ｎｉ：０．１
〜１０％、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼板表
面に１００〜２０００＋ｓｇ／ｍｌのＮｉめっき層、Ｎ
ｉめっき層表面にクロ１、ｔｉ１換算で１〜５０１１ｇ
／ｒｒｌ′のクロメート被膜層を形成してなる耐食性に
優れた容器用Ｘｉめっき鋼板。
００５〜０．０８％、（１：ｒ：１〜２５％、残部が鉄
及び不可避的不純物からなる鋼板表面に１００〜２００
０ｍｇ／ゴのＸｉめっき層、Ｎｉめっき層表面にクロム
賃換算で１〜５０重ｇ／ｍ２のクロメート被ｊ摸層を形
成してなる耐食性に優れた容器用Ｎｉめっき鋼板、 （２） Ｃ： ０．２％以下、Ｓａｔ Ａｌ ： ０．
００５〜０．０８％、Ｃ「：１〜２５％、Ｎｉ：０．１
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ｉめっき層表面にクロ１、ｔｉ１換算で１〜５０１１ｇ
／ｒｒｌ′のクロメート被膜層を形成してなる耐食性に
優れた容器用Ｘｉめっき鋼板。
（３） Ｃ： Ｑ、２％以下、 Ｓａｔ Ａｉｊ ：
０．００５〜０．０８％、Ｃｒ：１〜２５％、Ｔｉ ：
０．０３〜０．３％、残部が鉄及び不１１ｆ避的不純
物からなる鋼板表面にＩＩ）０〜２０００ｍｇ／ｍ’の
Ｎｉめっき層、Ｘｉめっき層表面にクロムＸＸ１換算で
１〜５０邦／ゴのクロメート被膜層を形成してなる耐食
性に優れた容器用鋼板、 （４） Ｃ： ０．２％以下、Ｓｏｌ ＡＱ ： ０．
００５〜０．０８％、Ｃｒ：ｌ 〜２５％、Ｎｉ ：
０．１〜１０％、 Ｔｉ ： ０．０３〜０．３％、残
部が鉄及び不Ｕ（避的不純物からなる鋼板表面ニ１００
〜２０００ｍｇ／ｍ２のＮｉめっき層、Ｎｉめっき層表
面にクロムＸＸ１換算で１〜５０ｍｇ／ｍ”のクロメー
ト被膜層を形成してなる耐食性に優れた容器用鋼板、で
ある。
０．００５〜０．０８％、Ｃｒ：１〜２５％、Ｔｉ ：
０．０３〜０．３％、残部が鉄及び不１１ｆ避的不純
物からなる鋼板表面にＩＩ）０〜２０００ｍｇ／ｍ’の
Ｎｉめっき層、Ｘｉめっき層表面にクロムＸＸ１換算で
１〜５０邦／ゴのクロメート被膜層を形成してなる耐食
性に優れた容器用鋼板、 （４） Ｃ： ０．２％以下、Ｓｏｌ ＡＱ ： ０．
００５〜０．０８％、Ｃｒ：ｌ 〜２５％、Ｎｉ ：
０．１〜１０％、 Ｔｉ ： ０．０３〜０．３％、残
部が鉄及び不Ｕ（避的不純物からなる鋼板表面ニ１００
〜２０００ｍｇ／ｍ２のＮｉめっき層、Ｎｉめっき層表
面にクロムＸＸ１換算で１〜５０ｍｇ／ｍ”のクロメー
ト被膜層を形成してなる耐食性に優れた容器用鋼板、で
ある。
作用
本発明は、Ｃ，５ｏｌＡＱ及びＣ「などを特定ｆｔｌ含
有させた鋼板にＮｉめっき層及びクロメート被膜層を被
Ｙａさせた容器用鋼板であって、これを腐食性の強い内
容物を充Ｉｋｉ用缶に使用した場合、Ｇｒ含有鋼を用い
ているので、腐食″上位がノープル化し、地鉄とＮｉめ
っき層とのカップル電流とＪｌｊ４鉄の腐食速度の低減
が達成され、従来の汀通鋼に旧めっき後クロメート処理
を施した表面処理鋼板に比べ耐食性が格段後れており、
また溶接性、塗装性なども同等量トのものである。
有させた鋼板にＮｉめっき層及びクロメート被膜層を被
Ｙａさせた容器用鋼板であって、これを腐食性の強い内
容物を充Ｉｋｉ用缶に使用した場合、Ｇｒ含有鋼を用い
ているので、腐食″上位がノープル化し、地鉄とＮｉめ
っき層とのカップル電流とＪｌｊ４鉄の腐食速度の低減
が達成され、従来の汀通鋼に旧めっき後クロメート処理
を施した表面処理鋼板に比べ耐食性が格段後れており、
また溶接性、塗装性なども同等量トのものである。
以下さらに本発明について詳１ｄ１１に説明する。
先ず、転炉、連続＃４造、圧延及び連続焼鈍或いは箱焼
鈍などを経て、Ｃ： ０．２％以下、５ｏｌＡｉｌ：０
．００５〜０．０８％、Ｃｒ ： １．０−２５％、残
部が鉄及び不Ｉｌｌ ａ 不＆ｌｉ Ｕｔｔ、アルｕ’
ハサラニＮｉ ： ０．１〜１０％、及び／又はＴｉ
： ０．０３〜０．３％を含イ１せしめた冷延鋼板を製
造する。
鈍などを経て、Ｃ： ０．２％以下、５ｏｌＡｉｌ：０
．００５〜０．０８％、Ｃｒ ： １．０−２５％、残
部が鉄及び不Ｉｌｌ ａ 不＆ｌｉ Ｕｔｔ、アルｕ’
ハサラニＮｉ ： ０．１〜１０％、及び／又はＴｉ
： ０．０３〜０．３％を含イ１せしめた冷延鋼板を製
造する。
Ｃは含有星の増加に伴ない、鋼板の機械的性質を劣化す
ると共に、鋼表１ｎ：にセメンタイトあるいはさらにチ
タンカーバイトを析出して、Ｎｉｒ地めっき層の蛙全性
をａｌｌ害して、ピンホール発生の原因となるので、０
．２０％以下に規制する。
ると共に、鋼表１ｎ：にセメンタイトあるいはさらにチ
タンカーバイトを析出して、Ｎｉｒ地めっき層の蛙全性
をａｌｌ害して、ピンホール発生の原因となるので、０
．２０％以下に規制する。
ＡＱは鋼中に残存するＳｏｌ ＡＱ ＭｔＩ＜０．００
５％未満の少１．１では、酸化性ガスによる気泡の発生
を防１１〜する・１覧が困難であり、鋼の表面欠陥発生
率を著しく高め、旧下地めっき層の廿全性を阻害し、ピ
ンホールを増加せしめる不良要因となる。また０、０８
％を越える過剰なム１．の５ａｌＡＱは、Ｍ系酸化物を
鋼表面に点在せしめ、不めっき、ピンホール等のめっき
の蛙全性を損なう要因となる。したがって鋼の表面欠陥
発生率を著しく低下し、ＮｉＦ地めっき層の虹全性を安
定化して、確保せしめる有効１義として、５ｏｌＡＱ琶
としテ０．００５〜０．０８％を鋼中に残存させる東が
必要である。
５％未満の少１．１では、酸化性ガスによる気泡の発生
を防１１〜する・１覧が困難であり、鋼の表面欠陥発生
率を著しく高め、旧下地めっき層の廿全性を阻害し、ピ
ンホールを増加せしめる不良要因となる。また０、０８
％を越える過剰なム１．の５ａｌＡＱは、Ｍ系酸化物を
鋼表面に点在せしめ、不めっき、ピンホール等のめっき
の蛙全性を損なう要因となる。したがって鋼の表面欠陥
発生率を著しく低下し、ＮｉＦ地めっき層の虹全性を安
定化して、確保せしめる有効１義として、５ｏｌＡＱ琶
としテ０．００５〜０．０８％を鋼中に残存させる東が
必要である。
Ｃｒ或いはＯｒとＮ１の含有は、腐食環境において之等
の成分を含有していない鋼板に比して、ＮＩめっき層に
１Ｎ！′位をｉｌｊな方向（カン−ディックの方向）に
近づけるため、Ｎｉめっき層と鋼板（めっき原板）の間
のカップル電流を小さくし、鋼板自体の耐食ＦＩ：を向
にさせる。
の成分を含有していない鋼板に比して、ＮＩめっき層に
１Ｎ！′位をｉｌｊな方向（カン−ディックの方向）に
近づけるため、Ｎｉめっき層と鋼板（めっき原板）の間
のカップル電流を小さくし、鋼板自体の耐食ＦＩ：を向
にさせる。
そこでＣ「の含有Ｍｍを１〜２５％、ｅｌｆましくは３
〜ｌθ％とすると、Ｎｉめっき鋼板の耐食性が向Ｉユす
る。１％未満では耐食性向量＝効果、っまり地鉄とＮｉ
めっき層とのカップル電流及びＪｌ！！鉄の自己腐食速
度の低減効果が顕著でなく、また２５％を越えると、耐
食性向ｌ−効果が飽和し、加工性の劣化が生し、Ｎｉめ
っき特にピンホールが発生し易くなる。
〜ｌθ％とすると、Ｎｉめっき鋼板の耐食性が向Ｉユす
る。１％未満では耐食性向量＝効果、っまり地鉄とＮｉ
めっき層とのカップル電流及びＪｌ！！鉄の自己腐食速
度の低減効果が顕著でなく、また２５％を越えると、耐
食性向ｌ−効果が飽和し、加工性の劣化が生し、Ｎｉめ
っき特にピンホールが発生し易くなる。
またＮ１の含有１．１を１〜１０％とすると、鋼板１゛
１体の耐食性向１〜効果が−・層（（Ｉられる。また１
０％を越えると、その効果が飽和するとともに経済的な
デメリットが発生する。
１体の耐食性向１〜効果が−・層（（Ｉられる。また１
０％を越えると、その効果が飽和するとともに経済的な
デメリットが発生する。
Ｔｉは鋼中に含有するＣおよびＮと結合してＣｒの炭窒
化物形成を防１１〜して、Ｃｒの耐食性効果を有効に作
ＨＪせしめる成分である。その効果は、０．０３％以に
で１ｉＩられ、それと共に鋼の加−ｒ性も向にせしめら
れる。しかし０．３％を越える過剰なＴｉの含有は、そ
の作用効果が過飽和となり加工性を著しく劣化させる。
化物形成を防１１〜して、Ｃｒの耐食性効果を有効に作
ＨＪせしめる成分である。その効果は、０．０３％以に
で１ｉＩられ、それと共に鋼の加−ｒ性も向にせしめら
れる。しかし０．３％を越える過剰なＴｉの含有は、そ
の作用効果が過飽和となり加工性を著しく劣化させる。
に記成分組成で製造されためっき原板は、脱脂、耐洗な
と通常のめっき１ｉｉｊ処理を施して、“心気Ｎ１めっ
きが施されるが１通常の″心気メッキ方式を採用すれば
よい。
と通常のめっき１ｉｉｊ処理を施して、“心気Ｎ１めっ
きが施されるが１通常の″心気メッキ方式を採用すれば
よい。
Ｎｉめっき浴の組成、めっき条件は′１￥に制限されな
いが１人体’１１！： ｕｔ密度１１３〜３００ Ａ／
ｄ−〕、めっき温１ｉ８０°Ｃ以ドである。
いが１人体’１１！： ｕｔ密度１１３〜３００ Ａ／
ｄ−〕、めっき温１ｉ８０°Ｃ以ドである。
ＮＩめっき浴の組成例及びめっき条１’ｌ：の−・例を
挙げると次の如くである。
挙げると次の如くである。
（１） Ｎｉめっき浴Ｍ１成； ＮｉＳＯ４・６ Ｎ７
０ ２４０ｇ／ ｎＮ ｉ ＣＱ ７ 争 ６夏ｉ、
ｏ ４５ｇ／ＩＨｊ８０４４０ｇ／交 Ｐ）ｉ ；４．０ ゛１ｔ！：流密度 ； １５Ａ／ｄｒｎ’めっき浴
温 ；６０℃ （２） Ｎ＊めっき浴Ａｌｌ成 ；スルファミン酵ニッケル３００ｇ／ １１１１ＢＯ：
、２５ｇ／見 ’ｔｌｉ ｉｆｔ ｖＦ： １ｍ ； ９０ Ａ ／ｄ
ｒｎ’浴温度 ；５０°Ｃ また本発明において、＋ｌｉめっき声、・１〜の厚みを
片面当り １００〜２０００ｍｇ／ ｒｎ’としたが、
１００ ｍｇ／ ｒｒｒ’未満ではＮｉめっき層のピン
ホールが多く、良好な耐食性を発揮することはできない
、又２０００ｍｇ／ｒｎ”を越えると耐食性向り効果は
飽和するとともに、製缶加［時Ｎｉめっき層にクラック
が発生するので経済的ではないという理由による。
０ ２４０ｇ／ ｎＮ ｉ ＣＱ ７ 争 ６夏ｉ、
ｏ ４５ｇ／ＩＨｊ８０４４０ｇ／交 Ｐ）ｉ ；４．０ ゛１ｔ！：流密度 ； １５Ａ／ｄｒｎ’めっき浴
温 ；６０℃ （２） Ｎ＊めっき浴Ａｌｌ成 ；スルファミン酵ニッケル３００ｇ／ １１１１ＢＯ：
、２５ｇ／見 ’ｔｌｉ ｉｆｔ ｖＦ： １ｍ ； ９０ Ａ ／ｄ
ｒｎ’浴温度 ；５０°Ｃ また本発明において、＋ｌｉめっき声、・１〜の厚みを
片面当り １００〜２０００ｍｇ／ ｒｎ’としたが、
１００ ｍｇ／ ｒｒｒ’未満ではＮｉめっき層のピン
ホールが多く、良好な耐食性を発揮することはできない
、又２０００ｍｇ／ｒｎ”を越えると耐食性向り効果は
飽和するとともに、製缶加［時Ｎｉめっき層にクラック
が発生するので経済的ではないという理由による。
このＸｉめっＳを鋼板表面に施したのみでは、容器用素
材としては十分な特性を具備したものとは言えない、す
なわち、塗料密着性、特に塗装後の耐食性がＮｉめっき
層のみでは、Ｎｉめっき表面に生成する酸化膜のため著
しく劣る。
材としては十分な特性を具備したものとは言えない、す
なわち、塗料密着性、特に塗装後の耐食性がＮｉめっき
層のみでは、Ｎｉめっき表面に生成する酸化膜のため著
しく劣る。
このため、Ｘｉめっきに続いて、その表面のＮｉめっき
浴の残渣を水洗等により除去後、無水クロム１’ｌｌｉ
、り０ムＩ％ｊ塩（クロム酸アンモン、クロム酸ソーダ
ー等）或いは重クロム酸塩（重クロム酸アンモン、重ク
ロム酸ソーダー等）の一種又は二挿具りの混合水溶液及
びこれらに５０４２−イオン、弁軸Ｆ −イオン等を添
加した水溶液を用いて、クロメート処理を行う、クロメ
ート処理の処理浴または処理条件は、＃１ｊに限定する
ものでないが１例えば以下の様なりロメート浴及びクロ
メート条件で処理される。
浴の残渣を水洗等により除去後、無水クロム１’ｌｌｉ
、り０ムＩ％ｊ塩（クロム酸アンモン、クロム酸ソーダ
ー等）或いは重クロム酸塩（重クロム酸アンモン、重ク
ロム酸ソーダー等）の一種又は二挿具りの混合水溶液及
びこれらに５０４２−イオン、弁軸Ｆ −イオン等を添
加した水溶液を用いて、クロメート処理を行う、クロメ
ート処理の処理浴または処理条件は、＃１ｊに限定する
ものでないが１例えば以下の様なりロメート浴及びクロ
メート条件で処理される。
（１）クロメート浴組成：
ＥｆＯ〜ｌＯＯｇ／１ｃｒ０３−０．３〜０．８ ｇ／
ｆｉｓＯ４’−電流密度； ４０〜８０Ａ／ｄｒｎ’以
下時間０．１〜１ ｓｅｃ 浴温；４０〜６０℃ （２）クロメート浴組成： ８０ｇ／１ｃｒｏ−ａ−Ｔｏｔａｌ −Ｆ １．５ｇ／
、Ｑ（解離Ｆ０．４ｇ／文）−０，１１ｇ／又ＳＯ４２
−電流密度； ４０〜８０Ａ／ｄｒｎ”、１１〜１ｆｌ
ｌＯ，Ｉ 〜ｌ ｓｅｅ浴温；４０〜６０℃ （３）クロメート浴組Ｑ ： ２５〜３０ｇ／ｕ Ｎａ
７ Ｃｒ２０７電流密度；、ａ 〜８Ａ／ｄｒｎ’、時
間０．５〜２ ｓｅｃ浴温；４５℃ 以上のようなりロメート浴及びクロメート条件によりク
ロム駿換算で１〜５０ｍｇ／ｍ２のクロメート被膜層を
形成させるが、ｌａｇ／ｍ’未満では塗装後耐食性は不
充分である。溶接缶用として用いる場合は１５ｍｇ／ｍ
２を越えると溶接時に“散り”が発生し溶接性は劣化し
、また缶蓋用として用いる場合は５０ｍｇ／ｍ２を越え
ると、塗装性向り効果が飽和するとともに製缶加工によ
るクラック等が発生する。
ｆｉｓＯ４’−電流密度； ４０〜８０Ａ／ｄｒｎ’以
下時間０．１〜１ ｓｅｃ 浴温；４０〜６０℃ （２）クロメート浴組成： ８０ｇ／１ｃｒｏ−ａ−Ｔｏｔａｌ −Ｆ １．５ｇ／
、Ｑ（解離Ｆ０．４ｇ／文）−０，１１ｇ／又ＳＯ４２
−電流密度； ４０〜８０Ａ／ｄｒｎ”、１１〜１ｆｌ
ｌＯ，Ｉ 〜ｌ ｓｅｅ浴温；４０〜６０℃ （３）クロメート浴組Ｑ ： ２５〜３０ｇ／ｕ Ｎａ
７ Ｃｒ２０７電流密度；、ａ 〜８Ａ／ｄｒｎ’、時
間０．５〜２ ｓｅｃ浴温；４５℃ 以上のようなりロメート浴及びクロメート条件によりク
ロム駿換算で１〜５０ｍｇ／ｍ２のクロメート被膜層を
形成させるが、ｌａｇ／ｍ’未満では塗装後耐食性は不
充分である。溶接缶用として用いる場合は１５ｍｇ／ｍ
２を越えると溶接時に“散り”が発生し溶接性は劣化し
、また缶蓋用として用いる場合は５０ｍｇ／ｍ２を越え
ると、塗装性向り効果が飽和するとともに製缶加工によ
るクラック等が発生する。
従って未発ｒＪＪにおいてはクロメート被膜層のクロム
驕は１〜５０ｍｇ／ｍ’に限定される。
驕は１〜５０ｍｇ／ｍ’に限定される。
このようにして得られたＮｉめっ！！鋼板は、塗装性、
加り性、溶接性を有するとともに特に腐食性の強いもの
に対しても潰れた耐食性を有するものである。
加り性、溶接性を有するとともに特に腐食性の強いもの
に対しても潰れた耐食性を有するものである。
以下実施例をあげて、さらに本発明の詳細な説明する。
実施例、比較例
第１表に示す冷延鋼板を５％ＮａＯＨ溶液中で電解脱脂
し、水洗後ｌＯ％Ｈ，ＳＯ４溶液中で電解酸洗して表面
を活性化した０次いで旧めっきを次に示す条件で行った
。
し、水洗後ｌＯ％Ｈ，ＳＯ４溶液中で電解酸洗して表面
を活性化した０次いで旧めっきを次に示す条件で行った
。
Ｎｉめっき浴組成；Ｎ１５Ｏａ 壷６Ｈ，０２４０ｇ／
交Ｎ１ＣＱ２ ・６Ｈ，０４５ｇ／見 Ｈ３Ｂ０３４０ｇ／交 ｐ）Ｉ ； ４．０ 電流密度 ； ５〜５０Ａ／ｄｒｎ’浴温 ；
５０℃ Ｎｉめっき後水洗し、クロメート処理を次の（Ａ）〜（
Ｃ）の条件で行った。
交Ｎ１ＣＱ２ ・６Ｈ，０４５ｇ／見 Ｈ３Ｂ０３４０ｇ／交 ｐ）Ｉ ； ４．０ 電流密度 ； ５〜５０Ａ／ｄｒｎ’浴温 ；
５０℃ Ｎｉめっき後水洗し、クロメート処理を次の（Ａ）〜（
Ｃ）の条件で行った。
（Ａ） クロメート浴組成；
１００ ｇ／１ｃｒｏ３−０．８ ｇ／立ｓｏ、＋ ２
−電流密度； １３０〜８０Ａ／ｄｍ″、０．１ ”
ｌ ｓｅｃ処理浴温；４５℃ （８）クロメート浴組成： Ｂｏｇ／１ｃｒＯ３−Ｔｏｔａｌ −Ｆ １．５ｇ／Ｊ
ｌ（解離Ｆ０．４ｇ／見） −０，１１ｇ／見ｓｏ、ｔ
’−電流密度； １０〜８０Ａ／ｄｒｒｆ 、０．１
〜１ ｓｅｃ処理浴温；５０℃ （Ｃ）クロメート浴組成； ２５〜３０ｇ／ｌ Ｎａ２
Ｃｒ７０７電流密度；５〜８Ａ／ｄｒｒＩ″ 浴温；５０℃ これらの条件及び性能評価試験結果をそれぞれ第１表及
び第２表に示した。
−電流密度； １３０〜８０Ａ／ｄｍ″、０．１ ”
ｌ ｓｅｃ処理浴温；４５℃ （８）クロメート浴組成： Ｂｏｇ／１ｃｒＯ３−Ｔｏｔａｌ −Ｆ １．５ｇ／Ｊ
ｌ（解離Ｆ０．４ｇ／見） −０，１１ｇ／見ｓｏ、ｔ
’−電流密度； １０〜８０Ａ／ｄｒｒｆ 、０．１
〜１ ｓｅｃ処理浴温；５０℃ （Ｃ）クロメート浴組成； ２５〜３０ｇ／ｌ Ｎａ２
Ｃｒ７０７電流密度；５〜８Ａ／ｄｒｒＩ″ 浴温；５０℃ これらの条件及び性能評価試験結果をそれぞれ第１表及
び第２表に示した。
第２表の性能評価試験は次の方法によった。
（′ａ）シーム溶接性
ラップ代０．５ ｍＩＩ、溶接圧力４５ｎｇ、溶接スピ
ード４２０缶／ｓｉｎの条件で、溶接電流を変化させて
、充分な溶接強度が得られる最小溶接電流とスプラッシ
ュ等の溶接欠陥の発生が［１立ち始める溶接電流の範囲
の広さ、及び溶接欠陥の発生状況を総合的に’Ｉ’１１
断して評価した。
ード４２０缶／ｓｉｎの条件で、溶接電流を変化させて
、充分な溶接強度が得られる最小溶接電流とスプラッシ
ュ等の溶接欠陥の発生が［１立ち始める溶接電流の範囲
の広さ、及び溶接欠陥の発生状況を総合的に’Ｉ’１１
断して評価した。
（ｂ）鉄溶出テスト
テストピースを■平板のまま、（２）エリクセン加’［
（５ｍｍ）、■ＥＯＥ加１．１７）各加工を行ない、（
１，５％食塩水＋１．５％クエン酸）水溶液中で２７”
ＣＮ２ガス雰囲気４８時間後のＦｅ溶出ＩＩｔを分析に
より求めた。
（５ｍｍ）、■ＥＯＥ加１．１７）各加工を行ない、（
１，５％食塩水＋１．５％クエン酸）水溶液中で２７”
ＣＮ２ガス雰囲気４８時間後のＦｅ溶出ＩＩｔを分析に
より求めた。
■Ｕ、Ｃ，Ｇ、 （アンダーカットフィルムコワージョ
ン）テスト 製缶用エポキシフェノール（フェノールリッチ）塗料を
片面当りの乾燥重量として５０ｍｇ／ｄｍ″となるよう
サンプルの試験面に塗布し、２０５℃×１０分焼付を行
いさらに１８０℃×２０分の重焼を行った。そして塗装
面にナイフでスクラッチを入れ、腐食液（１，５％クエ
ン酸−１，５％食ａり中に浸清し、大気開放下で５５℃
で４日間保定した後、スクラッチ部及び平面部をテープ
剥離してスクラッチ部の塗膜剥離状態、スクラッチ部穿
孔腐食状態（ピッティング）及び平面部の塗膜剥離状態
を判定した。
ン）テスト 製缶用エポキシフェノール（フェノールリッチ）塗料を
片面当りの乾燥重量として５０ｍｇ／ｄｍ″となるよう
サンプルの試験面に塗布し、２０５℃×１０分焼付を行
いさらに１８０℃×２０分の重焼を行った。そして塗装
面にナイフでスクラッチを入れ、腐食液（１，５％クエ
ン酸−１，５％食ａり中に浸清し、大気開放下で５５℃
で４日間保定した後、スクラッチ部及び平面部をテープ
剥離してスクラッチ部の塗膜剥離状態、スクラッチ部穿
孔腐食状態（ピッティング）及び平面部の塗膜剥離状態
を判定した。
■Ｔピールテスト
テストピースの片面にエポキシフェノール系塗料をｆ３
０ｍｇ／ｄｒｎ’塗布し、２１０℃で１０分間乾燥硬化
した。更に裏面に同じ塗料を塗布し、同様の条件で乾燥
硬化した。この試料を幅２０ｍｍ、長さ１００虐腸に切
り出し前述の表裏面を重ね合わせ、その２枚の試料の間
にナイロン系接着剤のテープをはさみ。
０ｍｇ／ｄｒｎ’塗布し、２１０℃で１０分間乾燥硬化
した。更に裏面に同じ塗料を塗布し、同様の条件で乾燥
硬化した。この試料を幅２０ｍｍ、長さ１００虐腸に切
り出し前述の表裏面を重ね合わせ、その２枚の試料の間
にナイロン系接着剤のテープをはさみ。
ホットプレスを用いて２００℃で１００秒の予熱を行な
った後３ ｋｇ／ａｍ’の加圧下に２００℃で３０秒間
圧着を行なった。この接着試片を引っ張り試験機で剥離
し、その接着強度をｋｇ／２０麿履で表わした。
った後３ ｋｇ／ａｍ’の加圧下に２００℃で３０秒間
圧着を行なった。この接着試片を引っ張り試験機で剥離
し、その接着強度をｋｇ／２０麿履で表わした。
■塗料二次密着性
＠と同様の塗装を行ない１を曲げ加工を施し、１１５℃
の蒸留水中に９０分間浸消し、速やかにテーピングを行
なった後、１を折り曲げ部、平板部の塗膜剥離状況を評
価した。
の蒸留水中に９０分間浸消し、速やかにテーピングを行
なった後、１を折り曲げ部、平板部の塗膜剥離状況を評
価した。
発明の効果
本発明は、Ｃ：０．２％以下、Ｓｏｌ Ａｉ ： Ｑ、
００５〜０．０８％、Ｃｒ：ｌ 〜２５％を含有しざら
にＮｉ、 Ｔｉを含有する鋼板の表面に旧めっき層、さ
らにその上にクロメート層をそれぞれ特定量形成させた
鋼板であり、これを用いた容器は、地鉄とＮｉめつき層
とのカップル電流及び地鉄の自己腐食速度の低減が達成
され、耐食性に優れ、特に腐食性の強い強酸性飲料や食
塩を大量に含んだ魚の味付は等の食品類等を充填しても
腐食などなく、容器用として優れたものである。
００５〜０．０８％、Ｃｒ：ｌ 〜２５％を含有しざら
にＮｉ、 Ｔｉを含有する鋼板の表面に旧めっき層、さ
らにその上にクロメート層をそれぞれ特定量形成させた
鋼板であり、これを用いた容器は、地鉄とＮｉめつき層
とのカップル電流及び地鉄の自己腐食速度の低減が達成
され、耐食性に優れ、特に腐食性の強い強酸性飲料や食
塩を大量に含んだ魚の味付は等の食品類等を充填しても
腐食などなく、容器用として優れたものである。
Claims (4)
- （１）Ｃ：０．２％以下、ＳｏｌＡｌ：０．００５〜０
．０８％、Ｃｒ：１〜２５％、残部が鉄及び不可避的不
純物からなる鋼板表面に１００〜２０００ｍｇ／ｍ＾２
のＮｉめっき層、Ｎｉめっき層表面にクロム量換算で１
〜５０ｍｇ／ｍ＾２のクロメート被膜層を形成してなる
耐食性に優れた容器用Ｎｉめっき鋼板。 - （２）Ｃ：０．２％以下、ＳｏｌＡｌ：０．００５〜０
．０８％、Ｃｒ：１〜２５％、Ｎｉ：０．１〜１０％、
残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼板表面に１００
〜２０００ｍｇ／ｍ＾２のＮｉめっき層、Ｎｉめっき層
表面にクロム量換算で１〜５０ｍｇ／ｍ＾２のクロメー
ト被膜層を形成してなる耐食性に優れた容器用Ｎｉめっ
き鋼板。 - （３）Ｃ：０．２％以下、ＳｏｌＡｌ：０．００５〜０
．０８％、Ｃｒ：１〜２５％、Ｔｉ：０．０３〜０．３
％、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼板表面に１
００〜２０００ｍｇ／ｍ＾２のＮｉめっき層、Ｎｉめっ
き層表面にクロム量換算で１〜５０ｍｇ／ｍ＾２のクロ
メート被膜層を形成してなる耐食性に優れた容器用鋼板
。 - （４）Ｃ：０．２％以下、ＳｏｌＡｌ：０．００５〜０
．０８％、Ｃｒ：１〜２５％、Ｎｉ：０．１〜１０％、
Ｔｉ：０．０３〜０．３％、残部が鉄及び不可避的不純
物からなる鋼板表面に１００〜２０００ｍｇ／ｍ＾２の
Ｎｉめっき層、Ｎｉめっき層表面にクロム量換算で１〜
５０ｍｇ／ｍ＾２のクロメート被膜層を形成してなる耐
食性に優れた容器用鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9996887A JPS63266096A (ja) | 1987-04-24 | 1987-04-24 | 耐食性に優れた容器用Ｎｉめつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9996887A JPS63266096A (ja) | 1987-04-24 | 1987-04-24 | 耐食性に優れた容器用Ｎｉめつき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63266096A true JPS63266096A (ja) | 1988-11-02 |
Family
ID=14261469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9996887A Pending JPS63266096A (ja) | 1987-04-24 | 1987-04-24 | 耐食性に優れた容器用Ｎｉめつき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63266096A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009030147A (ja) * | 2007-06-22 | 2009-02-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷延鋼板およびめっき鋼板ならびに該鋼板の製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56169788A (en) * | 1980-06-03 | 1981-12-26 | Nippon Steel Corp | Steel sheet useful as welded can |
| JPS5735697A (en) * | 1980-08-14 | 1982-02-26 | Nippon Steel Corp | Production of chromate film steel plate for vessel of superior weldability and corrosion resistance after painting |
| JPS6167792A (ja) * | 1984-09-07 | 1986-04-07 | Nippon Steel Corp | 高耐食性Ｃｒ含有鋼板の製造法 |
-
1987
- 1987-04-24 JP JP9996887A patent/JPS63266096A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56169788A (en) * | 1980-06-03 | 1981-12-26 | Nippon Steel Corp | Steel sheet useful as welded can |
| JPS5735697A (en) * | 1980-08-14 | 1982-02-26 | Nippon Steel Corp | Production of chromate film steel plate for vessel of superior weldability and corrosion resistance after painting |
| JPS6167792A (ja) * | 1984-09-07 | 1986-04-07 | Nippon Steel Corp | 高耐食性Ｃｒ含有鋼板の製造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2011236505A (ja) * | 2007-06-22 | 2011-11-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 塗装用冷延鋼板および塗装用めっき鋼板 |
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