JPS63238183A - 金属用プライマ− - Google Patents
金属用プライマ−Info
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- JPS63238183A JPS63238183A JP7379987A JP7379987A JPS63238183A JP S63238183 A JPS63238183 A JP S63238183A JP 7379987 A JP7379987 A JP 7379987A JP 7379987 A JP7379987 A JP 7379987A JP S63238183 A JPS63238183 A JP S63238183A
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- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
発明の目的
（産業上の利用分野）
本発明は自動車部品等において、例えば金属とゴムを接
着する際金属の表面処理に使用する金属用プライマーに
関するものである。
着する際金属の表面処理に使用する金属用プライマーに
関するものである。
（従来の技術）
従来、自動車部品等として利用されている防振ゴムはゴ
ムと金具との組み合わせで構成されている。このような
防振ゴムは過酷な使用条件にも耐えられるように、ゴム
と金具とが加硫接着又は後加硫接着されている。
ムと金具との組み合わせで構成されている。このような
防振ゴムは過酷な使用条件にも耐えられるように、ゴム
と金具とが加硫接着又は後加硫接着されている。
その際、金具はグリッドプラスト処理がなされた後金属
用接着剤、次いでゴム用接着剤が施されていた。
用接着剤、次いでゴム用接着剤が施されていた。
（発明が解決しようとする問題点）
上記従来技術においては、水や塩水がかかるような環境
下ではゴムと金具との間の接着性が大きく低下するとい
う問題点があった。
下ではゴムと金具との間の接着性が大きく低下するとい
う問題点があった。
発明の構成
（問題点を解決するための手段）
本発明は上記問題点を解決するために、フェノール樹脂
系接着剤の固形分１００重量部に対してリン酸亜鉛カル
シウム７〜２５重量部配合するという構成を採用してい
る。
系接着剤の固形分１００重量部に対してリン酸亜鉛カル
シウム７〜２５重量部配合するという構成を採用してい
る。
（作用）
上記構成を採用したことにより、金属表面にフェノール
樹脂系接着剤とリン酸亜鉛カルシウムに基づく被膜が形
成され、その上に接着剤を塗布し被着体と接着したとき
に、前記被膜が水又は塩水がかかる環境下においても同
金属とゴムとの間の接着性を大幅に向上させる。
樹脂系接着剤とリン酸亜鉛カルシウムに基づく被膜が形
成され、その上に接着剤を塗布し被着体と接着したとき
に、前記被膜が水又は塩水がかかる環境下においても同
金属とゴムとの間の接着性を大幅に向上させる。
（実施例及び比較例）
以下に本発明を具体化した一実施例を図を用いて説明す
る。
る。
本実施例で用いる金具とゴムの接合体は図に示すように
、鋼鉄製の金具１の表面の接着面１ａにプライマ一層２
が設けられ、同プライマ一層２の表面に接着剤層３が設
けられ、さらにその表面にゴム４が同接着剤層３を介し
て接着されている。
、鋼鉄製の金具１の表面の接着面１ａにプライマ一層２
が設けられ、同プライマ一層２の表面に接着剤層３が設
けられ、さらにその表面にゴム４が同接着剤層３を介し
て接着されている。
そして、同ゴム４の表面には同じく接着剤層３及びプラ
イマ一層２を介して金具１が設けられている。なお、上
下の金具１の端面には把持部５が形成されている。
イマ一層２を介して金具１が設けられている。なお、上
下の金具１の端面には把持部５が形成されている。
次に、上記プライマ一層２について説明する。
同プライマ一層２を形成する金属用プライマーは、フェ
ノール樹脂系接着剤にリン酸亜鉛カルシウムを添加して
なるものである。
ノール樹脂系接着剤にリン酸亜鉛カルシウムを添加して
なるものである。
上記フェノール樹脂系接着剤としては、フェノール樹脂
を主成分とするものであり、塩素化系ポリマーを併用し
た場合さらに接着力が向上する。
を主成分とするものであり、塩素化系ポリマーを併用し
た場合さらに接着力が向上する。
フェノール樹脂は一般的なものが使用され、塩化ゴム、
塩素化系ポリマーは塩素化ポリプロピレン、塩素化エチ
レン−プロピレンコポリマー、クロロプレンゴム、塩化
ビニル系エラストマー等が使用される。
塩素化系ポリマーは塩素化ポリプロピレン、塩素化エチ
レン−プロピレンコポリマー、クロロプレンゴム、塩化
ビニル系エラストマー等が使用される。
本実施例では、同フェノール樹脂系接着剤としてケムロ
ノク２０５ （ロードコーポレーション社製商品名）を
使用した。同ケムロツタ２０５はフェノール樹脂と塩素
化系ポリマーを主成分とするものであり、その配合割合
はフェノール樹脂１４〜２０％、塩素化系ポリマー５０
％であった。
ノク２０５ （ロードコーポレーション社製商品名）を
使用した。同ケムロツタ２０５はフェノール樹脂と塩素
化系ポリマーを主成分とするものであり、その配合割合
はフェノール樹脂１４〜２０％、塩素化系ポリマー５０
％であった。
前記フェノール樹脂系接着剤とリン酸亜鉛カルシウムと
の配合割合は、フェノール樹脂系接着剤の固形分１００
重量部に対してリン酸亜鉛カルシウム７〜２５重量部で
ある。リン酸亜鉛カルシウムが７重量部未満では、耐水
性、耐塩水性が悪く、２５重量部を超えると初期接着強
度が低下する。
の配合割合は、フェノール樹脂系接着剤の固形分１００
重量部に対してリン酸亜鉛カルシウム７〜２５重量部で
ある。リン酸亜鉛カルシウムが７重量部未満では、耐水
性、耐塩水性が悪く、２５重量部を超えると初期接着強
度が低下する。
さて、金具１とゴム４との間の初期接着性及び腐食環境
下における接着性を次のようにして測定した。
下における接着性を次のようにして測定した。
まず、金具１とゴム４との接合体の試験片の作成方法を
説明する。
説明する。
■金具１の接着面１ａに付着した油等をトリクロルエタ
ンによって取り除く。
ンによって取り除く。
■上記接着面１ａにグリッドプラスト処理を行い同接着
面１ａに微小な凹凸をつける。
面１ａに微小な凹凸をつける。
■上記接着面１ａに金属用プライマーとして前記ケムロ
ンク２０５に第三リン酸亜鉛カルシウム（Ｚｎ２Ｃａ’
（ＰＯ４）２ ）を下記表−２の割合で配合したもの
をスプレー塗布し、５０°Ｃで１０分間乾燥してプライ
マ一層２を形成する。同プライマーＮ２の厚さは約１０
μｍである。
ンク２０５に第三リン酸亜鉛カルシウム（Ｚｎ２Ｃａ’
（ＰＯ４）２ ）を下記表−２の割合で配合したもの
をスプレー塗布し、５０°Ｃで１０分間乾燥してプライ
マ一層２を形成する。同プライマーＮ２の厚さは約１０
μｍである。
■同プライマ一層２上にゴム用接着剤として、塩化ゴム
系接着剤であるケムロツク２２０（ロードコーポレーシ
ョン社製商品名）をスプレー塗布し、同じく５０°Ｃで
１０分間乾燥して接着剤Ｎ３を形成する。同接着剤層３
の厚さはプライマ一層２と同じく約１０μｍである。な
お、前記プライマー及びケムロンク２２０の塗布は、は
け、ローラー等で行ってもよい。
系接着剤であるケムロツク２２０（ロードコーポレーシ
ョン社製商品名）をスプレー塗布し、同じく５０°Ｃで
１０分間乾燥して接着剤Ｎ３を形成する。同接着剤層３
の厚さはプライマ一層２と同じく約１０μｍである。な
お、前記プライマー及びケムロンク２２０の塗布は、は
け、ローラー等で行ってもよい。
■次に、下記の表−１に示す配合の未加硫の天然ゴム材
料よりなるゴム４を作成し、同ゴム４を前記２枚の金具
１間に配置し、プレスにより１５０°Ｃで３０分間加熱
、加圧し、ゴム４と金具１とを加硫接着させる。
料よりなるゴム４を作成し、同ゴム４を前記２枚の金具
１間に配置し、プレスにより１５０°Ｃで３０分間加熱
、加圧し、ゴム４と金具１とを加硫接着させる。
表−１
注１）大内新興化学株式会社製の商品名「サンノツク」
注２）大内新興化学株式会社製の商品名「ツクラック−
２２４Ｊ （ポリ （２，２，４−１−ツメチル−１
，２−ジヒドロキノリン〕 注３）大内新興化学株式会社製の商品名「ツクラック−
８１ＯＮａ」 （Ｎ ７エー’−ルーＮ−イソプロピ
ル−ｐ−フェニレンジアミン）注４）大内新興化学株式
会社製（Ｎ−シクロへキシル−２−ベンゾチアゾリルス
ルホンアミド） 上記のようにして作成された金具１とゴム４との接合体
の試験片について、把持部５を万能引張試験機に挟んで
２５ｍｍ／ｍｉｎの速度で上下に引っ張り、接着強度と
破壊状態を調べた。また、塩水噴霧試験により腐食環境
下における全面剥離日数を測定した。
２２４Ｊ （ポリ （２，２，４−１−ツメチル−１
，２−ジヒドロキノリン〕 注３）大内新興化学株式会社製の商品名「ツクラック−
８１ＯＮａ」 （Ｎ ７エー’−ルーＮ−イソプロピ
ル−ｐ−フェニレンジアミン）注４）大内新興化学株式
会社製（Ｎ−シクロへキシル−２−ベンゾチアゾリルス
ルホンアミド） 上記のようにして作成された金具１とゴム４との接合体
の試験片について、把持部５を万能引張試験機に挟んで
２５ｍｍ／ｍｉｎの速度で上下に引っ張り、接着強度と
破壊状態を調べた。また、塩水噴霧試験により腐食環境
下における全面剥離日数を測定した。
その結果を表−２に示す。
なお、表−２中における用語の意味は次のとおりである
。
。
リン酸塩
配合割合 ：フェノール樹脂系接着剤の固形分１００重
量部に対する第三リン酸 亜鉛カルシウムの重量部 初期接着性：接着面積３．８ ｃｒｙ、引張速度２５ｍ
ｍ／ｍｉｎ、接着強度の単位はｋｇ ／ ｃ消である。
量部に対する第三リン酸 亜鉛カルシウムの重量部 初期接着性：接着面積３．８ ｃｒｙ、引張速度２５ｍ
ｍ／ｍｉｎ、接着強度の単位はｋｇ ／ ｃ消である。
腐食環境下
接着性 ：接着面積１．１ａｆｌで１０％伸長状態で
ＪＩＳ ２２３７１に従って塩 水噴霧試験を行って全面剥離日数 を求めた。
ＪＩＳ ２２３７１に従って塩 水噴霧試験を行って全面剥離日数 を求めた。
破壊状態 ：Ｒ・・・ゴム４が破壊
ＲＣ・・・ゴム４と接着剤層３の間で
破壊
Ｍ・・・プライマーＮ２と金具１の間
で破壊
表−２
上記表−２から明らかなように、第三リン酸亜鉛カルシ
ウムの配合割合は下限がフェノール樹脂系接着剤（ケム
ロック２０５）の固形分１００重量部に対して５重量部
と１０重量部の間即ち７重量部、上限が２０重量部と３
０重量部の間即ち２５重量部の範囲内が初期接着強度、
破壊状態、腐食環境下の接着性のいずれについても良好
なことがわかる。
ウムの配合割合は下限がフェノール樹脂系接着剤（ケム
ロック２０５）の固形分１００重量部に対して５重量部
と１０重量部の間即ち７重量部、上限が２０重量部と３
０重量部の間即ち２５重量部の範囲内が初期接着強度、
破壊状態、腐食環境下の接着性のいずれについても良好
なことがわかる。
また、破壊状態はゴム破壊（Ｒ）であり・、金具１とゴ
ム４との間即ち金具１とプライマ一層２との界面、同プ
ライマーＮ２と接着剤層３との界面及び同接着剤層３と
ゴム４との界面の接着強度がゴム４自体の強度よりも大
きいことがわがる。
ム４との間即ち金具１とプライマ一層２との界面、同プ
ライマーＮ２と接着剤層３との界面及び同接着剤層３と
ゴム４との界面の接着強度がゴム４自体の強度よりも大
きいことがわがる。
次に、金属用プライマーとして前記ケムロツタ２０５に
第二リン酸亜鉛カルシウム（ＺｎＣａ（ＨＰＯ４）２
：ｌを配合したものを使用し、その他は前記実施例１．
２及び比較例１〜３と同様にして接着強度、破壊状態及
び腐食環境下の接着性を測定した。
第二リン酸亜鉛カルシウム（ＺｎＣａ（ＨＰＯ４）２
：ｌを配合したものを使用し、その他は前記実施例１．
２及び比較例１〜３と同様にして接着強度、破壊状態及
び腐食環境下の接着性を測定した。
その結果を実施例３．４及び比較例４として表−３に示
す。
す。
表−３
上記表−３から明らかなように、金属用プライマーとし
て前記ケムロツタ２０５の固形分１００重量部に対し第
二リン酸亜鉛カルシウムを１０重量部又は２０重量部配
合した場合には、金具１とゴム４との間の接着強度に優
れており、腐食環境下における接着性にも優れている。
て前記ケムロツタ２０５の固形分１００重量部に対し第
二リン酸亜鉛カルシウムを１０重量部又は２０重量部配
合した場合には、金具１とゴム４との間の接着強度に優
れており、腐食環境下における接着性にも優れている。
このように、本発明の金属用プライマーを使用した場合
に接着強度が向上する理由は、水や塩水によって金具１
の表面に生成する水酸イオン（ＯＨ”−）をリン酸亜鉛
カルシウムが中和するとともに、金具１表面上に強固な
リン酸亜鉛被膜が形成されるためと推定される。
に接着強度が向上する理由は、水や塩水によって金具１
の表面に生成する水酸イオン（ＯＨ”−）をリン酸亜鉛
カルシウムが中和するとともに、金具１表面上に強固な
リン酸亜鉛被膜が形成されるためと推定される。
上述したように、実施例１〜４の全屈用プライマーは塩
水のかかる腐食環境下における接着性を向上させる。
水のかかる腐食環境下における接着性を向上させる。
次に、金属用プライマーとして前記ケムロ・ツク２０５
に第三リン酸亜鉛（Ｚｎ３ （ＰＯ４）２ ）を配合
したものを使用し、その他は前記実施例１゜２及び比較
例１〜３と同様にして接着強度、破壊状態及び腐食環境
下の接着性を測定した。
に第三リン酸亜鉛（Ｚｎ３ （ＰＯ４）２ ）を配合
したものを使用し、その他は前記実施例１゜２及び比較
例１〜３と同様にして接着強度、破壊状態及び腐食環境
下の接着性を測定した。
その結果を比較例５〜７として表−４に示す。
表−４
上記表−４から明らかなように、第三リン酸亜ｍカ＜配
合さｈた金属用プライマーを使用すると腐食環、境下で
の接着性が低いことがわかる。
合さｈた金属用プライマーを使用すると腐食環、境下で
の接着性が低いことがわかる。
次に、金属用プライマーとして前記ケムロ・７り２ｏｇ
に第三リン酸鉄亜鉛（Ｚｎ２ Ｆｅ （ＰＯ４）２〕を
配合したものを使用し、その他は前記実施例１．２及び
比較例１〜３と同様にして接着強度、破壊状態及び腐食
環境下の接着性を測定した。
に第三リン酸鉄亜鉛（Ｚｎ２ Ｆｅ （ＰＯ４）２〕を
配合したものを使用し、その他は前記実施例１．２及び
比較例１〜３と同様にして接着強度、破壊状態及び腐食
環境下の接着性を測定した。
その結果を比較例８〜１０として表−５に示す。
表−５
上記表−５から明らかなように、第三リン酸鉄亜鉛が配
合された金属用プライマーを使用すると腐食性環境下で
の接着性が低いことがわかる。
合された金属用プライマーを使用すると腐食性環境下で
の接着性が低いことがわかる。
本発明は上記実施例に限定されるものではなく、次のよ
うに構成することもできる。
うに構成することもできる。
（１）金具１とゴム４との接着は、あらかじめゴム４を
加硫しておき、次いで金具１に金属用プライマーを塗布
、乾燥し、接着剤を塗布して金具ｌとゴム４を重ね合わ
せた後、加熱、加圧して行うこともできる。
加硫しておき、次いで金具１に金属用プライマーを塗布
、乾燥し、接着剤を塗布して金具ｌとゴム４を重ね合わ
せた後、加熱、加圧して行うこともできる。
（２）接着剤層３を形成する接着剤は、ケムロソク２２
０以外にゴム用接着剤として使用されている一般的なも
のでよく、例えば前記実施例でフェノール樹脂系接着剤
に使用した塩素化系ポリマーがあげられる。
０以外にゴム用接着剤として使用されている一般的なも
のでよく、例えば前記実施例でフェノール樹脂系接着剤
に使用した塩素化系ポリマーがあげられる。
（３）ゴム４としては、天然ゴム（ＮＲ）以外に各種合
成ゴム例えば塩素化ブチルゴム、クロロプレンゴム（Ｃ
Ｒ）、クロルスルホン化ポリエチレン、スチレン−ブタ
ジェンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジェン
ゴム（ＮＢＲ）、エチレン−プロピレン−ジエン三元共
重合ゴム（ＥＰＤＭ）、エチレン−プロピレン共重合ゴ
ム（ＥＰＭ）等が使用される。
成ゴム例えば塩素化ブチルゴム、クロロプレンゴム（Ｃ
Ｒ）、クロルスルホン化ポリエチレン、スチレン−ブタ
ジェンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジェン
ゴム（ＮＢＲ）、エチレン−プロピレン−ジエン三元共
重合ゴム（ＥＰＤＭ）、エチレン−プロピレン共重合ゴ
ム（ＥＰＭ）等が使用される。
（４）本発明の金泥用プライマーが通用される対象物と
しては金泥とゴムが接着剤で接合される部材ならばいず
れでもよいが、具体的には自動車部品における防振ゴム
例えばエンジンマウント、ブッシング、ダンパプーリ、
ボディマウント等があげられる。
しては金泥とゴムが接着剤で接合される部材ならばいず
れでもよいが、具体的には自動車部品における防振ゴム
例えばエンジンマウント、ブッシング、ダンパプーリ、
ボディマウント等があげられる。
発明の効果
本発明の金泥用プライマーは、その上に領有される接着
剤の接着性を向上させ、特に水や塩水のかかる腐食環境
下における接着性を向上させるという優れた効果を奏し
、金泥とゴムとの接着に好適である。
剤の接着性を向上させ、特に水や塩水のかかる腐食環境
下における接着性を向上させるという優れた効果を奏し
、金泥とゴムとの接着に好適である。
図は金泥とゴムの接合体を示す断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、フェノール樹脂系接着剤の固形分１００重量部に対
してリン酸亜鉛カルシウムを７〜２５重量部配合してな
る金属用プライマー。 ２、リン酸亜鉛カルシウムが第三リン酸亜鉛カルシウム
又は第二リン酸亜鉛カルシウムである特許請求の範囲第
１項に記載の金属用プライマー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7379987A JPS63238183A (ja) | 1987-03-26 | 1987-03-26 | 金属用プライマ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7379987A JPS63238183A (ja) | 1987-03-26 | 1987-03-26 | 金属用プライマ− |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63238183A true JPS63238183A (ja) | 1988-10-04 |
Family
ID=13528582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7379987A Pending JPS63238183A (ja) | 1987-03-26 | 1987-03-26 | 金属用プライマ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63238183A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003003272A (ja) * | 2001-06-22 | 2003-01-08 | Hokushin Ind Inc | アルミ−ゴム複合体およびその製造方法 |
| JP2006265357A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Denso Corp | 弾性部材と金属との接着方法および動力伝達装置 |
-
1987
- 1987-03-26 JP JP7379987A patent/JPS63238183A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003003272A (ja) * | 2001-06-22 | 2003-01-08 | Hokushin Ind Inc | アルミ−ゴム複合体およびその製造方法 |
| JP2006265357A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Denso Corp | 弾性部材と金属との接着方法および動力伝達装置 |
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