JPS6323328B2 - - Google Patents
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- JPS6323328B2 JPS6323328B2 JP6090683A JP6090683A JPS6323328B2 JP S6323328 B2 JPS6323328 B2 JP S6323328B2 JP 6090683 A JP6090683 A JP 6090683A JP 6090683 A JP6090683 A JP 6090683A JP S6323328 B2 JPS6323328 B2 JP S6323328B2
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Links
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Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/74—Means for anchoring structural elements or bulkheads
- E02D5/80—Ground anchors
- E02D5/808—Ground anchors anchored by using exclusively a bonding material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Paleontology (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Description
この発明はアンカー体を形成する際に粒径が
0.03〜0.3mmのものが混在し、表面が水酸化カル
シウムと炭酸カルシウムとでコーテングした生石
灰を膨張材としてグラウト材に２〜15％混入して
アンカー体の引抜抵抗力を増大する点に特徴を有
するアンカー体の施工方法に係るものである。 従来のアンカー体の施工方法としてアンカー体
を地盤に押圧してアンカー体の引抜抵抗力を増大
するためにアンカー形成用掘削孔をパツカーで密
閉し、掘削孔の密閉部にグラウト材を圧入するパ
ツカー工法や掘削孔にチユーブを挿入し、チユー
ブの外側にグラウト材を打設してからチユーブを
膨張してグラウト材を地盤に押圧し、チユーブを
引抜き後に引張材を挿入してグラウト材を中詰め
するチユーブ加圧形工法などがあるが、これらの
従来のアンカー体の施工方法は特殊な機械を必要
とするとともに複雑な作業を必要とするなどの欠
点がある。 この発明は従来のアンカー体の施工方法が有す
る前記の欠点を解消してアンカー体を簡単に施工
できることなどを目的としたものである。 この発明のアンカー体の施工方法において、地
盤に形成したアンカー形成用掘削孔に金属棒など
の引張材を挿入し、コーテングした生石灰の膨張
材を加えたグラウト材を掘削孔に打設してグラウ
ト材を膨張させながらグラウト材を地盤に押圧す
るものであるが、普通の生石灰では活性が良すぎ
て生石灰と水との反応が早すぎるのでグラウト材
が充分に膨張しないためにアンカー体の引抜抵抗
力をほとんど増大することができないし、また逆
に生石灰の活性を抑えすぎて生石灰と水との反応
があまり長すぎると固まりかけたグラウト材を破
壊してしまう。 そこでコーテングした生石灰と水との活発な反
応開始時間は両者を混合した後に１分から30分ぐ
らいであり、かつ反応持続時間は活発な反応開始
後１分から30分ぐらいであることが作業工程上や
グラウト材が効果的に膨張することなどから望ま
しい。 この程度の活性度合にコーテングした生石灰を
するために種々の実験を行つた結果として生石灰
の粒径を0.03mmから0.3mmのものが混在し、この
小さな粒径の生石灰を湿潤な空気中で撹拌して空
気中の水（H2O）と炭酸ガス（CO2）で化学反応
させて生石灰の表面を水酸化カルシウム（Ca
（OH）2）と炭酸カルシウム（CaCO3）でコーテ
ングを行うとよいことが判明した。 このように生石灰の表面を水酸化カルシウムと
炭酸カルシウムでコーテングした生石灰を膨張材
としてセメントミルクまたはモルタルなどのグラ
ウト材に混入するが、膨張材の混入率が少なすぎ
るとアンカー体の引抜抵抗力がほとんど増大しな
いし、多すぎると地盤を破壊してしまい逆効果に
なるので膨張材の混入率は地盤の強度により増減
する。例えば岩盤の場合には弾性係数が105Kg／
cm2ぐらいと大きくて降伏点ひずみは0.1％から零
と小さいので混入率を２〜５％と少なくする。ま
た粘土地盤の場合には弾性係数が103Kg／cm2ぐら
いと小さくて降伏点ひずみは１〜10％と比較的大
きいのでグラウト材の強度を低下させない範囲で
混入率を10〜15％と大きくする。このように膨張
材はセメントの重量の２％から15％が良い。 次にこの発明のアンカー体の施工方法を実施例
について説明する。 実施例 地盤にアンカー形成用掘削孔１を設け、この掘
削孔１に金属棒の引張材２を掘削孔１のほぼ中央
に挿入する。 更にセメントと後記の生石灰の膨張材とを100
対10の比率に混合し、水を加えたグラウト材３を
掘削孔１に入れてグラウト材３を膨張し、グラウ
ト材３を掘削孔１の中より地盤に押圧した状態に
してアンカー体４を形成する。 この実施例のアンカー体の施工方法に用いる生
石灰の１例として大きな塊りの石灰石を焼成温度
約1200℃で焼いて生石灰にし、この生石灰を0.03
mmから0.3mmの粒径のものが混在した状態に紛砕
する。 紛砕した生石灰の粒径を調べてみると、0.044
mm未満3.9％、0.044〜0.105mm未満31.0％、0.105〜
0.25mm未満62.5％、0.25mm以上2.6％であり、この
小さな粒径の生石灰を湿潤な空気中で約30分間撹
拌して空気中の水と炭酸ガスで化学反応させて生
石灰の表面を水酸化カルシウムと炭酸カルシウム
でコーテングする。 このように処理した生石灰の膨張材は水との活
発な反応開始時間は２分20秒ぐらいであり、また
水との反応持続時間は活発な反応開始後約５分で
ある。 実際に土質はロームで、内部摩擦角10度、粘着
力0.5Kg／cm2の地盤において引張材の金属棒の直
径25mm、アンカー体の直径86mm長さ２ｍを用いて
実験してみるとアンカー体の引抜抵抗力は次の通
りである。
0.03〜0.3mmのものが混在し、表面が水酸化カル
シウムと炭酸カルシウムとでコーテングした生石
灰を膨張材としてグラウト材に２〜15％混入して
アンカー体の引抜抵抗力を増大する点に特徴を有
するアンカー体の施工方法に係るものである。 従来のアンカー体の施工方法としてアンカー体
を地盤に押圧してアンカー体の引抜抵抗力を増大
するためにアンカー形成用掘削孔をパツカーで密
閉し、掘削孔の密閉部にグラウト材を圧入するパ
ツカー工法や掘削孔にチユーブを挿入し、チユー
ブの外側にグラウト材を打設してからチユーブを
膨張してグラウト材を地盤に押圧し、チユーブを
引抜き後に引張材を挿入してグラウト材を中詰め
するチユーブ加圧形工法などがあるが、これらの
従来のアンカー体の施工方法は特殊な機械を必要
とするとともに複雑な作業を必要とするなどの欠
点がある。 この発明は従来のアンカー体の施工方法が有す
る前記の欠点を解消してアンカー体を簡単に施工
できることなどを目的としたものである。 この発明のアンカー体の施工方法において、地
盤に形成したアンカー形成用掘削孔に金属棒など
の引張材を挿入し、コーテングした生石灰の膨張
材を加えたグラウト材を掘削孔に打設してグラウ
ト材を膨張させながらグラウト材を地盤に押圧す
るものであるが、普通の生石灰では活性が良すぎ
て生石灰と水との反応が早すぎるのでグラウト材
が充分に膨張しないためにアンカー体の引抜抵抗
力をほとんど増大することができないし、また逆
に生石灰の活性を抑えすぎて生石灰と水との反応
があまり長すぎると固まりかけたグラウト材を破
壊してしまう。 そこでコーテングした生石灰と水との活発な反
応開始時間は両者を混合した後に１分から30分ぐ
らいであり、かつ反応持続時間は活発な反応開始
後１分から30分ぐらいであることが作業工程上や
グラウト材が効果的に膨張することなどから望ま
しい。 この程度の活性度合にコーテングした生石灰を
するために種々の実験を行つた結果として生石灰
の粒径を0.03mmから0.3mmのものが混在し、この
小さな粒径の生石灰を湿潤な空気中で撹拌して空
気中の水（H2O）と炭酸ガス（CO2）で化学反応
させて生石灰の表面を水酸化カルシウム（Ca
（OH）2）と炭酸カルシウム（CaCO3）でコーテ
ングを行うとよいことが判明した。 このように生石灰の表面を水酸化カルシウムと
炭酸カルシウムでコーテングした生石灰を膨張材
としてセメントミルクまたはモルタルなどのグラ
ウト材に混入するが、膨張材の混入率が少なすぎ
るとアンカー体の引抜抵抗力がほとんど増大しな
いし、多すぎると地盤を破壊してしまい逆効果に
なるので膨張材の混入率は地盤の強度により増減
する。例えば岩盤の場合には弾性係数が105Kg／
cm2ぐらいと大きくて降伏点ひずみは0.1％から零
と小さいので混入率を２〜５％と少なくする。ま
た粘土地盤の場合には弾性係数が103Kg／cm2ぐら
いと小さくて降伏点ひずみは１〜10％と比較的大
きいのでグラウト材の強度を低下させない範囲で
混入率を10〜15％と大きくする。このように膨張
材はセメントの重量の２％から15％が良い。 次にこの発明のアンカー体の施工方法を実施例
について説明する。 実施例 地盤にアンカー形成用掘削孔１を設け、この掘
削孔１に金属棒の引張材２を掘削孔１のほぼ中央
に挿入する。 更にセメントと後記の生石灰の膨張材とを100
対10の比率に混合し、水を加えたグラウト材３を
掘削孔１に入れてグラウト材３を膨張し、グラウ
ト材３を掘削孔１の中より地盤に押圧した状態に
してアンカー体４を形成する。 この実施例のアンカー体の施工方法に用いる生
石灰の１例として大きな塊りの石灰石を焼成温度
約1200℃で焼いて生石灰にし、この生石灰を0.03
mmから0.3mmの粒径のものが混在した状態に紛砕
する。 紛砕した生石灰の粒径を調べてみると、0.044
mm未満3.9％、0.044〜0.105mm未満31.0％、0.105〜
0.25mm未満62.5％、0.25mm以上2.6％であり、この
小さな粒径の生石灰を湿潤な空気中で約30分間撹
拌して空気中の水と炭酸ガスで化学反応させて生
石灰の表面を水酸化カルシウムと炭酸カルシウム
でコーテングする。 このように処理した生石灰の膨張材は水との活
発な反応開始時間は２分20秒ぐらいであり、また
水との反応持続時間は活発な反応開始後約５分で
ある。 実際に土質はロームで、内部摩擦角10度、粘着
力0.5Kg／cm2の地盤において引張材の金属棒の直
径25mm、アンカー体の直径86mm長さ２ｍを用いて
実験してみるとアンカー体の引抜抵抗力は次の通
りである。
【表】
この実験結果より膨張材を２％より多く混入す
ることによりアンカー体の引抜抵抗力が増大する
ことが判る。 更にセメントと水そしてセメントと膨張材の比
率を変えて実験してみるとグラウト材の自由体積
膨張率は次の通りである。
ることによりアンカー体の引抜抵抗力が増大する
ことが判る。 更にセメントと水そしてセメントと膨張材の比
率を変えて実験してみるとグラウト材の自由体積
膨張率は次の通りである。
【表】
【表】
この実験結果より0.03mmより小さい粒径だけか
らなるコーテイングした生石灰を膨張材として加
えて膨張しないので膨張材として使用することが
できないことが判る。 その理由は0.03mmより小さい粒径だけからなる
生石灰では水（H2O）と炭酸ガス（CO2）による
コーテイングの過程で生石灰が内部まで CaO＋H2O→Ca（OH）2 CaO＋CO2→CaCO3 の反応が進んでしまい、生石灰の表面を水酸化カ
ルシウムと炭酸カルシウムとでコーテングしたこ
とにならず、水和による膨張が生じないからであ
る。 またこの実験結果より0.3mmより大きくて0.5mm
以下の大きな粒径が混在し、かつコーテングした
生石灰を膨張材として加えても水和反応後に消石
灰（Ca（OH）2）が生成し、セメント水和物と分
離して硬化しないので0.3mmより大きい粒径だけ
からなるコーテングした生石灰を膨張材として使
用することができないことが判る。更に実験して
みると混在する粒径0.3mmが効果的に膨張する上
限になることは、粒径0.25mm超0.3mm以下の生石
灰をCa／Ｃ＝７％の配合で水和させた時の水和
硬化物が、表面に消石灰結晶による凹凸は生じる
もののセメント水和物と分離してボソボソの状態
になるようなことはなく硬化体を形成することか
ら、混在する粒径0.3mmが効果的に膨張する限界
になるものと判断される。 この実験結果よりセメントに対する生石灰の混
入率が２％の時の自由膨張率は最小10％程度ある
が、混入率１％の時の自由膨張率はほとんど０に
近く実用上の膨張は期待できない。つまりセメン
トミルクあるいはモルタルのみの時は硬化に伴つ
て体積収縮が生じ、混入率１％程度ではグラウト
材の収縮防止には役立つが膨張するまでにはいた
らない。したがつて混入率２％が効果的に膨張す
るための下限になることが判る。 更に混入率15％の時の自由膨張率は最小70％程
度であるが、この場合は膨張力がかなり大きくな
るので地盤によつて破壊をおこす危険がある。し
たがつて安全設計の面から最大自由膨張率による
検討も必要になる。この場合最大自由膨張率は80
％程度であるから弾性係数103Kg／cm2の粘性土地
盤における地盤圧縮力は5ton／m2となり、粘性土
地盤の許容支持力の値（日本道路協会編「道路土
工．擁壁．カルバート、仮設構造物指針」より引
用）に等しくなる。したがつて粘性土地盤（もつ
とも弱い地盤）における混入率は15％が上限とな
る。 粘性土地盤より強い地盤において15％の混入率
を採用すると、例えば弾性係数105Kg／cm2程度の
固い岩盤では200ton／m2以上の膨張力がグラウト
材に生じるため岩盤を破壊してしまう。前記の通
り２％〜５％が適当である。 この発明のアンカー体の施工方法は表面が水酸
化カルシウムと炭酸カルシウムとでコーテングし
た生石灰の膨張材をグラウト材にセメントの重量
の２％〜15％混入するだけであるので極めて簡単
にアンカー体を施工することができる。
らなるコーテイングした生石灰を膨張材として加
えて膨張しないので膨張材として使用することが
できないことが判る。 その理由は0.03mmより小さい粒径だけからなる
生石灰では水（H2O）と炭酸ガス（CO2）による
コーテイングの過程で生石灰が内部まで CaO＋H2O→Ca（OH）2 CaO＋CO2→CaCO3 の反応が進んでしまい、生石灰の表面を水酸化カ
ルシウムと炭酸カルシウムとでコーテングしたこ
とにならず、水和による膨張が生じないからであ
る。 またこの実験結果より0.3mmより大きくて0.5mm
以下の大きな粒径が混在し、かつコーテングした
生石灰を膨張材として加えても水和反応後に消石
灰（Ca（OH）2）が生成し、セメント水和物と分
離して硬化しないので0.3mmより大きい粒径だけ
からなるコーテングした生石灰を膨張材として使
用することができないことが判る。更に実験して
みると混在する粒径0.3mmが効果的に膨張する上
限になることは、粒径0.25mm超0.3mm以下の生石
灰をCa／Ｃ＝７％の配合で水和させた時の水和
硬化物が、表面に消石灰結晶による凹凸は生じる
もののセメント水和物と分離してボソボソの状態
になるようなことはなく硬化体を形成することか
ら、混在する粒径0.3mmが効果的に膨張する限界
になるものと判断される。 この実験結果よりセメントに対する生石灰の混
入率が２％の時の自由膨張率は最小10％程度ある
が、混入率１％の時の自由膨張率はほとんど０に
近く実用上の膨張は期待できない。つまりセメン
トミルクあるいはモルタルのみの時は硬化に伴つ
て体積収縮が生じ、混入率１％程度ではグラウト
材の収縮防止には役立つが膨張するまでにはいた
らない。したがつて混入率２％が効果的に膨張す
るための下限になることが判る。 更に混入率15％の時の自由膨張率は最小70％程
度であるが、この場合は膨張力がかなり大きくな
るので地盤によつて破壊をおこす危険がある。し
たがつて安全設計の面から最大自由膨張率による
検討も必要になる。この場合最大自由膨張率は80
％程度であるから弾性係数103Kg／cm2の粘性土地
盤における地盤圧縮力は5ton／m2となり、粘性土
地盤の許容支持力の値（日本道路協会編「道路土
工．擁壁．カルバート、仮設構造物指針」より引
用）に等しくなる。したがつて粘性土地盤（もつ
とも弱い地盤）における混入率は15％が上限とな
る。 粘性土地盤より強い地盤において15％の混入率
を採用すると、例えば弾性係数105Kg／cm2程度の
固い岩盤では200ton／m2以上の膨張力がグラウト
材に生じるため岩盤を破壊してしまう。前記の通
り２％〜５％が適当である。 この発明のアンカー体の施工方法は表面が水酸
化カルシウムと炭酸カルシウムとでコーテングし
た生石灰の膨張材をグラウト材にセメントの重量
の２％〜15％混入するだけであるので極めて簡単
にアンカー体を施工することができる。
第１図から第４図は本発明の工程順の断面図で
ある。 １は掘削孔、２は引張材、３はグラウト材、４
はアンカー体。
ある。 １は掘削孔、２は引張材、３はグラウト材、４
はアンカー体。
Claims (1)
- １ アンカー形成用掘削孔に金属棒などの引張材
を挿入し、更に該掘削孔にセメントミルク、モル
タルなどのグラウト材を打設してなるアンカー体
の施工方法において、粒径が0.03mmから0.3mmの
ものが混在し、表面が水酸化カルシウムと炭酸カ
ルシウムとでコーテングした生石灰の膨張材をグ
ラウト材にセメントの重量の２％から15％混入す
ることを特徴とするアンカー体の施工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6090683A JPS59203121A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | アンカ−体の施工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6090683A JPS59203121A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | アンカ−体の施工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59203121A JPS59203121A (ja) | 1984-11-17 |
| JPS6323328B2 true JPS6323328B2 (ja) | 1988-05-16 |
Family
ID=13155868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6090683A Granted JPS59203121A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | アンカ−体の施工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59203121A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6383315A (ja) * | 1986-09-25 | 1988-04-14 | Takenaka Komuten Co Ltd | 遅延反応型加水反応材 |
| JP7293019B2 (ja) * | 2019-07-18 | 2023-06-19 | デンカ株式会社 | セメント用膨張組成物、セメント組成物、及びセメント用膨張組成物の製造方法 |
| CN119677702A (zh) * | 2022-08-26 | 2025-03-21 | 电化株式会社 | 水泥混和材料及水泥组合物 |
-
1983
- 1983-04-08 JP JP6090683A patent/JPS59203121A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59203121A (ja) | 1984-11-17 |
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