JPS6322401A - ごみ処理装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 近代ごみ東め装置に置いて、ごみは加圧される貯蔵体、
即ち容器内に締め固められる。その貯蔵容器は同容器の
背後にテールゲートを回転可能に装着されて例えばトラ
ックのフレーム上に装架されている。通常は、テールゲ
ート内には詰込み機構があって、ごみがテールゲートに
ある装荷ホッパ内に置かれかつ詰込み機構がごみを高い
圧力下で貯蔵容器へ押込むようになっている。ごみは高
い圧力下で貯蔵容器へ押込まれることによって締め固め
られるので貯蔵容器内に比較的多量のごみを保持するこ
とができる。こうすればごみ集め装置は貯蔵容器を空に
しなければならなくなる前に長い時間に亘って作動する
ことができる。貯蔵容器を空にするのに埋立地またはご
み中継点まで走行する回数の増加は時間の損失である。

このような時間の損失を減少するため、ごみ集め装置の
機能に不可欠なことはごみ容器内に保持されるごみの量
が最大にされることである。

ごみ貯蔵容器内に圧力下で詰込まれることのできるごみ
の量を最大にするために、装置を重構造部材で構成して
強くすることが要求されていた。

既存のごみ集め装置は比較的重くて高価であることに加
えて比較的複雑になっている。既存の装置には、装荷ホ
ッパからこみ貯蔵容器へごみを押込む際に詰込みｌ構を
駆動するためにテールゲ−１・の両側に液汁シリンダを
置くことが一般に必要になっている。従って、液圧シリ
ンダの重量及び費用はごみ集め装置の総重量及び総費用
を増す原因になっている。そのほかに、詰込みｍｔｓの
各端に加えられる駆動力が同期化されることを確実Ｊ−
るように複数の液汁シリンダをｉ１１制御するために、
複雑な液圧回路を使用することが必要になっている。

この事態は、複雑な機構の信頼性はその機構の複雑さと
概ね逆比例するから、ごみ集め装置の信頼性を低下さけ
ることがある。

前述の諸問題を解決するために、本発明は比較的軽量で
比較的安価でありかつまた既存のごみ締め固め装置より
も複雑でないごみ処理装置を提供する。従って、本発明
のごみ処理装置はごみを高い圧力に於いて効率よくかつ
均等に締め固めることが可能であり、しかも装置の重量
及び複雑さ並びに同装置の作動に必要なエネルギを減ら
すと言う矛盾した要求にＪ：って提起される複雑な問題
に対処することができる。

本発明によるこみ処理装置は、互いに離れた一対の対向
する側壁を有するホッパと、このホッパに対して回転可
能にホッパの対向する側壁に支持された装置であって、
この対向する側壁の一方に支持された第１の軸と、対向
する側壁の他方に支持された第２の軸とを有する装置と
、第１の軸と一体に回転するようにこの第１の軸に支持
されて軸の回転中にトルクを伝達するトルク管であって
、ホッパの反対側の側壁及び第２の軸に対しては自由に
なっているトルク管と、ねじりモーメントに抵抗して詰
込み板を介してトルクを伝達しうる強磨を有する構成並
びに形状を有する詰込み板と、１ヘルク管から詰込み板
へのトルクの伝達のためにホッパの一方の側壁の近傍で
トルク管と詰込み板との間を剛固に連結する装置と、詰
込み板が第２の軸と共に回転するようにこの詰込み板を
第２の軸に作動的に連結する装置と、ホッパの反対側の
側壁近傍に配置されて詰込み板をホッパの反対側の側壁
の近傍で補強する補強装置と、詰込み板にホッパを通る
周期的な運動を生じさせるために第１の軸を回転させる
にうこの軸に作動的に連結された駆動装置とを備えてい
る。

次に、本発明の好適実施例を添付図面を参照して詳しく
説明する。

添付図面の第１図は運転台４及びフレーム６を有する本
発明によるこみ処理装置を装架したごみ集めトラック２
を示している。ごみを圧力下で保持するための貯蔵体８
がトラックのフレーム６の上に置かれて、テールゲート
１０がこの貯蔵体の後に回転可能に支えられている。閉
じられた位置にあるテールゲートは１０として実線図で
示され、かつ上げられた位置では１０’として仮想線図
で示されている。貯蔵体８にごみが圧力下で詰込まれる
どきにはテールゲートは下げられた位＠１０に相持され
かつ貯蔵体に接して固定された位置にある。然し、貯蔵
体８にごみが満載された時には、テールゲートは符号１
０′で示される位置まで上げられ、貯蔵体内のごみは貯
蔵体の背後にＫ１−する露出された間口を通して（）１
出されることができる。

−〇　− 排出板１２が貯蔵体８の中に滑り可能に配置されており
、この排出板の運動が貯蔵体内のごみを貯Ｍリ−るため
に利用可能な容積を変える作用をすることができる。貯
蔵体８に最大量のごみを詰めるために必要なことは、こ
の貯蔵体内のごみが比較的均等な圧力に置いて詰込まれ
ることである。

この結果を得るために、排出板は貯蔵体内にごみを詰込
む工程の始めの間この貯蔵体の背後に隣接する点に実線
図１２で示されているように位置することができる。

ごみがテールゲート１０から貯蔵体８へ導入されるに従
って排出板１２に圧力が加えられる。ごみによって排出
板１２に加えられる圧力が予め決められた圧力水準を越
えた時に、排出板は貯蔵体８の前の方へ小さい増分距離
だけ動かされる。こうすることによって、ごみにＪ：つ
て排出板１２に加えられる圧力は低くされ、ごみによっ
て排出板に加えられる圧力が予め決・められた圧力水準
を再び越えるまでごみは貯蔵体８に詰込まれ続け、次い
で排出板が小さい増分距離だけ再び動かされて、この工
程が繰返される。このようにして、貯蔵体８にごみが徐
々にしかも均等に貯蔵体内に詰込まれる。こうすること
によって最大量のごみが貯蔵体８に詰められ、ごみを排
出するために埋立地またはこみ中継センタへまで走行す
るために失なわれる時間を短縮することができる。

貯蔵体８にごみが満載された時に、排出板は貯蔵体の前
端に隣接して１２′として仮想線図で示されている位置
を占めることができる。貯蔵体８の中でＩＪ）山板１２
を動かすために、入子式シリンダ１４が貯蔵体の前端に
於けるピボット１６に連結されており、このシリンダの
他端が排出板に対するフレーム上のピボット１８に連結
されている。

ｖ１出板がその前方位１１２′にあれば、入子式シリン
ダ１４は完全に短縮されることができ、また排出板が同
板の後方位置１２にあれば、このシリンダは完全に伸長
されることができる。滑りレール２０が貯蔵体８の各側
に沿って配置されて排出板１２のフレー！１にあるスロ
ットがこれらの滑りレールと係合するようになっている
。従って、貯−１１・− 載体８内の排出板１２の直立仲買は同板の運動中維持さ
れることができる。

図示の如く、貯蔵体８は、運転台４に隣接する位置に配
置された前フレーム２２と、テールゲート１０を支えか
つ閉じられた位置にあるテールゲ−）−１０と係合する
後フレーム２４とを有、する。

貯蔵体８のＩＩ造は、後述されるように強くかつ在来構
造と較べて驚くべきほど軽い。従って、貯蔵体８は両端
間の中間に支えを必要としない。構造を軽くしてトラッ
ク２を運転するのに必要なエネルギーを節減しかつトラ
ックの使用中通路上に於ける摩耗及び裂断を少くするた
めに、前及び複画フレーム２２及び２４のみをトラック
フレーム６に連結することもできる。

テールゲートシリンダ２６がテールゲート１０を上げ下
げするのに採用されている。テールゲート１０は後フレ
ーム２４の各側に配置されたピボット２８によって後フ
レーム２４に連結されている。テールゲートシリンダ２
６はピボット３０によって後フレーム２４に連結され、
同テールゲー］−シリンダの他端がピボット３２によっ
てテールゲート１０に連結されている。このシリンダは
テールゲ−１〜がその上げられた位置１０’にあれば２
６として示された伸ばされた状態にある。テールゲート
がその下げられた位ｆｆ１１０にあれば、テールゲート
シリンダは２６′として仮想線図で示された縮められた
状態にある。全体を３４として示されているホッパが、
弯曲底面３６、ごみを投入する装荷開口３８、及びこの
装荷間口の下にある装荷敷居４０を有してテールゲート
１０の下部に形成されている４２として仮想線で示され
ている通路が小ツバ３４から貯蔵体８内へ通じており、
かつ全体を４４として示されている詰込み板がホッパ内
に配置され、このホッパから通路４４を通ってごみを貯
蔵体内へ送るようになっている。

詰込み板４４は４６として仮想線で示されている主板及
び４８として仮想線で示されている折りたたみ可能板を
有している。後述するように、折りたたみ可能板４８は
主板４６に対して相対的に限られた回転運動をすること
ができる。詰込み板４４が通路４２を通って貯蔵体８内
にごみを移す方向にホッパ３４内を掃過するときにこの
折りたたみ可能板４８は底面３６に隣接する位置に張出
している。然し、詰込み板４４が、ホッパ３４の後部に
隣接する同板の静止位置へ戻るべく戻り方向に勅く時に
は、この折りたたみ可能板４８は主板４６に対して相対
的に回転してホッパ内のごみを乗り越えることができる
。

詰込み板４４の様々な位置を検討するに当って、詰込み
板がその作動方向に運動する間に折りたたみ可能板４８
が底面３６に隣接する位置へ張出した時に、詰込み板は
張出した状態にあると考える。

また、詰込み板４４がその静止位置へ戻り方向に動くと
きにはこの詰込み板は折りたたまれた状態または一部折
りたたまれた状態にあると考える。

折りたたみ可能板４８を主板４６に対して相対的に運動
させるために、符号４９として仮想線で示されている摩
擦パッドを折りたたみ可能板の何れか一方の端に設けら
れている。摩擦パッド４９はプラスチックで形成された
外面を有し、外向きに弾圧されてホッパ３４の側壁と接
触している。従って、摩擦パッド４９は、折りたたみ可
能板４８がホッパ３４内を作動方向に掃過するときにこ
の折りたたみ可能板を張出した状態に回転する。黙しな
がら、詰込み板４４がイの静止位置へ戻る戻り方向に運
動すると、ホッパ３４の側壁と摩擦パッド４９が摩擦接
触して、折りたたみ可能板４８がホッパ内のごみを越え
ることができるように、折りたたまれた位置または一部
折りたたまれた位置へ回転される。

詰込み板４４をホッパ３４内で運動させるに際し、比較
的大きい液汁駆動シリンダ５０が詰込み板４４を作動方
面に駆動するために使用され、比較的小さい液汁戻しシ
リンダ５２がこの詰込み板４４を戻り方向にその静止位
置へｖＪかすために使用されている。図示の如く、液汁
駆動シリンダ５０は駆動板５３を介して詰込み板４４へ
回転運動を伝達することができる。この駆動板５３は詰
込み板に作動可能に連結されかつ詰込み板４４へ動力を
伝達する際に機械的利点を付与するためにレバーとして
作用している。

符号５４として仮想線で示されている保持板がホッパ３
４から通路４２への入口に隣接する位置に回転可能に配
置されている。詰込み板４４が作動方向にホッパ３４内
を通るとき、保持板５４は、ホッパ３４から通路４２へ
ごみが動くことを可能ならしめるために第１図に示され
ているようにその開かれた位置に配置されることができ
る。保持板５４が第１図に示されているようにその開か
れた位置にあるときには、この保持板の下面は実際には
通路４２のに面の続きを形成している。こうすることに
よって、ホッパ３４から通路４２を通るごみの動きを助
１−することができる。黙しながら、後述されるＪ：う
に、詰込み板４４が戻り方向に通路４２から遠ざかる方
向に動くと、保持板５４は通路４２とホッパ３４との間
の間口の少くとも一部をふさぐようにその閉じられた位
置へ回転する。

保持板５４がその閉じられた位置にあれば、ごみが通路
４２からホッパ３４へ逆流することが防止されて、装荷
ホッパから貯蔵体８内へごみを移す詰込み＊構の総合的
な効率が高められる。

詰込み板４４がホッパ３４の後部の上げられた位置に静
１にしているときにはこの詰込み板４４はその折りたた
まれた状態にある。詰込み板４４がその静１１−位置か
ら作動方向に運動するとホッパ３４の側壁と摩擦パッド
４９とが接触して折りたたみ可能板４８は主板４６に対
して相対的に回転させられる。詰込み板４４の作動方向
のこの運動中に折りたたみ可能板４８が装荷開口３８を
通ってホッパ３４の外側へ張出すと非常に危険である。

従って、詰込み板４４が装架開口３８から外方に張出さ
ないようにすることが必要である。符号５６として仮想
線で示されている案内レールがホッパ３４の側壁に形成
されている。案内レール５６は、折りたたみ可能板４８
と係合し、かつ詰込み板４４がその静止位置からホッパ
敷居４０に隣接する位置へ動くときに折りたたみ可能板
をホッパの境界内に維持するように内方に突出している
。

第１図に示すように、入子式シリンダ１４は貯蔵体８の
中で排出板１２を動かす際に使用される。

シリンダ１４の如き入子式シリンダ（まシリンダ内の内
部通路が異った大ぎさの種々のシリンダ部分へ圧力流体
を供給するようになっており、比較的複雑な液汁装置で
ある。入子式シリンダ内の圧力面積間に大きさの差があ
るために、その使用時に問題が発生する。例えば、周囲
温度が４−臂しかつ入子式シリンダに液圧流体が充満し
ている時に、このシリンダの大面積端において圧力流体
が膨張すると同シリンダの小面積喘に望ましくない高い
圧力が生ずることがある。もしも、同シリンダの大小両
端の面積比が例えば１０対１であるならば、大端に於（
」る流体の膨張に因る７キログラム毎平方センチメ−１
−ル（１００ボンド毎平方インチ）の昇圧が小端に７０
キログラム毎平方センヂメー］・ル（１０００ポンド毎
平方インチ）の昇圧を生じさせることになる。従って、
シリンダ１４の如き入子式シリンダを使用することを必
要とせずに排出板１２を運動させるための何等かの装置
を設（−することは望ましいことである。然しなから、
液汁シリンダが排出板１２を運動させるときにシリンダ
が動かシＥＧＩればならない距鋪が長いために、入子式
シリンダを使用する以外に対策４．１なかった。

第２図に示す実施例ではイ「釆の液汁シリンダを使用し
てＩＷ出根板１２ａｈか１装置が使用されている。図を
油中にするために、第１図に示されているものと同じ構
成要素をｍ寸ために第１図において使用されている符号
と同一の符号が第２図において使用されている。図示の
如く、ピボット５８が、９１ましくは三角形の支持Ｍｉ
４６０を回転可能に支持づるように貯蔵体８の前端に設
けられている。従来の液［ｆシリンダ６２が、支持部１
４６０の両ｖａ間の中間に配茜されたピボット６４に回
転可能に装輪されている。図示の如く、排出板１２が貯
蔵体８の前方４ｔｌＨにあれば、はぼ三角形の支ＩＮ部
材６０はＩａｆｆシリンダ６２が前フレーム２２を越え
て前方に張出すことを可能にする。こうすれば、甲にＷ
ＩＴシリンダ６２を収容するためだけに貯銭体８の長さ
を良くする必要がないので、貯蔵体８を実質的に短くす
ることができる。

排出ｅＮ　１２　ＬＬ、シリンダ６２のピストンロッド
が回転可能に係合するビボツ１−６８を備えた横フレー
ム部材６６を有する。リンク部０７２が支持部材６０の
ピボット７０と回転可能に係合し、このリンクＦｌｌｌ
ｌは横方向フレーム部材６６のピボット６８にも係合し
ている。従って、リンク部材７２は支持Ｎ材６０のピボ
ット７０と横方向フレーム部材６６のピボット６８との
間の距頗を一定にしている。慢述されるように、こうす
れば、支持部材６０がピボット５８に対して相対的に回
転すると液；ｆシリンダ６２が伸縮して同シリンダの並
進運動が可能になる。

液圧シリンダが６２として示されている位置から６２ａ
として示されている新しい位置まで運動すると、支持部
Ｉ６０は（ＯＩｆ　６０　ａへ回転させられる。その結
束、ピボツ）・６４は新しい位ｆｆ６４ａへ動かされ、
位置６２ａにある３１圧シリンダは排出板の新しい位置
１２ａへの運動に従って並進運動を（る。

圧ツノシリンダが位１６２ｂまで更に伸びると、ＩＪＩ
出根は位置１２ｂまで勅かされて貯蔵体８の後−２〇　
− 端に直接に隣接ηる。支）４部口６０も４０置６０ｂま
でψに回転しそれに伴ってピボット６４が（ｆ／　賄６
４ｂ、ｌ：で更に移動する。従って、液１ｆシリンダ６
２が並進運動を１れば排出板１２をこの液圧シリンダの
全長Ｊ：すｂ遥かに良い距鋪に頁って運動させることが
できる。従って、在来のｗＩ圧シリンダ６２ｂこの構造
とηることによって浅箱にしてＩＳ価な入子式の液汁シ
リンダと同様に作動することができる。′ｌＩＦ′ｆシ
リンダ６２の短縮中、上２の運ｉｌＪ順序は逆にされて
、ＮＩ圧シリンダは位置６０ｂから情１１６０ａを杼て
位置６０へ動き、これに留って支持部材は荀ＦＦ６２ｂ
からＩｆ／欝６２ａを絆てイ◇爵６２へ移動する。

第３図μテールゲート１０の側面図であり、ごみを詰込
みかつ小ツバ３４から貯蔵体８内へ移すためのｍ横を示
している。テールゲートシリンダ２６に対するビボッ１
−３０は図示の如く、慢フレｌｘ　２４に取イ（ローＪ
られた装萄耳７１に形成されている。小ツバ３４４Ｊ、
第３図の左に見られるように、溶１ｇ等の適当１．１１
段ににつて相ｑに連結された複数の板から形成された側
壁７３を有する。側壁７３は詰込み板４４とこの詰込み
板のための駆動Ｉｌ＃Ｉ４との間に設けられ、この同駆
動機構がごみと接触しないようになっている。駆動シリ
ンダ５０はテールゲート１０にｖｋ＠されたピボット７
４に１゛喘が回転可能に３Ｉ！枯されている。比較的小
さい戻しシリンダ５２は同様に、テールゲート１゜に装
輪されたピボット７６に、Ｌ端が連結されている。図示
の詰込みＩ／ｆＩ４４は、ホッパ３４から通路４２へご
みを動かすためのホッパ３４を通る作動方向の運動を完
了している。この白に於いて、戻しシリンダ５２Ｇ、ｔ
ピストン０ツド７８０位胃によって示されるように完全
に伸ばされている。ピストンロッド７８には駆動チェー
ン８０が連結され、詰込みｌ１１４４が静１１位置まで
戻り方向に運動するときこの詰込み板に運動を伝達する
。

詰込み板４４が図示の如き位置にあれば、駆動シリンダ
５０はピストン０ツド８２の引っ込められた脩品によっ
て示されるＪ：うに完全に短縮された状態にある。ピス
トンロッド８２は駆動チェーン８４に連結されており、
このチェーンの下端は駆動板５３の継手８６に装着され
ている。記述の如く、駆動シリンダ５０及び戻しシリン
ダ５２は詰込み板４４に対する駆動機構に連結されてい
るので両シリンダが一緒に作動することができる。

従って、ホッパ３４を通る作動方向に詰込み板４４が運
動するとき駆動シリンダ５０が短縮し、これと同時に戻
しシリンダ５２は伸張する。詰込み板４４が静止（Ｑ詔
まで戻り方向に運動するときも同様に、駆動シリンダ５
０の伸びるときに戻しシリンダ５２が短縮する。

保持板５４はピボット８８に回転可能に装着されて開閉
両位置間の運動が可能になっている。保持板５４は、詰
込み板がホッパ３４から通路４２を通って貯蔵体８へご
みを移すために作動方向に動かされたときにおけるその
開かれた仲買にあるとして第３図に示されている。

第３図の線４−４線に沿った断面図である第４図に示す
ように、詰込み板４４は１対の軸１０４及び１０６に回
転可能に装架されている。詰込み板４４を駆動するため
に、トルク管１０８が軸１０４に固定され、このトルク
管の外方端に駆動板１１０が固定されている。図示の如
く、軸１０４と、トルク管１０８と、駆動板１１０及び
駆動板５３とは詰込み板４４に回転運動を与える際に一
緒に動く。軸゛１０４に沿って内方へ順次、隔離板１１
２が駆動板５３に結合されかつ補強板１１４が隔離板１
１２及びトルク管１０８に結合されている。補強板１１
６が次いでトルク管１０Ｂの内方端に固定され、更に軸
１０４及び主板４６にも結合されている。

主板４６は、軸１０６と主板４６とに結合された補強板
１１８によって、被駆動軸である軸１゜６に連結されて
いる。支持部０１２０が軸１０６を包囲して主板４６に
結合されており、この支持部材１２０の外方端には補強
板１２２が固定されている。そして、この補強板１２２
は軸１０６及び主根４６にも連結されている。カラー１
２４が軸１０４を取巻いて駆動板１１０の外面に係合す
るように設けられ、カラー１２６が軸１０６を取巻いて
補強板１２２の外面に係合するＪ：うに設けられている
。

トルク管１０８と、軸１０４及び主板４６とを強力かつ
剛固に連結するために、１対の側板１２８がトルク管１
０８並びに主板４６に固定されている。１対の側板１２
８はその端面に結合された補強板１１４及び１１６と共
に非常に剛固な構造体を形成し、トルクをトルク管１０
８から主板４６へ伝達する。

図示の如く、駆動チェーン８ｏ及び８４は夫々駆動板５
３及び１１０へ連結されており、これらの板を介してト
ルクがトルク管１０Ｂ及び詰込み板４４に伝達される。

駆動チェーン８０を板５３及び１１０へ連結するために
、ビン１３０がこれらの板にある孔を通って設けられ、
（」字リンク１３２がピン１３０に装着されがっこの（
」字リンク１３２に駆動チェーン８０が装着されている
。ピン１３０に対する１］字リンク１３２の相対位置を
維持するために保隔要素１３４もビン１３０に装着され
ている。

駆動チェーン８４を駆動板１１０及び５３に装、着する
ために、これらの駆動板にある孔を通ってビボツ１−８
６を設け、装架板１３６を駆動板１１０に設けてピボッ
ト８６の外方端を保持している。

（」字リンク１３８が駆動チェーン８４に装着されて、
ピボット８６に回転可能に装着されている。

図示の如く、駆動チェーン８４と（〕字リすク１３８と
の連結部は軸１０４及び１０６の軸線から駆動チェーン
８０と０字リンク１３２との連結部よりも遠く距てられ
ている。従って、駆動チェーン８４を介して詰込み板４
４へ伝達される駆動力は駆動チェーン８０によって詰込
み板４４へ伝達される力よりも大きなモーメント腕を介
して作用する。この構造は、駆動ヂ■−ン８４によって
作動方向に詰込み板４４が動かされているときに機械的
利点を提供する。

ホッパ３４の側壁７３は第４図に示されているように、
詰込み板４４のための駆動機構がホッパ３４内のごみか
ら隔離されるように駆動板５３と補強板１１４との間の
すき間内に延びている。装画用のホッパ３４の第２の側
壁１４０が詰込み板４４の他端に近接した位置に配置さ
れている。折りたたみ可能板４８は主板４６に形成され
たスロット１４２内に同主板に対して相対的に回転可能
に装架されている。折りたたみ可能板４８に結合された
部１４１４４がスロット１４２内に配置されこの部材１
４４はスロット１４２０両側壁間に延びているビン１４
６に回転可能に装着されている。

主板４６に対重る折りたたみ可能板４８の相対的ｔ【回
転運動を制限するように突当り部材１４６が主板４６に
装着されている。

既述の如く、折りたたみ可能板４８の回転運動は、折り
たたみ可能板４８の各端に置かれて側壁７３及び１１０
と接触している摩擦パッド４９によって発生される。即
ち、主板４６が動くに従って、側壁７３及び１４０とパ
ッド４９とが摩擦係合して折りたたみ可能板４８を主板
４６に対して相対的に回転運動せしめる。その上、折り
たたみ可能板４８の連動は、側壁７３及び１４０から内
方へ僅かに張出していて、この折りたたみ可能板４８の
案内部材１５０と係合する案内レール５６によっである
程度制御される。

第５図は第４図の線５−５に沿った断面図であって、主
板４６に対する折りたたみ可能板４８の相対位置及び同
主板に対する折りたたみ可能板の相対回転運動の限られ
る態様を示している。図示の如く、折りたたみ可能板４
８内にボルト１４９によって装着された支持ブラケット
１４７が主板４６に装架されたビン１４６に回転可能に
装架されている。突当り部材１４８は主板４６に装着さ
れており、各突当り部材１４８は、支持ブラケット１５
８によって折りたたみ可能板４８に′設けられた突当り
部材１５６が係合することのできる突当り表面１５２．
１５４を有する。図示の如く、突当り部材１５６と突当
り表面１５２との接触は折りたたみ可能板４８の一方向
の回転運動を効果的に制限する。突当り部材１５６と突
当り部材１５４との接触は折りたたみ可能板４８の反対
向の回転を制限する。

第５図は折りたたみ可能板４８がビン１４６を支点とし
て時１１廻り方向に回転した後にお【する折りたたみ可
能板４８の張出した状態を示している。

これは、詰込み板４４が第３図に示されているように作
動方向にホッパ３４を通る際に、同板の第５図に示され
ている方向から反時計廻り７Ｊ面に回転する時の折りた
たみ可能板４８の位置である。

詰込み板４４が第５図に示されている同板の位置から戻
り方向即ち時計廻り方向に回転運動する間、折りたたみ
可能板４８は突当り表面１５４に突当り部材１５６が接
触するまで反時計廻り方向に回転運動することができる
。この点に於いて詰込み板４４はその折りたたまれた位
置にあり、この詰込み板の戻り方向運動中に折りたたみ
可能板４８はホッパ３４の中のごみを乗り越えることが
できる。

第６図は第４の線６−６に沿った断面図であって、主板
４６の構造及び折りたたみ可能板４８の回転運動を制御
するための突当り部材１４８の構造を示している。図示
の如り、トルク管１０８は主板４６に直接に連結されて
おり、主板４６はトルク管１０８の軸線からずらされて
いる。これに加えて、側板１２８がトルク管１０８及び
主板４６を非常に強くかつ剛固に連結するように、トル
ク管の外面から主板の外面まで延びている。従来のとみ
締め固め装置では詰込み板の両端に配置された液圧シリ
ンダによって詰込み機構を駆動することが必要である。

黙しながら、図示実施例では主板４６は同板の一端のみ
で駆動されている。かくすることによって、駆動機構の
重量を著しく減すことができ、かつその構造を簡単にす
ることもできる。このような効果を得るために、主板４
６はねじりモーメントに抵抗し、かつトルクを効果的に
伝達することができるようにほぼだ円形の断面を有して
いる。トルク管１０８と主板４６との強い剛固な連結と
共に主板４６のこの断面形状は、主板をその一方の端の
みから駆動することを可能にしている。

第６図に示されているように、折りたたみ可能板４８を
主板４６に対して相対的に回転可能に支持するために孔
１６０が各突当り部材１４８に形成され、第４図に示す
支持軸１０４と係合するように孔１６２が補強板１１４
に形成されている。

第７図は第４図の線７−７に沿った断面図であって、折
りたたみ可能板４８を支える主板４６の内部構造を示し
ている。折りたたみ可能板４８を支える強度を主板４６
に付与するために、横方向そらせ板１６４が溶接の如き
何か適当な手段によって主板の内面に設けられている。

更に、そらせ板１６４は突当り部材１４８に一体に結合
されるにうに主板４６の外面を貫通している。みぞ形材
１６６と山形１１１６８（仮想線図にて図示）がそらせ
板に剛固に装着されて突当り部材１４８に結合され、こ
れによって突当り部材を補強している。

第８図は第４図の線８−８に沿った断面図であって、主
板４６の駆動されない側の端に於４する断面形状を示し
ている。主板４６を軸１０６に装着するために孔１７０
が補強板１２２に形成されて軸１０６の外面に係合して
いる。第１図及び第３図に就いて説明したように、ごみ
が装荷用のホッパ３４から通路４２を通って貯蔵体８内
へ移されるとき、詰込み板４４と保持板５４とは正確に
協調して運動することができる。従って、詰込み板４４
が作動方向に駆動されてホッパ３４を通るとき、保持板
５４は間かれた位置に置かれており、ごみはホッパ３４
から通路４２へ、かつ次いで貯蔵体８内へ妨げられずに
流れることができる。黙しながら、詰込み板４４が同板
の静１１二位置へ戻るようにその戻り方向に動かされる
と、保持板５４はその閉じられた位置へ動かされてホッ
パ３４と通路４２との間の間口を少くとも一部ふさいで
しまう。保持板５４はこの閉じられた位置において、ご
みが通路４２からホッパへ逆流することを防止している
。

詰込み板４４が同板の作動方向運動を完了して保持板５
４が開かれた位置に来ると（第３図参照）この保持板５
４は主板４６の外面に近く隣接した位置に置かれる。詰
込み板４４の運動が逆転されて同板が戻り方向に動くと
、保持板５４は同板の閉じられた位置へ直ちに動かされ
る。保持板５４が、このように閉じられた位置へ動くと
きこの保持板５４は主板４６表面に沿って動き、それに
よってごみを主板４２から撞き落して通路４２へ押込む
助けをする。第８図に示すように、主板４６は、保持板
５４の開かれた位置から閉じられた位置への運動に適合
するように特別に設Ｒ１された内側に弯曲した表面１７
２を有１“る。従って、保持板５４は主板４６からごみ
を撞く際にこの表面１７２に沿って動き、ごみはこのｊ
；うに掃かれることによって主板４６から通路４２に押
込まれる。

第９図は第１図及び第３図に示されている保持板５４の
詳細図であって、聞かれた位置にある保持板が５４とし
て実線で示され、かつ閉じられた（ひ置にある保持板が
５４′として仮想線で示されている。保持板が同板の開
かれた位置５４にあれば、同板の下方の表面１７３が実
際には通路４２の壁１７４の続きを形成する。従って、
保持板が同板の聞かれた位置５４にあれば、同板、の形
は通路４２へごみが押込まれることを助ける。クロスプ
レース（ｃｒｏｓｓ　ｂｒａｃｅ　）　１７６が保持板
５４に隣接して壁１７４を補強しており、保持板用のシ
リンダ５５のピストン［］ツラド１０が同クロスプレー
スに形成された孔１８２を貫通している。リンク１８４
が一端をピストンロッド１８０に結合されて、細端がビ
ン１８６に回転可能に連結されている。■キセノ１８８
がクロスプレース１７６にある孔１９０を通ってビン１
９４によって保持板５４に対するピボット８８に連結さ
れており、同■キセンの端はビン１８６に回転可能に連
結されている。支持部材１９６及び１９８が保持板５４
の各端に結合されて、同板を補強している。

保持板が同板の閉じられた位置５４′へ動かされるとき
、シリンダ５５はピストンロッド１８０を下方に延ばし
てエキセン１８８を回転する。その結果、保持板は同板
の閉じられた位置５４′へ回転させられる。この回転運
動中、保持板は主板４６の第８図に示されている如き内
側の弯曲した表面１７２に沿ってごみを撞くことができ
る。通路４２内にごみを保持する助けになるように、保
持板５４は突縁２００を有する。保持板５４が同板の閉
じられた位置５４′にあれば、２００′として図示され
ている突縁は、通路４２の方へ内方に向いて弯曲した表
面１７３に沿うごみの動きに逆らって、同通路から装荷
ホッパ３４へごみが逆流することをＭ箇トする助けにな
っている。

第１０図は、装備ホッパ３４の中で主板４６及び折りた
たみ可能板４８が運動するときの両板の運動を示す一連
の図のうちの第１図である。図示の如く、通路４２は貯
蔵体８内へ通じている広い開口２０２を有している。通
路４２は狭くされたのと２０４をも有し、こののどの方
へ同通路が段ｍｗ＋＜なっている。狭くなったのど２０
４は在来のごみ締め固め装置と較べて新規な改ｎされた
方式でごみを締め固める際に真に特異かつ手要な機能を
Ｇ未たす。旧来のごみ締め固め装置に於いてごみは、詰
込み板の表面と第１図及び第２図に示されている排出板
１２の如き排出板の表面との間にごみをＪ″Ｆ搾する詰
込み板によって高いＦｆ力で締め固められていた。排出
板１２が貯蔵体８のようむごみ貯蔵体の中に装架され、
詰込み板と排出板との間でごみを圧佇することにＪ：つ
で高い締め固め汗ノ）が発生されており、この高い締め
固め圧力をこみ貯蔵体の構惑体によって吸収しなければ
ならなかった。従って、ごみ貯蔵体をごみ締め固め装置
の重量の増；４をもたらすような重ＩＭ造部材で形成し
なければならなかった。このような事態は、こみ締め固
め装置の１停が増せばこの装置の運動に必要／【１ネル
ギーが増すので勿論望ましくないことである。かつまた
、とみ締め固め装置のｆｆ１ｌ’１がｍｕば、この装置
が使用する路面の摩訪が増加し、同装置の除紙が増すこ
とになる。

狭くなったのど２０４を有する通路４２を使用すると、
通路４２の狭クシ′「つだのと２０４内の徐徐に朝＜＜
１つだ通路部分をごみが通過するに従って極めて高いバ
カが発生する。こうした高い局部的圧力は、狭くなった
のど２０４内のごみをごみ貯蔵体８の中の圧力よりも遥
かに高い「力で圧搾することができる。例えば、狭くな
ったのと２０４を有するごみ締め固め装置を使用する際
、狭くなったのどに７７”いてごみに加えられる圧力と
、貯蔵体８の中の排出板１２によってごみにかけられる
圧力（第１図及び第２図参照）との比は３５対７０程度
にすることもできる。即も、ごみが狭くなったのど２０
４を通過する際に２．４５キｎグラム毎平ｈセンチメー
トル（３５ボンド毎平方インチ）の圧力を受１に場合に
、台藏体８の中の圧力は僅かに０．４９キログラム毎平
方廿ンチメートル（７ボンド毎平方インチ）稈度に過ぎ
なくすることができる。従って、貯蔵体８を比較的軽い
材料で構成することができ、しかもごみは狭くなったの
ど２０４内に発生した非常に＾い圧力によって貯蔵体内
に均等に詰込まれる。このように、貯蔵体８に使用する
金属を節減することによってごみ締め囚めＶｔ＊の除紙
を下げることができかつごみ締め固め装置の＠Φ崩を著
しく減らすことができる。

第１０簡に示されているイＯ製では、詰込み板４４番よ
その折りたたまれた静止位置にあり、折りたたみ可能板
４８は主板４６に対して折りたたまれたｔｆｆｌにあり
、かつ詰込み板４４がホッパ３４の１１部に隣接する１
方の位置にある。更に、保持板５４がその閉じられた位
置にあって、通路４２からホッパ３４へごみが逆流する
ことを■止している。詰込み椴４４がその静止４ＣＩ　
Ｗ’ｌにあれば、駆動シリンダ５０は完全に伸ばされか
つ戻しシリンダ５２は完全に短縮されている。詰込み板
４４の運動を同板の静止位置から作動方向に開始するた
めには、仮想線で２０６及び２０７として示されている
制御ロッドを動かして、駆動シリンダ５０の短縮、戻し
シリンダ５２の伸び及び保持板５４の閉じられた位置か
ら開かれた位置への運動を行うＪ：うに圧ノｊ流体を流
し始める。

第１１図に示すように、詰込み板４４を作動方向に動か
し始める制御０ツド２０６及び２０７の運動によって先
ず保持板５４が第１０図に示されている閉じられた情鱈
から第１１図に示されている開かれた位置へ回転させら
れる。かくすることによって、ホッパ３４から通路４２
へ通じる広くなった開口２０８が形成される。更にまた
、図示の如く、保持板５４の下方表面は同板が開かれた
位置にあれば、通路４２の隣接表面の延長部を形成して
、ホッパ３４から同通路内へのごみの流れを促進し、か
つ狭くなったのど２０４に於いて高い局部圧力を発生す
る。

第１２図を参照すると、保持板５４が第１１図に示され
ている同板の開かれた位置へ動かされ、詰込み板４４が
同板の静止位置から下方へホッパ３４内で動かされてい
る。詰込み板４４のこの下向きの運動中に、折りたたみ
可能板４８が主板４６に対して相対的に回転して、詰込
み板を同板の折りたたまれた状態から伸ばされた状態に
する。

既述の如く、これは摩擦パッド４９（第１図、第３図及
び第４図参照）がホッパ３４の側壁と摩擦係合している
からである。詰込み板４４が同板の折りたたまれた位置
から伸ばされた位置まで動く間、折たたみ可能板４８の
下辺縁は案内レール５６と接触して案内され、案内レー
ル５６が折りたたみ可能板４８をホッパ３４内で案内す
る。

詰込み板４４が第１２図に示されているように位置決め
されれば、折りたたみ可能板４８の下辺縁は敷居４０に
隣接する１゛ピンチ″２１０と称される位置に於いて弯
曲した底面３６に比較的近く接近１−る。ピンチ点２１
０に於いて、折たたみ可能板４８の下辺縁と弯曲した底
面３６との間には、作業員の手指を十分に通すことがで
き程度の大きさのすき間がある。従って、仮に作業員が
不注意で彼の手指を詰込み板が下げられている時にピン
チ点に置いたとしても、ピンチ点に於けるこ′のすき間
によって作業員の手指の喪失を十分に防ぐことができる
。かつまた、図示の如く、敷居４０の外方端とピンチ点
２１０との間にはほぼ４５．７２乃至６０．９６センチ
メードル（１，５乃至２フイート）程度のかなりな距離
があり、この距離があるので作業員がその手指をピンチ
点に置くことを困難にしているので安全である。

ピンチ点２１０に於いて詰込み板４４と底面３６との間
の距離を雛持することは、前述の安全上の理由のほかに
、ピンチ点に於いて詰込み板が下向きに動く力がピンチ
点にあるごみを介して敷居４０の金属に加えられる衝撃
力を弱めることができる。旧来のごみ締め固め装置に於
いては、詰込み板がホッパの敷居に隣接する点に於いて
ホッパの内面に極めて近くに近づＵられていた。従って
、ごみは詰込み板の下辺縁ににって加えられる非常に強
いせん断力を受けていた。こうした強いせん断力に耐え
るために、ピンチ点２１０の位置に近似した点に於いて
敷居に於けるテールグー１〜構造体内に丈夫な補強を設
けることが必要であった。

この結果、こみ締め固め装置の総重量が増加していた。

然し、ピンチ点２１０に於いて折りたたみ可能板４８と
弯曲した底面３６との間にこの距離を設けることによっ
て、テールゲート１０のピンチ点２１０の付近の構造部
材の重量を減らすことができる。その結果として装置全
体を軽石かつ安価に作ることができる。

詰込み板４４が第１１図に示されている静止位置から下
方に第１２図に示されている位置まで動くとき、駆動シ
リンダ５０は短縮して力がピストンロッド８２から駆動
チェーン８４へ伝達され、イこから駆動板５３及びｌ−
ルク管１０８へ伝達される。図示の如く、詰込み板４４
がこのように動かされるとき駆動チェーン８４はトルク
管１０８の外面に接触する。従って、詰込み板４４へ伝
達されるトルクはトルク管の半径によって決められる一
定のモーメント腕を介して供給される。詰込み板４４の
この運動中、同板は比較的迅速に動がされ、かつ同板に
駆動チェーン８４によって加えられ力は比較的少くてす
む。更に、詰込み板４４のこの運動中、同板は単に同板
の折りたたまれた静ＩＬ位置から、折りたたみ可能板４
８がピンチ点２１０に於いて弯曲した底面３６に隣接す
る張出された状態にあるイ装置へ動いているに過ぎない
ので、同板はホッパ３４の中においてごみから大きな抵
抗を受けることはない。

詰込み板４４が第１１図に示されている折りたたまれた
状態から第１２図に示されている伸ばされた状態まで動
かされる間、戻しシリンダ５２はピストンロッド７８が
張出されかつ駆動チェーン８０がトルク管１０８の外面
に巻かれるように伸ばされる。図示の如く、トルク管１
０８に対するＩ＆Ｉｊ勤チＪ−ン８０及び８４の相対的
１．Ｋｋ、　１７はＩ・ルク管に駆動チェーン８００巻
かれているときに１肋チエーン８４が巻き戻されること
を双方のチェーン間の干渉な１ノに可能にしている。ま
Ｉこ図示の如く、シリンダ５０及び５２は駆動チ１−ン
８０及び８４によってトルク管１０８と互に機械的に連
結されているためにこれら両シリンダの運動１１７Ｆ確
に調和させられている。詰込み椴４４を駆動するために
複数のシリンダを使用する旧来のごみ締め固め装置に於
いては各シリンダの運動を講和させることが困ガであっ
た。何故むらば、各シリンダ間の相ｎの連結は液圧にｊ
こるものだ４１であり、この１ＩＪＴＲＩの一部の故障
にＪ：って各シリンダの均衡が失なわれることかあった
。これに対して、本発明による菰四ではシリンダ５０と
５２とが必ず一緒に作動するＪ：うにＭ＆−１１械的に
′Ｍ結されているので従来技術における問題は起り得な
い。更に、後述するＪ：うに、シリンダ５０及び５２は
互に液「にＪ：つて連通してはいるが、シリンダ５０と
５２との液汁による連通は、ホッパ３４の中で詰込み板
４４がｖｌかされるときに両シリンダが均衡を失なうこ
とを防ぐことができる機械的な連結にＪ：って？ｄｉな
われている。

［述の如く、詰込み板４４が第１１図の位置から第１２
図の位置までｌＪ＋かされるとき、駆動チェーン８４に
にって詰込み板に加えられる回転力は、トルク管１０８
の半径によって決定される一定のモーメント腕を介して
加えられる。黙しながら、トルク管１０８及び駆動板５
３が第１２図のＧａ１ｌに示されているそれぞれの４０
１から引き続き回転１れば、３１帖点８６は軸１０４の
左側に位置する点へ移動する。この運動中、駆動チェー
ン８４はトルク管１０８の外面との接触からｗＩ放され
、シリンダ５０から駆動チェーン８４を介して伝えられ
る駆動力は連結白８６に於いて６接駆動板５３に加えら
れる。その＃Ａ宋として、駆動チェーン８４によって詰
込み板４４を回転するに要するトルクのモーメント腕は
次第に艮くなり、詰込み板に加えられる力は詰込板４４
がホッパ３４内を作動方向に進むに従って次第に増大す
る。詰込み板４４のこの運動中、ホッパ内のごみの抵抗
はこのごみが締め固められて通路４２へ押込まれかつ狭
いのど２０４を通るに従って著しく増大ｊる。従って、
詰込み板４４のこの運動中に肝要なことは、詰込み板に
強い駆動力が加えられることである。

かつまた、詰込み板４４のこの運動中、この詰込み板の
回転運動の速度は、駆動チェーンと詰込み板の回転軸線
との間のモーメン！・腕の増加にもとづいて次第に増加
する。

第１０図ｈ〒第１２図と同様な第１３図は、詰込み板４
４が作動方向にホッパ３４内を通る運動を完了した後の
位置を示している。詰込み板４４が第１２図の位置から
第１３図に示されている位ｎまで動かされる間、駆動チ
ェーン８４と駆動板５３との連結白８６は軸１０４の回
転軸線から段設と遠ざ４１られる。かくすることによっ
て、比較的大きい液汁駆動シリンダ５０を短縮すること
によって詰込み板４４に加えられるトルクは次第に大き
くなる。このように、トルクが次第に大きくなれば、装
荷ホッパ３４の中のごみにはこのごみ−４５＝ が通路４２に押込まれかつ狭いのと２０４へ送られるに
従って加えられる力が次第に大きくなり、このごみに非
常に高い局部的な圧力が加えられる。

かつまた、詰込み板４４のこの運動中、駆動チェーン８
０は戻しシリンダ５２が伸び続けるに従ってトルク管１
０８の外面に巻き付けられる。

図示の如く、通路４２の内面は弯曲した表面部分２１２
を有し、この弯曲した表面部分２１２の曲率は貯蔵体８
に向いており、２１４として図示されている水平方向の
流れをごみに与えるようになっている。従って、ごみは
狭くされたのど２０４内で）１常に＾い局部的な圧力を
受けた後に、通路４２から貯蔵体８の中へ排出されて、
第１図及び第２図に就いて説明されたように排出板１２
へ向けて動かされる。貯蔵体８の中でごみによって排出
板１２に加えられる力は、狭くされたのど２０４に於い
てごみに加えられる圧力よりもたとえ遥かに弱くても、
貯蔵体８にごみが次第に詰められるに従って排出板を通
路４２から次第に遠ざけることができる。従って、狭く
されたのど２０４内の比較的高い圧力に於いて既に均等
に締め固められたごみを貯蔵体８に均等に詰めることが
でき、ごみによって排出板１２にかｔ−Ｊられる低い圧
力で貯蔵される。駆動チェーンを駆動板５３上の連結点
８６に連結することによって作られた長いモーメン１〜
腕は第１３図の右側に２１６として示されている。

種々の部材はホッパ３４内及び特に通路４２内のごみを
最適に締め固めるサーボ関係で効果的に作動する。次に
、この作動について説明する。

主板４６及び折りたたみ可能板４８は第１３図に示され
ているそれぞれの位置から前方へ動かされるときにごみ
を締め固める。ごみ【ま締め固められるに従って上方且
つ前方へ通路４２の狭くされたのど２０４に向って送ら
れる。

狭くされたのど２０４内のごみの移動距離は１１：。

較的艮い。更にまた、狭くされたのど２０４は通路４２
に沿って次第に細くなっている。こののどは、ごみが通
路４２へ通されるに従ってこのごみを締め固める。ごみ
がこののど２０４を通るときに、その一部は通路４２内
のごみに対するベンチュリ効果によって、かつ他の一部
は次第に狭くなる通路の中におけるごみの相互作用によ
って破砕される。

通路４２はかなり長いので、ごみは主板４６及び折りた
たみ可能板４８の運動の一ザイクルで通路を通過し終る
ことはない。従って、板４６及び４８の作動の先行サイ
クルの際に通路４２へ導入されたごみは、これら両板の
作動の次のサイクルによってこの通路へ導入される次の
ごみによって更に深く通路内に押込まれる。ごみはこの
連続したサイクルによって通路４２へ更に深く押込まれ
るに従って、先行サイクルによってこの通路へ導入され
たごみを成る程度かきまぜる。こうしてごみを押込み１
つかぎまぜる結果、ごみは締め固められかつ破砕される
。

既述の如く、通路４２の最も狭くなった部分に於いてご
みにかかる圧力は非常に高い。この圧力は次いで、広く
なった開口２０２に於いて大きく下げられる。何故なら
ば、この開口２０２は貯蔵体８の方へ進むに従って外方
へ末広形に広がっているからである。従って、貯蔵体８
へごみが進入するに従ってこのごみの圧力は比較的低く
むる。

サーボ効果は、貯蔵体８内のごみがｔＪＩ出板山板に与
える圧力を正確に制御した限度内に維持するように排出
板１２の位置を制御することによって成る程度は可能に
なる。従って、排出板１２にかかるごみの圧力が第１の
特定の値を越えた時に、排出板１２にかかるごみの圧力
を下げるために、この排出板を通路４２から遠ざかる方
向に増分距離だ（Ｊ動かす。この増分運動は排出板にか
かるごみの圧力が第１の特定の値よりも低い第２の特定
の値に下がる迄続けられる。次に詳しく説明されるよう
に、貯蔵体８内のごみの第１の特定の値よりも高い圧力
に対する応答は瞬間的に行なわれる。

更にまた、排出板の増分運動はブースタ配置によって瞬
間的に行われる。このようにして、排出板１２にかかる
ごみの圧力が第２の特定の値になるまでこの排出板は少
しずつ動かされる。

貯蔵体８の中のごみの圧力を正確に制御するには、通路
４２内に於いてごみを破砕しかつ締め固める最適な作用
を確実に行うことが必要である。

何故ならば、貯蔵体８内のごみの圧力は通路４２の広く
なった間口２０２内のごみの下げられた圧力に相当する
からである。

もし、貯蔵体８内のごみの圧力が第１の特定の値よりも
高く上がったならば、広くなった開口内のごみによって
加えられる圧力は過電になってしまう。この事態が起っ
たと仮定すると、通路４２の狭くなったのど２０４の中
のごみが次続のサイクルの際に通路の中に押し込まれな
くなり、ごみがかきまぜられかつ締め固められることを
不可能にする。実際には、通路４２の狭くなったのど２
ｏ４の中のごみは広くなった間口２０２内のごみの高過
ぎる背圧のせいでつまってしまう。このようにごみがつ
まってしまうと、通路４２へごみをそれ以上通すことを
不可能にする。

同様に、もしも排出板１２にかかる圧力が第２の特定の
値よりも低い時にはこの排出板は少しずつ動かされるこ
とになり、通路４２の狭くなったのど２０４の中のごみ
を締め固めかつかきまぜることができなりｔ、【る。何
故ならば、広くなった聞ｎ　２０２の中のごみが、通路
４２の狭くむったのど２０４の中のごみを汀線しかつ破
砕して締め固めるに必升な背圧を生ずることができない
ためである。実際には、広くなった開口２０２の中のご
みによって生ずる背圧が不十分なときにはごみを破砕し
かつ締め固めるための力をごみに与えることができず、
ごみを締め固めることなしに通路４２へ送ってしまう。

第１４図は第１図に矢Ｆｒ１ｌ／１−１４によって示′
ＩＪ：うにテールゲ−１−１０が閉じられた荀欝にある
トラックの曹面図である。ホッパのＷ４１０は２１８と
して括弧にＪ：つて示されているＷ！頗にＪ：つて示さ
れて、第１４図のに側の一部分が軸１０４に対する克１
ｈ構造体２２０を示号ために一部切除されている。図示
の如く、詰込み板４４は片側から駆動することができる
ので、比較的大きな駆Ｖ」シリンダ５０を含む駆Ｗ）＋
１ｍ禍を７−ルゲート１００１１側のみに配吋するだＧ
′Ｉで十分であり、これによ　５１　一 つでその駆動装置を軽量かつ筒中にすることができる。

駆動機構をテールゲート１０の片側のみに設けることに
Ｊ：って、テールゲ−１・１０の駆動機構をＮ？ｌる側
が反対側よりもΦくなるので、テールゲート１０は平滑
的に不均衡になる。かつまた、駆動部材からテールゲー
ト１０の支持１１４造体へ伝達される反作用力はこのテ
ールゲートの駆動ＩＩＩＩＡを支える側で大きくなる。

これらの理由で、テールゲート１０の構造は駆１１＋　
ＩＩ構を有する側に課せられる重い重−及び大きい反作
用力を吸収するために、後述するように補強されている
。

テールゲート１０は、−Ｌ方ビーム２２２と、大きな側
ビーム２２４と、小さな側ビーム２２６とを有する。第
１４図の線１ｌ４８−１４８ｋ沿った断面図である第１
４ａ図に番１ホッパ３４内に於ける折りたたみ可能板４
８の種々の運動の状態が示されている。折りたたみ可能
板４８の下端は、その静Ｉ［４Ｃｔ　ＩＦＩからピンチ
点２１０に於けるこの下端の４ＣＩ　ｉＮｌ　１−でｌ
Ｊ＋　＜ときに、案内部材１５０が案内レール５６に接
した状態で、矢印（Ａ）によって示されている弯曲通路
に沿って動くことができる。

ごの運Ｃｊ中、折りたたみ可能板４８の摩擦バッド４９
がホッパの側雫と接触しで、ビン１４６を中心どして折
りたたみｄ能板を矢印（Ｂ）ににって示されている方向
に回転する。従って矢印１）の方向に動く際に、折りた
たみ可能板４８は↑板４６曝こ対して相対的に折りたた
まれた（Ｏ１６１から主板に女・１して相対的に張出し
た４０画まで動くことになる。折りたたみ可能＠４８が
戻り方向に動かされるように同機がホッパ３４内を逆方
向に動かされると、摩擦バッド４９はホッパ３４の側壁
に摩擦接触して、板４８をビン１４６に対して相銅的に
、矢印（Ｒ）によって示されているものと反対の方向に
回転する。従って、折りたたみ可能板４８はイの戻り運
動中、同板の張出した状態から折りたたまれた状態まで
動かされる。

既述の如く、折たたみ可能板４Ｂがピンチ点２１０に隣
ｔ＆　する魚まで下方へ動かされた時に、板４８の下１
ｊ辺縁と弯曲底面３６との簡には２５．４乃至５０．８
ミリメートル〈１乃〒２インヂ）程度の距離がある。こ
の距離はピンチ点２１０に作業ｌがその手指を不注意に
入れたときの安全のための余裕になっている。かつまた
、この距１１１＋はピンチ点２１０に於いて板４８から
テールゲーＩ・１０の１Ｍ造体へ伝達される衝撃力を弱
めるためにも役立っている。

折りたたみ可能板４８はその４８′として示されている
位置に於いてピンチ点２１０に隣接する位置にあり、か
つこの４０冒はホッパ３４の弯曲底面３６に同板の最も
近接する魚でもある。折たたみ可能板４８　ｔ、ｔ上２
１点２１０を越えてからは線２２８によって図示されて
いる運動通路を通る。

図示の如＜、１１１２２８はピンチ点２１０に於ｔプる
折りたたみ可能板４８と弯曲底［ｉ３６との間の距１１
　Ｊ：りも弯曲底面３６から更に遠く鋪れた位置にある
。括弧２３０にＪ：つて示されているこの距離は６３．
５乃至１０１．６ミリメードル（２，５７”Ｊ至４イン
チ）の程度にすることができ、在来の締め固め装置と本
発明によるｖｔ置との明確な違いを表わしている。旧来
のごみ締め固め装置に於いて詰込み板に対して通例にな
っていることは装荷ホッパ内にごみを詰込むどきに詰込
み板がホッパの壁に」常に近く近接して通ることである
。既に実施されているようにホッパの弯曲底面に非常に
近く近接して動く詰込み板を用いると、ホッパを通って
この詰込み板を駆動するために必要な動力が著しく増大
される。何故４【らば、詰込み板がホッパの壁に非常に
近い位置に配冒されていると、詰込み板がホッパを通る
ときにこの詰込み板がごみのＬを滑ることができず、こ
のごみを乗り越えることができないからである。

黙しながら、折たたみ可能板４８の運動通路が第１４ａ
図に線２２８によって示されるようになっていれば、ホ
ッパ３４を折りたたみ可能板４８が通るときにこの折た
たみ可能板４８が滑ってごみを乗り越えることができる
ので折たたみ可能板４８を小ツバ３４を通って動かすの
に必要な動力を減らすことができる。

その上、運動通路２２８と弯曲底面３６との間の間隔２
３０は在来のごみ締め固め装置には無い利点になる。例
えば、ホッパ３４にごみを装荷する際に、例えばごみが
大きな厚紙箱のようながさばっていることもある。ホッ
パ内に買かれる物体が大きなときには、この物体の一部
分しかホッパ内に挿入されることができず、残りの部分
がホッパの開口の外へ敷居４０を越えて張出してしまう
ことがある。旧来のごみ締め固め装置に於いて、詰込み
板の刃が下方へ動かされて装荷ホッパの表面に近接する
と、かさばった大きい物体を切断することになるせん断
力が生じて、せん断された部分はホッパ内に装架される
が、装荷敷居を越えて張出している部分はその重量で地
上へ落下する。

このような事態は、物体を再び拾い上げて詰込み板の次
の作動運動によってホッパへ再び送込む必要がある。

折りたたみ可能板４８と弯曲底面３６との間の間隔２３
０の如き距離を詰込む板の辺縁とホッパの内面どの間に
設けることによって、詰込み板はホッパへ挿入されたか
さばった物体を完全にはせＩυ断することができない。

従って、物体が仮に厚紙箱であるとしたら、板４８の下
方辺縁と弯曲底面との間に単に挟：１：れるに過ぎない
筈である。然しながら、板４８がホッパ３４を通る運動
を続Ｕるに従って、かさばった物体は可動板によって加
えられるつかむ力によってホッパ内へ引きずり込まれる
折たたみ可能板４８がホッパを通る次の運動即ちこの板
がホッパを通る戻り運動中に同板が折りたたまれた位置
へ動かされる運動は、折たたみ可能板４８がホッパ内へ
引きずり込まれてしまったごみを越えて進むことを可能
ならしめる。このようにして、ホッパ３４へかさばった
物体が挿入されたとき、この物体の一部が折たたみ可能
板４８によって切断されるのではなく、同板はこのかさ
ばった物体を単にホッパ内に詰込むだ＆Ｊではなく、折
りたたみ可能板の作動方向の連続した運動によって前記
のかさばった物体をホッパ内へ引入れることができるの
で作業ｉの仕事を軽減することができる。ホッパ３４内
の種々の位置を通る板４８の運動は４８″として仮想線
で示されている。

保持板シリンダ５５（第９図参照）に対する支えとなる
ように支持板２３２がテールゲート１０の内部に設けら
れており、この保持板シリンダをピボット動可能に支え
るための孔２３４が有している。かつまた、ピボット支
え２３６が保持板５４を回転可能に支えるために、通路
４２に隣接する点に設けられている。そのほかに、支持
部材２３８が軸１０６（第４図参照）を支えるために設
（Ｊられており、更に、ピボット支え２４０がシリンダ
５０の支えに対するピボット７４（第３図参照）に対し
て設けられている。

第１４図に就いて既述されたように、詰込み板のための
駆動機構をテールゲートの片側にだけ設置′Ｊだ結果と
してこのテールゲートによって負担される付加重役及び
反作用力を補整するようにこのテールゲートは設Ｈ１さ
れている。第１４ｂ図は第１４図の矢印１４ｂ−１４ｂ
によって示されている線に沿った断面図である。図示の
如く、不規ｆｌｌｌな形にされた補強板２４２が側ビー
ム２２４の各側に配冒されて、ピボット支え２４０に於
いて連結されたビーム２４４及び２４６と係合している
。

これによって、比較的大きい液圧駆動シリンダ５０によ
ってピボット支え２４０へ伝達される強い反作用力を吸
収するための支持根拠部を形成することができる。

第１４Ｃ図に一ト方ビーム２２２の拡大側面図が示され
ている。第１４Ｃ図に示されているように、上方ビーム
２２２は第１４図に矢印１４ｄ−１４ｄで示された上方
ビーム２２２の左側に隣接する装置に同ビームと一体に
形成された補強組立体２５０を有する外面部材２４８を
有している。この補強組立体の機能はビーム２２２の左
手部分に発生した強い力が同ビームをねじったり曲げた
りすることを防１トすることができる。図示の如く、補
強組立体２５０は同組立体の一端に配置された横方向補
強板２５２及び他端に配置された横方向補強板２５４を
有する。

第１４Ｃ図のｌ１１１４（１−１４６に沿った断面図で
ある第１４ｄ図を参照すると、横方向補強板２５２及び
２５４は夫々広くなった両端を有し、外′　−・５９　
− 面部材２４８とこの外面部材２４８に結合された外面部
０２５６とに結合される不規則な形をしている。そのほ
かに、長手方向補強板２５８及び２６０が各補強板２５
２及び２５４の形に相当する弯曲形を有して両補強板２
５２及び２５４を互に結合している。補強組立体２５０
の横方向補強板２５２及び２５４と長手方向補強板２５
８及び２６０との相互の連結によって形成されるｖ４じ
られた形はこの補強組立体をねじり及び曲げに対して強
く抵抗するように非常に剛固にかつ強くしている。この
ようにして、駆動機構をテールゲート１０の左側に装架
したために上方ビーム２２２（第１４図参照）の左手部
分に発生する強い力に対してこの上方ビームは効果的に
抵抗することができる。

第１５図は貯蔵体８の第１図の線１５−１５に沿った断
面図である。図示の如く、貯蔵体８は上方長手方向スチ
フナ２６２及び２６４並びに下方長手方向スチフナ２６
６及び２６８によって支えられている。滑りレール２０
が貯蔵体８の中へ内方に張出すように下方スチフナ２６
６及び２６８と一体に形成されている。第１図及び第２
図に就いて２述したように、排出液１２がレール２０と
消り係合１−ることができて同レールが排出板に対する
フレームの下部に形成されたみぞに係合している。

既述の如く、図示の装置は旧来のごみ締め固め装置より
も軽くすることができる。貯蔵体８の構造を強くしかも
軽くするように、この貯蔵体の周壁は２７０，２７２，
２７４及び２７６どして図示されている可撓性の金属シ
ートで形成されている。可撓性の金属シート２７０，２
７２．２７４及び２７６はそれぞれと長手方向スチフナ
２６２゜２６４．２６６及び２６８との連結点から外方
へ弓形に曲げられている。これによって、可撓性の金属
シート２７０，２７２．２７４及び２７６は貯蔵体８内
に発生する圧力による張力に耐えることができる。これ
らの金属シートはそれぞれの圧縮強さに比して高ｍの引
張強さを有するので、貯蔵体８を形成する際に比較的薄
くて軽いシート２７０．２７２．２７４及び２７６の使
用することができる。従って、貯蔵体８を軽く作ること
ができる。やはり既述の如く、ごみが貯蔵体８へ導入さ
れる前に通路４２の狭くなったのど２０４内に追いてす
でに高い圧力を受けているのでこの貯蔵体は更に低い圧
力に於いて使用するように設計することができる。従っ
て、貯蔵体８の構造に比較的重い構造部材を使用する必
要性も減少している。

第１５図に示されているように、コンジット通路２７８
が上方シート２７４の表面に形成されかつ対応するコン
ジット通路２８０が下方シート２７６の表面に形成され
ている。コンジット通路２７０及び２８０は貯蔵体８０
前後両部分の間に液汁管または電線を通すために使用す
ることができる。

第１６図は前方支持フレーム２２を貯蔵体８の内部から
見た正面図である。図示の如く、前方支持フレーム２２
は、弯曲シート２７４（第１５図参照）と係合可能な弯
曲下面２９４を有する頂上フレーム部２９２を有する。

そのほかに、側フレ−ム部Ｉ２９６及び２９８が頂上フ
レーム部材２９２に結合され、横みぞ形材３００が両側
フレーム部材２９６及び２９８を亙に連結している。こ
れににつで、前方支持フレーム２２を剛固で強い構造に
することができる。１対のほぼ三角形の板３０２及び３
０４がみぞ形材３００に接して配置され、かつほぼ三角
形の支持みぞ形材３０６及び３０８がごみ貯蔵体８の構
造体とトラックのフレーム６との間の支えとなるように
横みぞ形材３００の下に配置されている。

板３１２及び３１４がみぞ形材３０６及び３０８の内方
端と横みぞ形材３００とに取付けられ、板３１０がみぞ
形材３０６及び３０８の内方端の間に延びていている。

下方へ延びている連結部材３１６及び３１８のそれぞれ
の下端がトラックのフレーム６に結合されるように、板
３１２及び３１４にそれぞれ取付けられている。圧力流
体だめ３２０が横みぞ形材３００の上面に配置されてお
り、排出板１２（第１図参照）に対するビボツｌ−支え
３２２が横みぞ形材３００の両脚間に形成されている。

第１６ａ図は第１６図の線１６ａ−１６８に沿った断面
図である。第１６ａ図に示されているように、連結部材
３１６及び３１８は支持みぞ形材３０６及び３０８の下
面にある孔を貫通して板３１２及び３１４にそれぞれ結
合されている。例えば、連結部材３１６はみぞ形材３０
６にある孔３２３を貫通して板３１２と係合している。

更に、連結部材３１６及び３１８は各々は、複数の孔３
２４を有し、これらの孔の中は連結部材をトラックのフ
レーム６に装着する際のボルトを通すためのものである
。

第１７図は貯蔵体８をテールゲートを取外したトラック
２の後から見た端面図である。図示の如く、貯蔵体８の
後フレーム２４は頂上部材３３０によって上端を連結さ
れた剛固な側部材３２６及び３２８を有する。側部材３
２６及び３２８の下部が横ビーム３３２によって連結さ
れており、このビームが山形プレース３３４及び３３６
によってトラックのフレーム６に結合されている。山形
プレース３３４及び３３６の一方の脚はトラックのフレ
ーム６の長手方向部材の上面と接触しており、連結ボル
トまたは溶接の如き手段によってフレーム６に装着され
ている。更に、山形プレース３３４及び３３６は横ビー
ム３３２に接しかつ同ビームに溶接等によって装着され
ることのできる直立脚を有する。

後板３３８が横ビーム３３２に結合されており、貯蔵体
８の後に下方へ延びている平らな表面を形成している。

この表面は、テールゲート１０（第１図参照）が下げら
れて貯蔵体の後にある時にこのテールゲートに近接して
位置することができる。

後板３３８の上方辺縁は貯蔵体８の可撓金属シート２７
６の曲率に対応して弯曲した形にすることができる。同
様に、側部材３２６及び３２８は貯蔵体８の両側を形成
している可撓金属シート２７０及び２７２をそれぞ支え
るために弯曲しており、また頂上部材３３０も可撓シー
ト２７４を支えるように弯曲している。

板支持部材３４０及び３４２が、下方へ延びている後板
３３８のための支えとなるように下方へ延びている横ビ
ーム３３２に結合されている。横プレース３４４が、平
らな後板３３８の一番下に装着されるように板支持部材
３４０及び３４２に結合されている。従って、横プレー
ス３４４と共に板支持部材３４０及び３４２は下げられ
た位置にあるテールゲート１０に接することのできるよ
うに下、方へ延びている後板３３８を支えるための剛固
なフレームを形成している。

テールゲ−１〜１０の片側を貯蔵体８（第１図参照）に
対して回転可能に支えるようにピボット部材３４６が側
部材３２８の最、１一端部に設けられている。テールゲ
ート１００反対側は頂上部材３３０に連結されたみぞ形
プレース３４８に設けられたピボット２８によって支え
られている。第１４図に就いて既述したにうに、テール
ゲート１０内の液汁シリンダは、詰込み板４４が第４図
及び第５図に就いて説明したようにその片側のみから駆
動されるように同テールゲートの片側に装架されている
。液圧シリンダがこのにうに配置されれば、テールグー
１−１０内に４、を同テールゲートの片側が反対側にす
：ｂゆくなり、榛聞不均１ｂが生ずる。従って、テール
ゲート１０の液圧シリンダを収容している番い方の側は
ピボット２８に枢動可能に連結されており、みぞ形プレ
ース３４８がテールゲートの■い方の側を回転可能に支
えるために強さを加えている。そのほかに、支持みぞ形
材３５０がテールゲート１００卸い方の側を回転可能に
支えるとぎにビボツ１〜２８に隣接する個所に於いて狛
上部祠３３０を更に強めるために同部材に結合されてい
る。

図示の如く、支持ビーム３５２が貯蔵体８の各側に沿っ
て同貯蔵体の最下端に配置されており、これらの個所に
於いて同貯蔵体を補強している。

かつまた、弯曲板３５４が支持部材３４０及び３４２の
ト端に連結されるように支持ビーム３５２に結合されて
いる。板３５４の弯曲形ｓ、ｔ　ｖＡ示の如く、可撓金
属シート２７６の弯曲になだらかに続くことができる。

可撓金属シート２７６に板３５４が連結されることは従
って、同金属シートの曲率を同シートの両端に於いて一
定にすることに役立ち、また貯蔵体８の下部を補強する
ことができる。

第１７８図は第１７図のｌ１１１７ａ−１７８に沿った
側面図であって、側部＠３２８の形を示している。側ｐ
Ｈ１Ｊ３２８の１端部に形成されたビボツｔ−３４６は
貯蔵体８から役方へ張出しており、テールゲート持上げ
シリンダ２６（第１図参照）に対するピボット３０がピ
ボット３４６の下に２防されｎつ後方へ張出している。

板支持部＄４３４２は後方に傾いた表面３５５を有して
いる。他方の板支持部＠３４０　（第１７図参照）も表
面３５５と同様な傾いた表面を有している。傾いた表面
３５５の効宋は支持部ｌ３４２の平静を誠らししかも後
板３３８を支えることにある。

第１８図は本発明の装置を作動させる際に使用される液
圧回路の略図である。図示の如く、液圧流体はため３４
８から供給管路４６Ｂ及び弁４７０を通ってポンプ４７
２へ送られる。液圧流体は、ポンプ４７２から分岐管路
４７６に結合された管路４７４を通って圧力下で供給さ
れる。分岐管路４７６（ま、２０６．５キログラム毎平
方レンチメートル（２，９５０ボンド旬平方インチ）の
如きＩｆ　ｔ′）ＩＣ調整されたバイ０ツ１−操作され
る逃し弁４７８に通じている。管路４７４及び分岐管路
４７６の中の圧力が予め決められた圧力に達すると、汗
り管路４７９を通って伝達される圧力は弁４７８を開い
て、ため３４８へ通じている戻し管路５１１に流体を流
す。予め決められた約２０６．５キログラム毎平方セン
チメ−１−ル（２，９５０ボンド毎平方インチ）の圧力
に於いて逃し弁４７８を通って流体が流れると、この逃
し弁４７８は液ｆｆ装装置休体対する安全弁として作用
して、同装置内の圧力が予め決められた圧力水準を超え
ないことを確実にする。

管路４７４は分岐管路４７６を過ぎてから、分岐管路４
８０へ通じ、更にばね復心される弁４８２へ通じている
。ばね慢心される弁４８２は、第１８図に示されている
如く中立位防にあれば、管路４７４の中の圧力流体は向
弁を流れ通ることができる。弁４８２はＩＩ　ＩＩＩハ
ンドル４８４を有し、このハンドルによって向弁の第１
８図に示されている中立位欝から上げられた位置または
下げられた位置へ動くことができる。向弁を第１８図に
示されている位置から上方へ動かすようにハンドル４８
４が動かされると、圧力流体は管路４７４から逆止弁４
８６を通りかつ弁４８２を通って管路４８８へ流れる。

管路４８８ｔよ、パイロット操作される逃し弁４９２へ
通じている分岐管路４９０へ通じている。逃し弁４９２
は、管ｔ［１４９０から戻し管路５１１へかつため３４
８へ圧力流体が流れることのできるように圧力管路４９
３を通して伝達される予め決められた圧力に於いて開く
ように調整されている。従って、逃し弁４７８を開く圧
力よりも低い圧力にｇＩ！されている逃し弁４９２は、
貯蔵体８（第１図参照）の前から後へごみを排出するた
めに排出板１２が動かされている閣に入子式排出シリン
ダ１４に好ましくない圧力の蓄積が起った時に管路４９
０から圧り流体を散出することを可能にする。

管路４８８は分岐管路４９０を過ぎてから２条の管路４
９４及び４９６へ通じる。管路４９４は、ソレノイド弁
４９５に通じており、このソレノイド弁は、後述するよ
うに、作動したときに、戻し管路４９７からため３４８
へ圧力流体が流れることを可能ならしめている。管路４
９６は入子式液圧シリンダ１４の小端に於ｔ−する圧力
面積の例えば１０倍程度の圧力面積を有する大端へ通じ
ている。

管路４９８が入子式シリンダ１４の小端から管路５１２
へ通じており、管路５１２は弁４８２へ向けられている
。弁４８２がトげられた位置にあれば、圧力流体は入子
式シリンダ１４を伸ばすために量弁を通って管路４８８
及び４９６へ流れることができ、その間に同シリンダの
小端から流体が管路４９８及び５１２を通り、弁４８２
を通って管路５１４及び戻し管路５１１へかつため３４
８へ流れることができる。ストレーナ５１５が粒子によ
って液汁装置内の弁のふさがれるのを防ぐべく圧力流体
から粒子を除去するために戻し管路５１１とため３４８
との間に配置されている。

ハンドル４８４が操作されて弁４８２が第１８図に示さ
れている位置から下方へ動かされると、加圧された圧力
流体は逆止弁４８６及び弁４８２を通って管路５１２及
び４９８へ流れる。従って、入子式シリンダ１４の小端
へ加圧された圧力流体が導入され、同シリンダの大端か
ら流体が管路４９６及び４８８を通して弁４８２へ戻さ
れる。入子式シリンダ１４０大端から戻された流体は次
いで弁４８２を通って管路５１４及び戻し管路５１１へ
かつため３４８へ送られる。このＪ：うに流体が送られ
るに従って、入子式シリンダ１４は短縮させられ、排出
板１２を貯蔵体８（第１図参照）の後から前へ動かす。

弁４８２が第１８図に示されている中立位置にあって、
入子式シリンダ１４に圧力流体が充てんされている時に
、もしも周囲温度が上昇するならば問題の起こることが
ある。入子式シリンダ１４０大端に於りる圧力面積が同
シリンダの小端に於ける圧力面積と較べて実質的に異な
るために、入子式シリンダ１４の大端に於ける流体の熱
膨服に起因して大端に圧力上昇が起これば、小端には１
０１８の圧力−１−，ｌが起こることがある。入子式シ
リンダ１４の小端に於Ｇする望ましくない圧力上昇を防
ぐために、管路４９８は２条の管路５０２及び５０４へ
通じている分岐管路５００へ同シリンダの小端から通じ
ている。管路５０２から管路５１０へかつ戻し管路５１
１へ圧力流体が流れることを防ぐために逆ＩＬ弁５０６
が管路５０２に配置されている。

然し、管路５０４は、約２１７キｎグラム毎平方センチ
メートル（３，１００ボンド毎平方インチ）の圧力に於
いて開くように調整されてパイロット操作される逃し弁
５０８へ通じている。管路５０４の中の圧力がこの圧力
水準に達すると、この圧力が圧力管路５０９を介して逃
し弁５０８に伝達して、管路５１０及び戻し管路５１１
へかつため３４８へ流体が流れることのできるようにこ
の逃し弁５０８を開く。

弁４８２を過ぎてから、管路４７４はばね復心される弁
５１６へ通じる。量弁５１６はテールゲ一ト持上げシリ
ンダ２６を作ＩＪＪさせるために使用される。弁５１６
が第１８図に示されているように中立位置にあれば、圧
力流体は直接に量弁を流れ通る。弁５１６に連結された
ハンドル５１８は量弁を第１８図に示されている位置か
ら上げられた位置または下げられた位置へ動かす際に使
用することができる。弁５１６が下げられた位置へ動か
された時に、圧力流体は管路４８０から逆止弁５２０を
通りかつ弁５１６を通って管路５２２へ流れることがで
きる。テールゲート１０が第１図に示されている同ゲー
トの上げられた位置へ勅かされる間圧力流体がシリンダ
２６を伸ばしているように、管路５２２は液圧チョーク
５２４へ通じる。シリンダ２６が所望される程度に伸ば
されると、弁５１６は第１８図に示されている中立装置
へ動かされて、シリンダ２６を隔離し、かつこのシリン
ダをその伸ばされた状態に維持する。

テールゲート１０（第１図参照）を下げることが所望さ
れる時には、弁５１６を第１８図に示されている位置か
ら上げられた位置へ動かす。この時点に於いて、テール
ゲート１００重量はピストンロッド５２５を介してシリ
ンダ２６の中の流体にｈｓ　Ｇｌられている。従ってテ
ールゲート１００重量は、流体がシリンダ２６からチョ
ーク５２４、管路５２２及び弁５１６を通って流れるよ
うにピストン５２７を同シリンダ内で押下ぼる。流体は
、弁５１６を通ってから、管路５２６を通って戻し管路
５１１へかつため３４８へ送られる。チョーク５２３は
管路５２２を通る圧力流体の流量を減らして比較的低い
流量にするように作動する。このチョークは、テールゲ
ートが第１図にポされているように上げられた位置１０
′から下げられた位置１０へ動かされる際に同テールゲ
ートが徐々に下降することを確実にしている。

弁５１６を過ぎてから、管路４７４は２条の分岐管路５
２８及び５３０に到達する。分岐管路５３０は管路４７
４に連結された圧力管路５３３を有し、パイロット操作
される逃し弁５３２へ通じている。管路４７４の中の圧
力が約２１７キログラム毎平方センチメートル（３，１
００ボンド毎平方インチ）の予め決められた値に到達す
ると、管路５３３を通って伝達される圧力は弁５３２を
開いて、加圧された流体が管路５１１へかつため３４８
に通じている戻し管路５４６へ弁５３２を通って流れる
ことを可能にする。従って、逃し弁５３２は保持板５４
を操作するためにシリンダ５５へ送られ、かつ詰込み板
４４を第１０図乃至第１３図に示されているように操作
するためにシリンダ５２及び５０へ送られる圧力流体の
圧力を制ｔｉｌ１１−る。

制御ロッド２０６及び２０７を第１８図に於いて両方−
緒に、上方へ動かすことができ、１つ０ツド２０６及び
２０７の各々を他方のロッドにかかわりなく下方へ動か
すこともできる。ロッド２０６及び２０７が第１８図に
於いて両方−緒に上方へ動かされれば、ばね復心される
弁５３８が第１８図に示されているように向弁の中立位
置から上方へ動かされ、ばね復心される弁４６６も上方
へ動かされる。圧力流体はその時管路４７４から管路５
２８を通って管路５３４へかつ逆止弁５３６を通って流
れる。加圧された圧力流体は逆止弁５３６を通ってから
、弁５３８を通りかつ管路５４０を通ってシリンダ５５
へ流れる。このように流れた圧力流体はシリンダ５５を
短縮し、流体が同シリンダの頭端から管路５４２を通り
、弁５３８を通りかつ管路５４４を通って戻し管路５４
６へ流れる。

液圧シリンダ５５の容積は比較的小さいので、同シリン
ダは比較的速やかに短縮させられ、保持板５４を第１０
図に示されている閉じられた位置から第１１図に示され
ている開かれた位置へ速やかに運動させる。この時点に
於いて、ばね復心される弁５３８は中立位置へ戻され、
ロッド２０７をその中心位置へ戻らす。黙しながら、ロ
ッド２０６は同ロッドの−Ｌ方位置に維持される。弁５
３８が中立位置にありかつ弁４６６が第１８図に示され
ている位置から上げられた位置にあれば、圧力流体は管
路４７４から弁５３８を通って流れかつ分岐管路５４５
へ流れ、逆ＩＬ弁５４８及び弁４６６を通って管路５５
８へ流れる。管路５５０は、詰込み板４４を、第１０図
乃至第１３図に就いて説明したように作動方向に動かす
際に使用する比較的大きい駆動シリンダ５００ロツト端
への管路５５２へ連通ずることができる。

加圧された圧力流体が管路５５２を通ってシリンダ５０
へ導入されると、ピストン５５４は第１８図に示され、
ている位置から上方へ動かされ、詰込み板４４を第１０
図乃至第１３図に就いて説明したように作動方向に動か
しながらシリンダ５０を短縮させる。第３図に就いて説
明したように、比較的大きい液汁駆動シリンダ５０は比
較的小さい液汁戻しシリンダ５２と機械的に連結されて
いる。従って、シリンダ５０のピストン５５４がシリン
ダ５０を短縮させるために上方へ動かされるに従って、
戻しシリンダ５２のピストン５５５は同戻しシリンダを
伸ばすために下方へ動かされる。

ピストン５５５が下方へ動かされると、シリンダ５２の
ロッド端内の圧力流体は管路５７４を通りかつ弁４４６
を通って管路５５７及び管路５４６へかつ管路５１１を
通ってため３４８へ排出される。

圧力流体が管路５５２を通って駆動シリンダ５００ロン
ド端へ送られるとぎには、パイロット操作される逆止弁
５６２は管路５５０から向弁を通過する圧力流体の流れ
を阻止することができる。

駆動シリンダ５００頭端に連結された管路５６０は戻し
シリンダ５２の頭端へ通じている。従って、ピストン５
５５が下方へ動いている状態でピストン５５４が１一方
へ動かされると、駆動シリンダ５０の頭端から排出され
た圧力流体は管路５６０を通って戻しシリンダ５２０頭
端へ進入する。このようにして、戻しシリンダ５２はシ
リンダ５０の頭端からｉｌｌ出された圧力流体のアキュ
ムレータとして作用する。更に、管路５６１がため３４
８への戻し管路５１１と管路５６０とをｎに連結してい
る。従って、シリンダ５００頭端から排出された圧力流
体は管路５６０から管路５６１へかつ戻し管路５１１へ
も流れることができる。黙しながら、両シリンダ５０及
び５２間の圧力流体の流れを促進するために、管路５６
０は管路５６１の大きさＪこりも大きくなっている。

ピストン５５４が駆動シリンダ５０内で上方へ動かされ
るに従って、シリンダ５０の壁にある圧力口５５９はピ
ストン５５４の下側の流体から圧力を受けるために開放
される。口５５９は詰込み板４４が第１２図及び第１３
図に示されているように作動方向に動いていてピンチ点
２１０を越え時に聞かれる。詰込み板４４がピンチ点２
１０を通過して動くに従って、同板はホッパ３４の中の
ごみによって段々強く抵抗され、その結果駆動シリンダ
５００ロツド端に段々高い圧力がもたらされる。第１０
図乃至第１３図に就いても説明したように、ホッパ３４
内を作動方向に通る詰込み板４４の運動中、ホッパ内の
ごみは貯蔵体８へ通じている通路４２の狭くされたのと
２０４を通過するに従って高い圧力を受４−する。従っ
て、たとえ狭くされたのと２０４内のごみに高い圧力が
加えられかつ高圧圧力流体が管路５５２を通ってシリン
ダ５０のロッド端へ供給されても貯蔵体８内のごみが排
出板１２に加える圧力は比較的低く維持さ−８〇　− れる。

貯蔵体８の中のごみがＶ［山板１２に加える圧力は旧来
のごみ締め固め装置に較べて比較的低くなっているので
、排出板に押付けられるごみによって入子式シリンダ１
４の大端にもたらされる圧力も比較的低く小さい。シリ
ンダ１４０大端から圧力流体を排出するための装置が仮
に完全に液圧機構であるとしたら、同ｌ！１Ｉｌｉの作
動速度は十分に速やかにされることができない筈である
。排出板１２が同板の後方装置１２から前方位置１２′
（第１図参照）まで少しずつ動かされる時に、入子式シ
リンダ１４０大端から圧力流体が更に速やかにかつ更に
制御されて排出されるようにするために、電気装置が入
子式シリンダ１４からの圧力流体の排出を制御するため
に使用されている。既述の如く駆動シリンダ５０にある
圧力口５５９は圧力操作されるスイッチ５５８への圧力
感知管路５５６へ通じている。スイッチ５５８は第１８
図に示されている同スイッチの位置にあって聞かれてい
る。

黙しながら、駆動シリンダ５０のロッド端に於はる圧力
が１６８キログラム毎平方センチメートル（２，４００
ポンド毎平方インチ）の如き予め決められた圧力水準に
達した的に、スイッチ部材５６３は電源５６６とソレノ
イド弁４９５との間に線５６８，５７０及び５７２を通
る回路を完成するために管路５５６内の圧力によって下
方へ動かされて極５６５と接触する。

従って、ソレノイド弁４９５はスイッチ５５８が閉じら
れれば、入子式シリンダ１４０大端から管路４９４を通
って管路４９７へかつため３４８へ流体を速やかに１１
出するように作動させられる。

こうすれば、詰込み板４４にかかるごみの圧力−を減ら
し、かつ駆動シリンダ５００ロツド端に於ける流体圧力
を減らすために、＋ｊＦ出板山板１図に就いて説明され
たように少しずつ動かされることを可能にする。シリン
ダ５０のロッド端に於ける圧力流体の圧力が１５０．５
キログラム毎平方センチメートル（２１５０ボンド毎平
方インチ）の如き予め決められた水準まで落ちた時に、
スイッチ５５８はソレノイド弁４９５を向弁の閉じられ
た位置へ戻すために、第１８図に示されている聞かれた
位置へ戻る。ごみの詰込みはシリンダ５０の［１ツド端
に於ける圧力がスイッチ５５８を閉じるため番こ必要な
予め決められた水準に再び達するまで続けられ、貯蔵体
８にごみが次第に詰められるに従って排出板１２が同板
の後方位＠１２から前方位置１２′（第１図参照）へ少
しずつ動かされるこの全作動が完了する。

詰込み板４４が第１３図に示されているように作動方向
の運動を完了した時に、ロッド２０６は中立位置へ戻さ
れる。この運動は、ばね複心される弁４６６が第１８図
に示されているように中立位置へ戻されるように戻り止
め機構４４８に打勝つことができる。

詰込み板が第１３図に示されているような位置にあれば
、ロッド２０６及び２０７はそれぞれ第１８図に示され
ている位置から下方へ動かされ、板４４を戻り方向に第
１０図に示されている静止（０置へ動かす。このように
ロッド２０６及び２０７が一斉に動かされると、弁５３
８及び４６６が第１８図に示されている位置からそれぞ
れの下げられた位置へ動かされて、圧力流体が管路５３
４から逆止弁５３６及び弁５３８を通って保持板シリン
ダ５５の頭端まで管路５４２へ通る。こうすることによ
って保持板シリンダ５５は伸ばされて、圧力流体が保持
板シリンダのロッド端から管路５４０及び弁５３８を通
ってため３４８まで管路５４４へ１）出される。保持板
シリンダ５５の容積が比較的小さければ、保持板シリン
ダ５５は保持板５４を第１０図に示されている同板の閉
じられた位置へ戻すのに比較的速やかに伸ばされる。

ばね喪心される弁５３８及び制御ロッド２０７がそれぞ
れの中立位置へ動かされて、ロッド２０６が第１８図に
示されている下方位置に保持される。その時圧力流体は
中立位置にある弁５３８を経て管路５４５へ通り、逆＋
１−弁５４８及び弁４６６を経て比較的小さい戻しシリ
ンダ５２のロッド端まで管路５７４へ通る。既述の如く
、シリンダ５０及び５２は互に機械的に連結されている
。従って、シリンダ５２が縮められるに従って、比較的
大きい駆動シリンダ５０は伸ばされることができる。シ
リンダ５０が伸ばされている間に同シリンダのロッド端
から排出される圧力流体は管路５５２及び５５０を通っ
て弁４６６へかつため３４８まで管路５５７へ通される
ことができる。然し、シリンダ５００ロツト端に収容さ
れることのできる圧力流体の容積が比較的大きいために
、管路５５２．５５０等の中の流体の受ける流動抵抗は
液汁シリンダ５０が伸びることに抵抗する。この抵抗は
戻しシリンダ５２の短縮に対する抵抗を増し、同シリン
ダのロッド端へ管路５７４を通って送られる圧力流体の
圧力を上昇する。

パイロット操作される逆止弁５６２へ管路５７４から通
じているパイロット管路５６４は約３５キログラム毎平
方センチメートル（５００ボンド毎平方インチ）の比較
的低い圧力に於いて開くように調整される同逆止弁へ圧
力を伝達することができる。シリンダ５００ロツト端か
ら排出される流体は逆ｌト弁５６２が聞いたらシリンダ
５００頭端へ戻るように管路５５２から逆止弁５６２を
通　８５　一 つて管路５６０へ流れる。このようにして、比較的大き
い駆動シリンダ５０はシリンダが伸びる間開シリンダそ
のもののアキュムレータとして作用する。戻しシリンダ
５２の縮む間に同シリンダの頭端から排出される圧力流
体も管路５６０を通って駆動シリンダ５００頭端へ流れ
る。従って、駆動シリンダも戻しシリンダ５２に対する
アキュムレータとして作用する。そのほかに、圧力流体
は管路５６１を通ってため３４８まで戻し管路５１１へ
流れる。黙しながら、既述の如く、管路５６０を通って
両シリンダ′５２及び５０間に圧力流体が流れることを
促進するように管路５６０の大きさは管路５６１の大き
さよりも大きくなっている。

以上の説明に於いて、弁等の如き構造要素の動きは中立
位置に対して相対的に上げられた位置または下げられた
位置に□あるとして説明されている。

この術語は第１８図に就いても使用されている。

゛」−けられた”及び゛下げられた°′と言う表現は、
弁が高い位置に上げられたり、低い位置に置かれたりす
ることではないことを理解されたい。従つ−′８６　− て、゛上げられた″及び゛下げられた″と言う表現は添
付図面に示されている弁の状態に対して単に相対的な意
味に使用されるに過ぎない。然し、弁（よ弁の位置が弁
の動きの上げられた又は下げられた状態に何の影響をも
与えないように如何なる所望される態様で装架すること
ができる。

同様に、添付図面に於いて、文字記号を付けられた矢印
は種々の構造要素の動きを示すのに使用されている。理
解されるべきは、これらの矢印によって示されている動
きが単に構造要素の相対運動を示すつもりであるに過ぎ
４Ｔいことである。然し、諸構造要素の物理的配置に左
右されて、諸要素の特定方向の動きが装置の全体構造に
対する諸構造要素の相対配置に応じて変わることもでき
る。

第１８図には、排出板１２を運動するために第１図に示
されている如き入子式シリンダ１４が引例されている。

然し、入子式シリンダ１４は第２図に示されているよう
に支持部材６０に装架された在来シリンダ６２と代える
こともできる。このように置換されれば、周囲温度の変
化に伴なって入子式シリンダ１４に起こり得る圧力蓄積
の問題を避ｌ」ることができる在来シリンダ６２を使用
することによってできるからパイロット操作される弁５
０８（第１８図）を省くことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によるごみ処理装置を有するごみ集めト
ラックの側面図、 第２図は在来の液圧シリンダを利用した本発明の他の実
施例を示す側面図、 第３図は第１図に示されたテールゲートの一部切欠き拡
大側面図、 第４図は詰込み板及び同根のための駆動機構の一部を第
１図に示されたゾールゲートの後から見た詳細立面図、 第５図は第４図の線５−５に沿って一部断面にされた詰
込み板の端面図、 第６図は第４図の線６−６に沿った断面図、第７図は第
４図の線７−７に沿った断面図、第８図は第４図の線８
−８に沿った断面図、第９図は保持板の開閉両位置間の
運動を示す保持板及び保持板シリンダの側面図、 第１０図は話込み板が静１ト位置にありかつ保持板が閉
じられた位置にある状態のゾールゲート及び駆動機構を
第３図と同様に示す側面図、第１１図は装架ホッパを作
動方向に通る保持板の運動を第１０図と同様に示す側面
図、第１２図は詰込み板の下方辺縁が装架ホッパの敷居
に隣接する位置に於いて同ホッパの弯曲内面に近接した
位置に置かれるまで動かされ１＝後にピンチ点位冒にあ
る詰込み板の位置を第１０図及び第１１図と同様に示す
側面図、 第１３図は詰込み板がその作動方向に装架ホッパを通っ
た後の状態を第１０図から第１２図と同様に示す側面図
、 第１４図はテールゲートの後から見られた外観を第１図
の線１４−１４に沿って示す立面図、第１４ａ図は第１
４図の線１４ａ−１４８に沿った断面図、 第１４ｂ図は第１４図の線１４ｂ−１４ｂに沿った詳細
断面図、 第１７Ｉｃ図は第１４図に示された頂上ビームの要部を
示Ｊ詳細図、 第１４ｄ図は第１４ｃ図の線１４ｄ−１４６に沿った断
面図、 第１５図は第１の線１５−１５に沿った断面図、第１６
図はごみ貯蔵体を内部から見た立面図、第１６ａ図は第
１６図の線１６ａ−１６ａに沿った断面図、 第１７図はテールゲートを取外したごみ貯蔵体を第１図
の右から見た背面図、 第１７ａ図は第１７図の線１７ａ−１７ａに沿った断面
図、 第１８図はこみ締め固め機構の運動を制御するための液
圧回路の一実施例を略図で示す液汁回路図である。 ８・・・「貯蔵体」、 １０・・・「テールゲート」、 １２・・・「排出板」、 １４・・・「入子式シリンダ」、 ２６・・・「テールゲートシリンダ」、３４・・・［ホ
ッパ１． ３８・・・［装荷開口１． ４０・・・［装荷敷居１１ ４２・・・「通路」、 ４４・・・「詰込み板」、 ４６・・・「主板」、 ４８・・・「折りたたみ可能板」、 ５０・・・「バ駆動シリンダ」、 ５２・・・１液圧戻しシリンダ１． ５３・・・［駆ｖＪ板−１， ５４・・・「保持板１． ５６・・・「案内レール」、 ７３．１４０・・・［側壁］、 ８０．８４・・・「駆動チェーン」、 １０４．１０６・・・「軸」、 １０８・・・「トルク管」、 １１０・・・［駆動板１． １１２・・・ｒｌｌｌｌｔ隔板」、 １１４．１１６・・・１補強板」、 １１８．１２２・・・「補強板］、 ２０２・・・［開口］、 ２０４・・・「のど」、 ２０６．２０７・・・「制御ロッド」、２０８・・・「
開口」、 ２１０・・・「ピンチ点」。

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. （１）互に離れた一対の対向する側壁を有するホッパと
   、 該ホッパに対して回転可能に前記ホッパの対向する側壁
   に支持された装置であつて、前記対向する側壁の一方に
   支持された第１の軸と、前記対向する側壁の他方に支持
   された第２の軸とを有する装置と、 前記第１の軸と一体に回転するように該第１の軸に支持
   され該軸の回転中にトルクを伝達するトルク管であつて
   、前記ホッパの反対側の側壁及び前記第２の軸に対して
   は自由になつているトルク管と、 ねじりモーメントに抵抗し、詰込み板を介してトルクを
   伝達しうる強度を有する構成並びに形状を有する詰込み
   板と、 前記トルク管から前記詰込み板へのトルクの伝達のため
   、前記ホッパの前記一方の側壁の近傍で前記トルク管と
   詰込み板との間を剛固に連結する装置と、 前記詰込み板が前記第２の軸と共に回転するように該詰
   込み板を第２の軸に作動的に連結する装置と、 前記ホッパの反対側の側壁近傍に配置され、詰込み板を
   前記ホッパの反対側の側壁の近傍で補強する補強装置と
   、 前記詰込み板にホッパを通る周期的な運動を生じさせる
   ため、前記第１の軸を回転させるよう該軸に作動的に連
   結された駆動装置とを具備するごみ処理装置。
2. （２）前記ホッパの底を形成する外壁はわん曲しており
   、前記詰込み板は初めにホッパ内の始動位置を占めてお
   り、次にホッパの入口からホッパ内に挿入されたごみを
   前記通路に向つて動かすために前記始動位置から下向き
   に、ホッパの後部の外壁から離れている通路に沿つてホ
   ッパの入口を越えて運動可能であり、前記詰込み板は前
   記ホッパの入口を通り過ぎてピンチ点まで可動であり、
   このピンチ点では前記詰込み板は人間の指が安全に挿入
   されうる最少距離だけ前記ホッパから離れており、前記
   詰込み板は、ごみを貯蔵体中に送り出すために、ホッパ
   の底を形成する外壁に沿つて前記ピンチ点を通り過ぎて
   運動可能であり、且つ前記ホッパを通つて前記始動位置
   まで後方に運動可能である特許請求の範囲第１項に記載
   のごみ処理装置。
3. （３）前記詰込み板装置は、高トルク伝達能力とねじれ
   モーメントに対する大きな力とをもつたほぼ楕円形断面
   の本体と、ホッパの外壁の前記特定のものに装架された
   前記第１の軸を介して詰込み板装置の一端に連結されて
   回転力を詰込み板装置の一端に伝達するための駆動装置
   とを有し、前記回転力が前記詰込み板装置の楕円形断面
   の本体によつて詰込み板装置の全体に伝達されるように
   構成されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   または第２項のいづれか１項に記載のごみ処理装置。
4. （４）前記詰込み板は中空であり、該詰込み板の楕円形
   の形状の長軸は前記トルク管を通つて延在し、更に、該
   トルク管が中空になつている特許請求の範囲第１項から
   第３項までのいづれか１項に記載のごみ処理装置。
5. （５）前記ホッパの第１の端部と第２の端部とにおいて
   該ホッパの平衡を保つために該ホッパの前記第２の側壁
   において前記詰込み板に重りを加えるための装置を有し
   、前記補強装置は、前記第１の軸の回転中に前記詰込み
   板をホッパの第２の側壁において補強するために前記第
   ２の軸と詰込み板との間に作動的に結合されている特許
   請求の範囲第１項から第４項までのいづれか１項に記載
   のごみ処理装置。
6. （６）前記第１の詰込み板と共に動きしかも該第１の詰
   込み板に関して独立して運動するように前記第１の詰込
   み板によつて支持された第２の詰込み板と、前記ホッパ
   内のごみを締め固めるために前記第２の詰込み板が第１
   の詰込み板の運動とは独立して運動するように該第２の
   詰込み板に作動的に結合された装置とを有する特許請求
   の範囲１項から第５項までのいづれか１項に記載のごみ
   処理装置。
7. （７）前記トルク管は前記楕円形の詰込み板に２つの結
   合点で結合されており、この結合点は前記楕円形の詰込
   み板の長軸から同じ距離だけ離隔されている特許請求の
   範囲第１項から第６項までのいづれか１項に記載のごみ
   処理装置。
8. （８）前記楕円形の本体の一端に補強板が固定されてお
   り、該補強板は前記トルク管に固定されており、このト
   ルク管は前記駆動軸と共軸をなし、前記本体は前記軸の
   軸線から偏倚しており、前記側部部材は前記トルク管か
   ら前記楕円形の詰込み板まで延在し、この側部部材は前
   記補強板に固定されている特許請求の範囲第１項から第
   ７項までのいづれか１項に記載のごみ処理装置。