JPS63223322A - 過給機付エンジンの吸気装置 - Google Patents
過給機付エンジンの吸気装置Info
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- JPS63223322A JPS63223322A JP5621987A JP5621987A JPS63223322A JP S63223322 A JPS63223322 A JP S63223322A JP 5621987 A JP5621987 A JP 5621987A JP 5621987 A JP5621987 A JP 5621987A JP S63223322 A JPS63223322 A JP S63223322A
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- engine
- compression ratio
- shutter valve
- exhaust gas
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Landscapes
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、エンジンの幾何学的圧縮比を8.5以上の高
圧縮比に設定した過給機(=1エンジンの吸気装置に関
するものである。
圧縮比に設定した過給機(=1エンジンの吸気装置に関
するものである。
(従来技術)
ターボヂャージャー等の過給機を備えたエンジン(例え
ば実開昭56−171630号公報参照)では、過給域
で圧縮圧が上昇してノッキングを生じ易くなるため、通
常、圧縮比を低目に設定していた。また、過給圧の上昇
によって排気ガス温度が上かりすぎると、特にターボヂ
ャージャーの場合には、ターボチャージャー自体が熱的
に劣化してしまうという問題があり、また、機械式過給
機の場合でも、排気通路に設けられた触媒や02センサ
か劣化するという問題があるので、高回転高負荷時等、
とくに排気ガスが高温となり易い運転領域では燃料をリ
ッチにすることにより、燃料の気化潜熱を利用して排気
ガス温度を下げるようにされていた。ところが、このよ
うに圧縮比を低く設定すると、非過給域つまり低負荷時
に燃焼性が悪くなるし、また燃料をリッチにすると、当
然のことながら燃費が悪化する。
ば実開昭56−171630号公報参照)では、過給域
で圧縮圧が上昇してノッキングを生じ易くなるため、通
常、圧縮比を低目に設定していた。また、過給圧の上昇
によって排気ガス温度が上かりすぎると、特にターボヂ
ャージャーの場合には、ターボチャージャー自体が熱的
に劣化してしまうという問題があり、また、機械式過給
機の場合でも、排気通路に設けられた触媒や02センサ
か劣化するという問題があるので、高回転高負荷時等、
とくに排気ガスが高温となり易い運転領域では燃料をリ
ッチにすることにより、燃料の気化潜熱を利用して排気
ガス温度を下げるようにされていた。ところが、このよ
うに圧縮比を低く設定すると、非過給域つまり低負荷時
に燃焼性が悪くなるし、また燃料をリッチにすると、当
然のことながら燃費が悪化する。
ところで、上記のような従来の技術に代わる対策として
、エンジンの幾何学的圧縮比は高く設定しておき、これ
に対し吸気ポートの閉時期を遅らせることで有効圧縮比
を下げるようにすることが考えられる。つまり、エンジ
ンの幾何学的圧縮比ずなわち、ピストンが下死点位置に
あるときと上死点位置にあるときのシリンダ室容積の比
を8゜5以上の高圧縮比にしても、吸気ポートの閉時期
を下死点後50° (クランク角)以上の遅閉じとすれ
ば、吹き返しによって実際の圧縮比(有効圧縮比)は下
がるのでノッキングの発生は抑えられる。また、幾何学
的圧縮比は大きいから燃焼ガスの膨張比が大きく、それ
によって排気ガスの温度が低下する。また、吸気遅閉じ
によってボンピングロスが減るので燃費が改善されるし
、遅閉じによる吹き返しはあっても、もともと高圧縮比
であるので低負荷時の燃焼はそれほど悪化しない。なお
、高負荷時に空燃比をリッチにするようなことはしない
ので、高負荷時の燃費が悪化することはない。これを旨
く利用しようということである。
、エンジンの幾何学的圧縮比は高く設定しておき、これ
に対し吸気ポートの閉時期を遅らせることで有効圧縮比
を下げるようにすることが考えられる。つまり、エンジ
ンの幾何学的圧縮比ずなわち、ピストンが下死点位置に
あるときと上死点位置にあるときのシリンダ室容積の比
を8゜5以上の高圧縮比にしても、吸気ポートの閉時期
を下死点後50° (クランク角)以上の遅閉じとすれ
ば、吹き返しによって実際の圧縮比(有効圧縮比)は下
がるのでノッキングの発生は抑えられる。また、幾何学
的圧縮比は大きいから燃焼ガスの膨張比が大きく、それ
によって排気ガスの温度が低下する。また、吸気遅閉じ
によってボンピングロスが減るので燃費が改善されるし
、遅閉じによる吹き返しはあっても、もともと高圧縮比
であるので低負荷時の燃焼はそれほど悪化しない。なお
、高負荷時に空燃比をリッチにするようなことはしない
ので、高負荷時の燃費が悪化することはない。これを旨
く利用しようということである。
ところが、このように幾何学的圧縮比を上げ、吸気ポー
トを遅閉じとすると、どうしても低・中回転の高負荷時
に、吹き返しにより逆に充填効率が下がって出力が落ち
てしまう。また、アイドル時に、吹き返しによって燃料
も一緒に戻ってしまって燃焼室内の燃料量が一定になら
ないため、アイドル安定性が悪くなるという問題もある
。
トを遅閉じとすると、どうしても低・中回転の高負荷時
に、吹き返しにより逆に充填効率が下がって出力が落ち
てしまう。また、アイドル時に、吹き返しによって燃料
も一緒に戻ってしまって燃焼室内の燃料量が一定になら
ないため、アイドル安定性が悪くなるという問題もある
。
(発明の目的)
本発明は」−記のような問題点に鑑みてなされたもので
あって、高圧縮比と吸気遅閉じの効果によって、ノッキ
ングの抑止、排気ガス温度の低下および燃費の改善を図
った過給機付エンジンの吸気装置において、低・中速高
負荷時の出力を向」二させ、またアイドル特等低負荷域
での安定性を確保することを目的とする。
あって、高圧縮比と吸気遅閉じの効果によって、ノッキ
ングの抑止、排気ガス温度の低下および燃費の改善を図
った過給機付エンジンの吸気装置において、低・中速高
負荷時の出力を向」二させ、またアイドル特等低負荷域
での安定性を確保することを目的とする。
(発明の構成)
本発明に係る過給機付エンジンの吸気装置は、エンジン
の幾何学的圧縮比を85以」二の高圧縮比に設定した過
給機付エンジンの吸気装置において、吸気ポートを2つ
設けてその一方を下死点よりクランク角で50°以上遅
れて閉じる遅閉じとし、また、遅閉じ側の吸気通路に吸
気を遮断する遮断手段を設け、該遮断手段をエンジンの
運転状態に応じて制御するよう構成したものである。
の幾何学的圧縮比を85以」二の高圧縮比に設定した過
給機付エンジンの吸気装置において、吸気ポートを2つ
設けてその一方を下死点よりクランク角で50°以上遅
れて閉じる遅閉じとし、また、遅閉じ側の吸気通路に吸
気を遮断する遮断手段を設け、該遮断手段をエンジンの
運転状態に応じて制御するよう構成したものである。
(作用)
遅閉じ側の吸気通路に設けられた遮断手段は、高回転高
負荷時等の、過給圧が高くて排気ガス温度が」−昇し易
い領域、低・中速高負荷時等の、吹き返しによる出力低
下が問題になる領域、アイドル時等の、吹き返しにより
燃焼が不安定になり易い領域、といった運転領域毎の、
それぞれの条件に基づき、エンジンの運転状態に応じて
制御される。それによって吹き返しがコントロールされ
る。
負荷時等の、過給圧が高くて排気ガス温度が」−昇し易
い領域、低・中速高負荷時等の、吹き返しによる出力低
下が問題になる領域、アイドル時等の、吹き返しにより
燃焼が不安定になり易い領域、といった運転領域毎の、
それぞれの条件に基づき、エンジンの運転状態に応じて
制御される。それによって吹き返しがコントロールされ
る。
したがって、エンジンの運転状態に応じ、高圧縮比の特
性を利用したエンジン作動、あるいは高圧縮比と吸気遅
閉じの組合わせによるエンジン作動が適宜行われる。
性を利用したエンジン作動、あるいは高圧縮比と吸気遅
閉じの組合わせによるエンジン作動が適宜行われる。
(実施例)
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第1図および第2図は本発明の第1の実施例を示すもの
である。
である。
第1図から明らかなように、このエンジン101は、気
筒毎に2つの吸気ポート102a、102bと2つの排
気ポート103a、103bを備えている。各吸気ポー
トl02a、102bおよび各排気ポートl03a、l
03bは、第2図に示ス、にウニ吸気弁104 (10
4a、 I 04 b)オヨヒ排気弁+05(105
a、l05b)1.:よって開閉される。これら吸気弁
104および排気弁105は、それぞれハイドロラッシ
ュアジャスタ106.107を介し、吸気用カム!08
および排気用カム109により駆動される。
筒毎に2つの吸気ポート102a、102bと2つの排
気ポート103a、103bを備えている。各吸気ポー
トl02a、102bおよび各排気ポートl03a、l
03bは、第2図に示ス、にウニ吸気弁104 (10
4a、 I 04 b)オヨヒ排気弁+05(105
a、l05b)1.:よって開閉される。これら吸気弁
104および排気弁105は、それぞれハイドロラッシ
ュアジャスタ106.107を介し、吸気用カム!08
および排気用カム109により駆動される。
吸気マニホルド+10の各分岐管III、112内は、
前記2つの吸気ポー)102a、+02bに合わせて、
隔壁!13により途中から2つの分岐通路114,11
5に分離されている。そしてその一方の分岐通路+15
には、吸気ポート102bに近接する位置に吸気遮断用
のシャッターバルブ116が設けられている。このシャ
ッターバルブ+16は、吸気マニホルド110の取付部
近傍を貫通するバルブシャフト+17に取す付けられて
おり、該バルブシャフト117の回転によって開閉作動
する。バルブシャフト117貫通位置直」二の吸気通路
壁には、隔壁113の真上から各分岐通路114,11
5の中心部に向かう方向に一対の連通凹部118,11
8が形成されており、該一対の連通凹部118,118
は、一対の噴口119.119を介して、隔壁113直
上に形成された1個のインジェクタ取付穴120に接続
されている。したがって、該インジェクタ取付穴120
に取付けられたインジェクタ+21から噴射される燃料
は、2方向に分かれてそれぞれの分岐通路114,11
5に噴出する。このとき、噴口119.119直下流の
凹部壁面に形成されたアノストエア導入路+22から燃
料噴霧に向けてアシストエアが噴出されるようにされて
いる。
前記2つの吸気ポー)102a、+02bに合わせて、
隔壁!13により途中から2つの分岐通路114,11
5に分離されている。そしてその一方の分岐通路+15
には、吸気ポート102bに近接する位置に吸気遮断用
のシャッターバルブ116が設けられている。このシャ
ッターバルブ+16は、吸気マニホルド110の取付部
近傍を貫通するバルブシャフト+17に取す付けられて
おり、該バルブシャフト117の回転によって開閉作動
する。バルブシャフト117貫通位置直」二の吸気通路
壁には、隔壁113の真上から各分岐通路114,11
5の中心部に向かう方向に一対の連通凹部118,11
8が形成されており、該一対の連通凹部118,118
は、一対の噴口119.119を介して、隔壁113直
上に形成された1個のインジェクタ取付穴120に接続
されている。したがって、該インジェクタ取付穴120
に取付けられたインジェクタ+21から噴射される燃料
は、2方向に分かれてそれぞれの分岐通路114,11
5に噴出する。このとき、噴口119.119直下流の
凹部壁面に形成されたアノストエア導入路+22から燃
料噴霧に向けてアシストエアが噴出されるようにされて
いる。
シャッターバルブ+16は、エンジンの回転数。
負荷、および吸入空気量に基づいて制御する。
高回転高負荷時等の吸入空気量の多い領域では、ンヤッ
ターバルブ+16を開いて遅閉じ側ポート+02bから
の吹き返し量を多くすることで有効圧縮比の調整を行い
、高速性能と燃費の改善とともに、排気ガス温度の低下
を図っている。
ターバルブ+16を開いて遅閉じ側ポート+02bから
の吹き返し量を多くすることで有効圧縮比の調整を行い
、高速性能と燃費の改善とともに、排気ガス温度の低下
を図っている。
低・中速高負荷時には、シャッターバルブ116を閉し
て吹き返しを制限することにより充填効率の低下を防い
でいる。
て吹き返しを制限することにより充填効率の低下を防い
でいる。
また、アイドル時、低回転低負荷時等の吸入空気量の少
ない領域では、シャッターバルブ+16を閉じて吹き返
し世を制限することにより、有効圧縮比を高めて燃焼の
安定性を確保するとともに、レスポンスの向」二を図っ
ている。
ない領域では、シャッターバルブ+16を閉じて吹き返
し世を制限することにより、有効圧縮比を高めて燃焼の
安定性を確保するとともに、レスポンスの向」二を図っ
ている。
なお、この実施例では、前記のようにアシストエアを噴
出さぜるためのアシストエア導入路122が設けられて
いるが、このアシストエア導入路122には、遅閉しに
よる吹き返しエアが連通路を介して他の気筒から導かれ
る。これにより燃料の霧化改善を図っている。
出さぜるためのアシストエア導入路122が設けられて
いるが、このアシストエア導入路122には、遅閉しに
よる吹き返しエアが連通路を介して他の気筒から導かれ
る。これにより燃料の霧化改善を図っている。
つぎに、本発明の第2の実施例を第3図および第4図に
よって説明する。
よって説明する。
この実施例は、遅閉じ側の吸気ポート202bの通路面
積をもう一方の吸気ポート202aの通路面積に対して
小さくした点に特徴がある。また、第3図から明らかな
ように、このエンジン201=7= の場合、吸気ポートは1つである。そして、各吸気ポー
ト202a、202bおよび各排気ポート203は、第
4図に示すように吸気弁204 (204a、204b
)および排気弁205によって開閉される。これら吸気
弁204および排気弁は、それぞれのロッカーアーム2
22,223を介し、1本のカム軸224に形成された
吸気用カム208および排気用カム209により駆動さ
れる。また、この実施例の場合、各吸気ポー)−202
a 。
積をもう一方の吸気ポート202aの通路面積に対して
小さくした点に特徴がある。また、第3図から明らかな
ように、このエンジン201=7= の場合、吸気ポートは1つである。そして、各吸気ポー
ト202a、202bおよび各排気ポート203は、第
4図に示すように吸気弁204 (204a、204b
)および排気弁205によって開閉される。これら吸気
弁204および排気弁は、それぞれのロッカーアーム2
22,223を介し、1本のカム軸224に形成された
吸気用カム208および排気用カム209により駆動さ
れる。また、この実施例の場合、各吸気ポー)−202
a 。
202bに連通ずる2つの分岐通路214,215は、
吸気マニホルド210の集合部227に独立して接続さ
れている。インジェクタ221a。
吸気マニホルド210の集合部227に独立して接続さ
れている。インジェクタ221a。
221bは、各吸気ポート202a、202bに対して
1つずつ設けられている。エアクリーナ225から入っ
た燃焼用空気は、スロットル弁226を介して吸気マニ
ホルド210の集合部227に入り、各分岐通路214
,215に流れる。ンヤッターバルブ216は前記第1
の実施例のものと同様の態様で制御される。
1つずつ設けられている。エアクリーナ225から入っ
た燃焼用空気は、スロットル弁226を介して吸気マニ
ホルド210の集合部227に入り、各分岐通路214
,215に流れる。ンヤッターバルブ216は前記第1
の実施例のものと同様の態様で制御される。
この実施例では、上記のように遅閉じ側の吸気ポート2
02bの通路面積を小さくしているので、シャッターバ
ルブ216を閉じた場合に、通路面積の広い方の吸気ポ
ー)202aから十分に吸気を吸い込むことができる。
02bの通路面積を小さくしているので、シャッターバ
ルブ216を閉じた場合に、通路面積の広い方の吸気ポ
ー)202aから十分に吸気を吸い込むことができる。
また、遅閉じ側のデッドボリュームが小さくなるので、
ツヤツタ−バルブ216による制御レスポンスが向」ニ
してエンジン制御性が向上するといった効果もある。
ツヤツタ−バルブ216による制御レスポンスが向」ニ
してエンジン制御性が向上するといった効果もある。
なお、本発明は、上記実施例に限定されることなく、そ
の他いろいろな態様で実施できるものである。
の他いろいろな態様で実施できるものである。
(発明の効果)
本発明は以上のように構成されているので、ノッキング
の抑止、排気ガス温度の低下および燃費の改善が図れる
とともに、と(に低回転高負荷時の出力向上とアイドル
特等低負荷域での安定性を確保することができる。
の抑止、排気ガス温度の低下および燃費の改善が図れる
とともに、と(に低回転高負荷時の出力向上とアイドル
特等低負荷域での安定性を確保することができる。
第1図は本発明の第1の実施例の水平方向断面図、第2
図は同実施例の垂直方向断面図、第3図は本発明の第2
の実施例の水平方向断面図、第4図は同実施例の垂直方
向断面図である。 101,201+エンジン、]02a、102b、20
2a、202b:吸気ポート、114 。 115.214,215+分岐通路、116,216
シャッターバルブ(遮断手段)。
図は同実施例の垂直方向断面図、第3図は本発明の第2
の実施例の水平方向断面図、第4図は同実施例の垂直方
向断面図である。 101,201+エンジン、]02a、102b、20
2a、202b:吸気ポート、114 。 115.214,215+分岐通路、116,216
シャッターバルブ(遮断手段)。
Claims (1)
- (1)エンジンの幾何学的圧縮比を8.5以上の高圧縮
比に設定した過給機付エンジンの吸気装置において、吸
気ポートを2つ設けてその一方を下死点よりクランク角
で50°以上遅れて閉じる遅閉じとし、また、遅閉じ側
の吸気通路に吸気を遮断する遮断手段を設け、該遮断手
段をエンジンの運転状態に応じて制御するようにしたこ
とを特徴とする過給機付エンジンの吸気装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62056219A JP2587230B2 (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 過給機付エンジンの吸気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62056219A JP2587230B2 (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 過給機付エンジンの吸気装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63223322A true JPS63223322A (ja) | 1988-09-16 |
JP2587230B2 JP2587230B2 (ja) | 1997-03-05 |
Family
ID=13020994
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62056219A Expired - Lifetime JP2587230B2 (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 過給機付エンジンの吸気装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2587230B2 (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60261924A (ja) * | 1984-06-11 | 1985-12-25 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の吸気装置 |
-
1987
- 1987-03-10 JP JP62056219A patent/JP2587230B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60261924A (ja) * | 1984-06-11 | 1985-12-25 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の吸気装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2587230B2 (ja) | 1997-03-05 |
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