JPS63210261A - マルテンサイト系快削ステンレス鋼 - Google Patents
マルテンサイト系快削ステンレス鋼Info
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- JPS63210261A JPS63210261A JP4308087A JP4308087A JPS63210261A JP S63210261 A JPS63210261 A JP S63210261A JP 4308087 A JP4308087 A JP 4308087A JP 4308087 A JP4308087 A JP 4308087A JP S63210261 A JPS63210261 A JP S63210261A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は鉛（Ｐ ｂ）を含有するマルテンサイト系（Ｃ
ｒ）系快削ステンレス鋼に関する。
ｒ）系快削ステンレス鋼に関する。
（従来技術及び発明が解決しようとする問題点）従来、
マルテンサイト系快削ステンレス鋼として、例えばＪＩ
Ｓにより規定された通常のステンレス鋼に快削成分とし
て所定量のｐｂを添加したものが知られている。
マルテンサイト系快削ステンレス鋼として、例えばＪＩ
Ｓにより規定された通常のステンレス鋼に快削成分とし
て所定量のｐｂを添加したものが知られている。
ところが、かかるマルテンサイト系快削ステンレス鋼は
ｐｂを含有するが故に熱間絞り性が低下し、特に、連続
鋳造法により製造されたビレット鋳片の１２００℃以上
での絞り加工性が悪く、線材加工時に割れが顧発するた
め、通常は１回の熱間圧延加工、所謂１ヒート圧延で所
望の寸法とすることはできず、多段の圧延工程により漸
次所望の寸法となるようにして線材を製造していた。
ｐｂを含有するが故に熱間絞り性が低下し、特に、連続
鋳造法により製造されたビレット鋳片の１２００℃以上
での絞り加工性が悪く、線材加工時に割れが顧発するた
め、通常は１回の熱間圧延加工、所謂１ヒート圧延で所
望の寸法とすることはできず、多段の圧延工程により漸
次所望の寸法となるようにして線材を製造していた。
本発明は上記従来の問題点に鑑みてなされたもので、ｐ
ｂを含有するマルテンサイト系快削ステンレス鋼におい
て、特に連続鋳造法により得られたビレット材の熱間絞
り加工性が改善されており、前述の１ヒート圧延が可能
であるマルテンサイト系快削ステンレス鋼を提供するこ
とを目的とする。
ｂを含有するマルテンサイト系快削ステンレス鋼におい
て、特に連続鋳造法により得られたビレット材の熱間絞
り加工性が改善されており、前述の１ヒート圧延が可能
であるマルテンサイト系快削ステンレス鋼を提供するこ
とを目的とする。
（問題点を解決するための手段および作用）本発明者ら
は、上記ｐｂ含有快削ステンレス鋼の成分元素のうち、
Ｓｉ及びＭｎの含有量及び両者の含有量の比に着目して
種々検討した結果、Ｓｉの含有量が所定値以下で、且つ
、Ｍ ｎ ／ Ｓ ｉの値が所定範囲にある場合に、１
２００℃以上における連続鋳造ビレット鋳片の絞り加工
性が向上するという知見を得た。即ち、１ヒ一ト圧延時
に割れが発生した線材に対しては、通常、ワイヤーブロ
ーチ（ＷＢ＞という皮削り加工を施して線材表面の不良
箇所の除去が行われている。そして、全製品中のＷＢを
施した製品の割合をＷＢ率（％）として不良率の目安と
すると、Ｓｉ含有量とＷＢ率との関係及びＭ ｎ ／
Ｓ ｉとＷＢ率との関係は第１図及び第２図に示したよ
うになる。つまり、第１図において、Ｓｉ含有量が０．
３０重量％以下の場合、且つ、第２図において、Ｍｎ／
Ｓｉが２．５以上のときにＷＢ率が低下して線材の製造
歩留まりが向上することを確認した。
は、上記ｐｂ含有快削ステンレス鋼の成分元素のうち、
Ｓｉ及びＭｎの含有量及び両者の含有量の比に着目して
種々検討した結果、Ｓｉの含有量が所定値以下で、且つ
、Ｍ ｎ ／ Ｓ ｉの値が所定範囲にある場合に、１
２００℃以上における連続鋳造ビレット鋳片の絞り加工
性が向上するという知見を得た。即ち、１ヒ一ト圧延時
に割れが発生した線材に対しては、通常、ワイヤーブロ
ーチ（ＷＢ＞という皮削り加工を施して線材表面の不良
箇所の除去が行われている。そして、全製品中のＷＢを
施した製品の割合をＷＢ率（％）として不良率の目安と
すると、Ｓｉ含有量とＷＢ率との関係及びＭ ｎ ／
Ｓ ｉとＷＢ率との関係は第１図及び第２図に示したよ
うになる。つまり、第１図において、Ｓｉ含有量が０．
３０重量％以下の場合、且つ、第２図において、Ｍｎ／
Ｓｉが２．５以上のときにＷＢ率が低下して線材の製造
歩留まりが向上することを確認した。
即ち、本発明のマルテンサイト系快削ステンレス鋼は重
量％で、Ｃ：Ｑ、２６〜０．４０％、Ｓｉ；０．３０％
以下、Ｍｎ：１．００％以下、ｐ：ｏ、４０％以下、ｓ
：ｏ、ｏ３ｏ％以下、Ｎｉ：０．６０％以下、Ｃｒ ：
１１．５０〜１４．ＯＯ％、ｐｂ：０．０７〜０．３
０％及び残部実質的にＦｅよりなり、Ｍｎ／Ｓｉ≧２．
５となる構成としたものである。
量％で、Ｃ：Ｑ、２６〜０．４０％、Ｓｉ；０．３０％
以下、Ｍｎ：１．００％以下、ｐ：ｏ、４０％以下、ｓ
：ｏ、ｏ３ｏ％以下、Ｎｉ：０．６０％以下、Ｃｒ ：
１１．５０〜１４．ＯＯ％、ｐｂ：０．０７〜０．３
０％及び残部実質的にＦｅよりなり、Ｍｎ／Ｓｉ≧２．
５となる構成としたものである。
以下ニ、本発明のマルテンサイト系快削ステンレス鋼の
各成分元素の含有量の限定理由を述べる。
各成分元素の含有量の限定理由を述べる。
Ｃ：０．２６〜０．４０重−％
Ｃはステンレス鋼の強度を高めるのに極めて有効な成分
元素であり、充分な強度向上効果を発揮させるためには
少なくとも０．２６重量％必要である。また、Ｃをあま
り多く配合すると、粒界腐食の原因となるため、上限を
０．４０重重量とした。
元素であり、充分な強度向上効果を発揮させるためには
少なくとも０．２６重量％必要である。また、Ｃをあま
り多く配合すると、粒界腐食の原因となるため、上限を
０．４０重重量とした。
Ｓ ｉ ： ０．３０重量％以下
５ｉは脱酸剤として有効な成分元素であるが、０．３０
重量％以上含有すると靭性が低下して、前述したように
ＷＢ率上昇の原因となるので、上限を０．３０重量％以
下とした。
重量％以上含有すると靭性が低下して、前述したように
ＷＢ率上昇の原因となるので、上限を０．３０重量％以
下とした。
Ｍｎ ： １．００重量％以
ＭｎはＳと結合して熱間加工性を向上させる成分元素で
あるが、１．００重量％を超えて含有すると高温領域に
おける耐酸化性が劣化するので上限を１．００重量％と
じた。
あるが、１．００重量％を超えて含有すると高温領域に
おける耐酸化性が劣化するので上限を１．００重量％と
じた。
Ｃｒ ： １１．５０〜１４．００重 ％Ｃｒは耐食性
及び耐酸化性の向上に特に有効な元素である。かかる特
性を充分に発揮させるためには、少なくとも１１．５０
重量％必要である。しかし、Ｃｒ含有量を徒に多くする
と、圧延時の熱間加工性を劣化させる２相領域（γ十α
）に移行するので、上限を１４．００とした。
及び耐酸化性の向上に特に有効な元素である。かかる特
性を充分に発揮させるためには、少なくとも１１．５０
重量％必要である。しかし、Ｃｒ含有量を徒に多くする
と、圧延時の熱間加工性を劣化させる２相領域（γ十α
）に移行するので、上限を１４．００とした。
Ｐｂ：０．０７〜０．３０重量％
ｐｂは快削性の向上に資する成分元素であり、充分な快
削性の向上効果を得るためには、少な（とも０．０７重
量％必要である。しかし、ｐｂをあまり多く含有すると
発汗作用が生ずると共に、熱間加工性を劣化させるので
、上限を０．３０重量％とじた。
削性の向上効果を得るためには、少な（とも０．０７重
量％必要である。しかし、ｐｂをあまり多く含有すると
発汗作用が生ずると共に、熱間加工性を劣化させるので
、上限を０．３０重量％とじた。
更に、本発明のマルテンサイト系快削ステンレス鋼にお
いては、成分元素であるＭｎとＳｉの含有量の比、即ち
、Ｍ ｎ ／ ３ ｉを２．５以上となるようにするこ
とが必要である。このＭ ｎ ／ Ｓ ｉが２．５未満
であると前述したように、ＷＢ率上昇の原因となり、１
ヒート圧延による線材の製造歩留まりが低下する。
いては、成分元素であるＭｎとＳｉの含有量の比、即ち
、Ｍ ｎ ／ ３ ｉを２．５以上となるようにするこ
とが必要である。このＭ ｎ ／ Ｓ ｉが２．５未満
であると前述したように、ＷＢ率上昇の原因となり、１
ヒート圧延による線材の製造歩留まりが低下する。
なお、この快削ステンレス鋼には、上記した各成分元素
の他に、不純物元素として、０．０４０重量％以下のＰ
、０．０３０重量％以下のＳ、０．５０重量％以下のＣ
ｕ、０．６０重量％以下のＮ ｉ 、 ０．６０重量％
以下のＭＯｌｏ、０５０重量％以下のＡ１．０．０４０
重量％以下のＮ、０．５０重量％以下のＣ０１０，００
２０重量％以下のＣａ、０．０５重量％以下のＷ、０．
０５重量％以下のＶを含有していてもよい。
の他に、不純物元素として、０．０４０重量％以下のＰ
、０．０３０重量％以下のＳ、０．５０重量％以下のＣ
ｕ、０．６０重量％以下のＮ ｉ 、 ０．６０重量％
以下のＭＯｌｏ、０５０重量％以下のＡ１．０．０４０
重量％以下のＮ、０．５０重量％以下のＣ０１０，００
２０重量％以下のＣａ、０．０５重量％以下のＷ、０．
０５重量％以下のＶを含有していてもよい。
（実施例）
実施例１〜４、比較例１〜５
第１表に示した成分組成及びＭｎ／Ｓｉを有する各快削
ステンレス鋼よりなり、外径１４５璽璽のビレット鋳片
を連続鋳造法により製造し、各鋳片を１２９０℃で１ヒ
ート圧延し、外径８ミリメートルの線材を製造した。こ
の時、各鋼種毎に、全製品中割れの発生により前述した
ＷＢ処理を施した製品数の割合、即ち、ＷＢ率（％）を
算出し、その結果を第１表中に示した。
ステンレス鋼よりなり、外径１４５璽璽のビレット鋳片
を連続鋳造法により製造し、各鋳片を１２９０℃で１ヒ
ート圧延し、外径８ミリメートルの線材を製造した。こ
の時、各鋼種毎に、全製品中割れの発生により前述した
ＷＢ処理を施した製品数の割合、即ち、ＷＢ率（％）を
算出し、その結果を第１表中に示した。
第１表からも明らかなように、Ｓｉ含有量及びＭ ｎ
／ Ｓｉを共に満足する本発明のマルテンサイト系快削
ステンレス鋼はＷＢ率が極めて低く、１ヒート圧延によ
る線材製造時の製造歩留まりが良好であることが確認さ
れた。
／ Ｓｉを共に満足する本発明のマルテンサイト系快削
ステンレス鋼はＷＢ率が極めて低く、１ヒート圧延によ
る線材製造時の製造歩留まりが良好であることが確認さ
れた。
（発明の効果）
以上説明したように本発明のマルテンサイト系快削ステ
ンレス鋼によれば、重量％で、Ｃ： ０．２６〜０．４
０％、Ｓｉ：０．３０％未満、Ｍｎ：１．００％以下、
ｐ：ｏ、４ｏ％以下、Ｓ：０．３０％以下、Ｎｉ：Ｑ、
６９％以下、Ｃｒ ： １２．００〜１４．００％、Ｐ
ｂ：’０．０７〜０．３０％及び残部実質的にＦｅより
なり、Ｍｎ／Ｓｉ≧２．５となる構成としたので、熱間
加工時における絞り性が向上し、例えば、連続鋳造法に
より製造されたビレット鋳片からの１ヒ一ト圧延時の割
れの発生が抑制され、製造歩留まりが従来に比べてはる
かに良好となる。
ンレス鋼によれば、重量％で、Ｃ： ０．２６〜０．４
０％、Ｓｉ：０．３０％未満、Ｍｎ：１．００％以下、
ｐ：ｏ、４ｏ％以下、Ｓ：０．３０％以下、Ｎｉ：Ｑ、
６９％以下、Ｃｒ ： １２．００〜１４．００％、Ｐ
ｂ：’０．０７〜０．３０％及び残部実質的にＦｅより
なり、Ｍｎ／Ｓｉ≧２．５となる構成としたので、熱間
加工時における絞り性が向上し、例えば、連続鋳造法に
より製造されたビレット鋳片からの１ヒ一ト圧延時の割
れの発生が抑制され、製造歩留まりが従来に比べてはる
かに良好となる。
第１図はＳｉ含有量とＷＢ率との関係を示す図、第２図
はＭｎ／ＳｉとＷＢ率との関係を示す図である。
はＭｎ／ＳｉとＷＢ率との関係を示す図である。
Claims (1)
- 重量％で、Ｃ：０．２６〜０．４０％、Ｓｉ：０．３０
％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．４０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：０．６０％以下、Ｃｒ：
１１．５０〜１４．００％、Ｐｂ：０．０７〜０．３０
％及び残部実質的にＦｅよりなり、Ｍｎ／Ｓｉ≧２．５
であることを特徴とするマルテンサイト系快削ステンレ
ス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4308087A JPH0756064B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4308087A JPH0756064B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63210261A true JPS63210261A (ja) | 1988-08-31 |
| JPH0756064B2 JPH0756064B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=12653864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4308087A Expired - Lifetime JPH0756064B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0756064B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0387337A (ja) * | 1989-08-30 | 1991-04-12 | Nippon Steel Corp | 鉛快削マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片およびその熱間圧延法 |
| JP2002212680A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-07-31 | Nippon Steel Corp | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
| CN105568169A (zh) * | 2016-01-19 | 2016-05-11 | 溧阳市金昆锻压有限公司 | 马氏体不锈钢环模 |
-
1987
- 1987-02-27 JP JP4308087A patent/JPH0756064B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0387337A (ja) * | 1989-08-30 | 1991-04-12 | Nippon Steel Corp | 鉛快削マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片およびその熱間圧延法 |
| JP2002212680A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-07-31 | Nippon Steel Corp | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
| JP4502519B2 (ja) * | 2001-01-15 | 2010-07-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
| CN105568169A (zh) * | 2016-01-19 | 2016-05-11 | 溧阳市金昆锻压有限公司 | 马氏体不锈钢环模 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0756064B2 (ja) | 1995-06-14 |
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