JPS63192514A - 純Ｔｉ熱間圧延板の巻取り方法 - Google Patents
純Ｔｉ熱間圧延板の巻取り方法Info
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- JPS63192514A JPS63192514A JP2488587A JP2488587A JPS63192514A JP S63192514 A JPS63192514 A JP S63192514A JP 2488587 A JP2488587 A JP 2488587A JP 2488587 A JP2488587 A JP 2488587A JP S63192514 A JPS63192514 A JP S63192514A
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- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 10
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title 1
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Landscapes
- Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、熱間圧延された純Ｔｉａ５巻取られる際、
該純Ｔｉ板の先端重ね疵（トップマーク）及び表面疵の
発生を防ぐことができる純Ｔｉ熱間圧延板の巻取り方法
に関する。
該純Ｔｉ板の先端重ね疵（トップマーク）及び表面疵の
発生を防ぐことができる純Ｔｉ熱間圧延板の巻取り方法
に関する。
純Ｔｉ板は特異な品質特性を有するため、近年急激に需
要が増大し、そのためその製造技術についても種々の提
案がなされている・ これらの製造技術では、一般に大量生産を目的として鉄
鋼用のホットストリップミルを用いた連続熱間圧延方式
が採用されているが、Ｔｉは鉄鋼と異なり極めて活性に
富むこと、比重が小さいこと、「応カー歪」の関係が湯
度変化に対して極めて鋭感である等ｓＴｘ特有の物性に
より、連続熱間圧延の各工程において。
要が増大し、そのためその製造技術についても種々の提
案がなされている・ これらの製造技術では、一般に大量生産を目的として鉄
鋼用のホットストリップミルを用いた連続熱間圧延方式
が採用されているが、Ｔｉは鉄鋼と異なり極めて活性に
富むこと、比重が小さいこと、「応カー歪」の関係が湯
度変化に対して極めて鋭感である等ｓＴｘ特有の物性に
より、連続熱間圧延の各工程において。
鉄鋼の熱延の場合とはかなり様相の異なった方法により
製造されることになる。
製造されることになる。
例えば、熱間圧延後にＴｉ板を巻取る場合に、特公昭５
４−２９４５８号によれば、巻取り操作性等の面から４
５０〜７５０℃の範囲で巻取ることが良いとされ、ヌ特
公昭５９−４１５０８号によれば、結晶粒を微細化する
ため５００℃以下の温度で巻取ることが必要であるとさ
れているＯ 〔発明か解決しようとする問題点〕 しかし、純Ｔｉ板を熱間圧延した後、上記従来技術の巻
取り温度の範囲内（４５０〜５００℃となる）で巻取っ
たとしても、該板先端表面には所謂トップマークと呼ば
れる先端重ね疵の発生が著しく、その部分は製品になら
ずに切り捨てられるため、製品歩留りが低下することに
なる。又巻取り機内のローラ（ピンチロール、ユニット
ロール）やガイド等への焼付きも発生しやすいという問
題も発生している。
４−２９４５８号によれば、巻取り操作性等の面から４
５０〜７５０℃の範囲で巻取ることが良いとされ、ヌ特
公昭５９−４１５０８号によれば、結晶粒を微細化する
ため５００℃以下の温度で巻取ることが必要であるとさ
れているＯ 〔発明か解決しようとする問題点〕 しかし、純Ｔｉ板を熱間圧延した後、上記従来技術の巻
取り温度の範囲内（４５０〜５００℃となる）で巻取っ
たとしても、該板先端表面には所謂トップマークと呼ば
れる先端重ね疵の発生が著しく、その部分は製品になら
ずに切り捨てられるため、製品歩留りが低下することに
なる。又巻取り機内のローラ（ピンチロール、ユニット
ロール）やガイド等への焼付きも発生しやすいという問
題も発生している。
本発明は、上記問題に鑑み創案されたもので、そのため
、熱間圧延された純Ｔｉ板を巻取る際、該板にトップマ
ークや表面疵を発生させることが少ない巻取り方法を提
供せんとするものである。
、熱間圧延された純Ｔｉ板を巻取る際、該板にトップマ
ークや表面疵を発生させることが少ない巻取り方法を提
供せんとするものである。
ここで本発明の構成につき説明する前に、トップマーク
発生機構について詳述し１次にそこから本発明を創案す
るに到った経緯を説明する。
発生機構について詳述し１次にそこから本発明を創案す
るに到った経緯を説明する。
純Ｔｉ熱間圧延板（１）がコイラ内で巻取られる際、そ
の板（１）の先端は第２図に示されるようにマンドレル
（２）に巻付いて一回転した所で。
の板（１）の先端は第２図に示されるようにマンドレル
（２）に巻付いて一回転した所で。
その上に後続部分が重なる状態になるが、ユニットロー
ル（３）がマンドレル（２）側に該板（１）の後続部分
を押えつけているため、この先端重なり部分がユニット
ロール（３）位置を通過する際に、該ユニットロール（
３）により強い衝撃力を受けて変形し、重なり部分に段
が付いた上に、更に凹疵を発生することになる。これが
トップマークである。この凹疵はユニットロール（３）
で押えている間、コイルの円周ピッチで発生する。この
トップマークは純Ｔｉ板（１）が高温であればあるほど
多くの巻数に亘って発生する。即ち、高温の場合、純Ｔ
ｉは柔らかいため、冷えて硬くなり易い先端の上に柔ら
かい後続部分が何巻きにも亘って前記ユニットロール（
３）で押し付けられれば、トップマークはこのユニット
ロール（３）により押し付けられている間の何巻きにも
亘って発生することになる。従ってトップマークの発生
を防ぐには巻取り時の作業性を阻害しない範囲で低い温
度で巻取ることが望才しいことになる。
ル（３）がマンドレル（２）側に該板（１）の後続部分
を押えつけているため、この先端重なり部分がユニット
ロール（３）位置を通過する際に、該ユニットロール（
３）により強い衝撃力を受けて変形し、重なり部分に段
が付いた上に、更に凹疵を発生することになる。これが
トップマークである。この凹疵はユニットロール（３）
で押えている間、コイルの円周ピッチで発生する。この
トップマークは純Ｔｉ板（１）が高温であればあるほど
多くの巻数に亘って発生する。即ち、高温の場合、純Ｔ
ｉは柔らかいため、冷えて硬くなり易い先端の上に柔ら
かい後続部分が何巻きにも亘って前記ユニットロール（
３）で押し付けられれば、トップマークはこのユニット
ロール（３）により押し付けられている間の何巻きにも
亘って発生することになる。従ってトップマークの発生
を防ぐには巻取り時の作業性を阻害しない範囲で低い温
度で巻取ることが望才しいことになる。
一方１本発明者等は１巻取る純Ｔｉ板（ＩＦ）厚みが厚
い程、トップマークの発生が少ないことに気付き、上記
純Ｔｉ板（１）の巻取り温度と純Ｔｉ板（１）の厚みと
がトップマークの発生につき相関関係を有するのではな
いかと思い付くに到った。
い程、トップマークの発生が少ないことに気付き、上記
純Ｔｉ板（１）の巻取り温度と純Ｔｉ板（１）の厚みと
がトップマークの発生につき相関関係を有するのではな
いかと思い付くに到った。
そこで、本拠明者等は３．０ｍ、４．５ｍ及び６．０閣
の各板厚を有する純Ｔｉ板を８６０℃まで加熱し、仕上
温度を７００℃として熱間圧延した後、放冷乃至積極冷
却により巻取り温度を調整して、径３０インチのマンド
レルを有するコイラで巻取り、その時のトップマーク発
生巻数萎凋べる実験を行なった。第１図はその実験結果
を示子グラフ図である。同図から巻取り温度が低い程、
トップマークの発生が少なく、且つ純Ｔｉ板の板厚が厚
い程、同様にトップマークの発生が少ないことが確認さ
れた。
の各板厚を有する純Ｔｉ板を８６０℃まで加熱し、仕上
温度を７００℃として熱間圧延した後、放冷乃至積極冷
却により巻取り温度を調整して、径３０インチのマンド
レルを有するコイラで巻取り、その時のトップマーク発
生巻数萎凋べる実験を行なった。第１図はその実験結果
を示子グラフ図である。同図から巻取り温度が低い程、
トップマークの発生が少なく、且つ純Ｔｉ板の板厚が厚
い程、同様にトップマークの発生が少ないことが確認さ
れた。
通常の操業においては、コイル端部数ｍは冷圧材に関し
て言えば冷圧作業時にオフゲージ部分として製品になら
ず、切り捨てられている。従って、トップマークについ
ては皆無が望ましいものの、通常１巻（約２．４ｒＩＬ
）までは発生したとしても実害がない。しかし、巻取り
作業上は高温側の方が作業性が良いため、トップマーク
発生長さが１巻を上限として、上記実験結果を整理する
と、上限巻取り温度ＣＴ（℃）について下式の関係が成
り立つことになる。
て言えば冷圧作業時にオフゲージ部分として製品になら
ず、切り捨てられている。従って、トップマークについ
ては皆無が望ましいものの、通常１巻（約２．４ｒＩＬ
）までは発生したとしても実害がない。しかし、巻取り
作業上は高温側の方が作業性が良いため、トップマーク
発生長さが１巻を上限として、上記実験結果を整理する
と、上限巻取り温度ＣＴ（℃）について下式の関係が成
り立つことになる。
ＣＴ−６８ｔ（℃）
但し、Ｌは純Ｔｉ板の板厚（門）
従って本発明では、上記温度ＣＴを上限としてそれ以下
の温度で純゛ｒｉ熱延板を巻取ることとした。
の温度で純゛ｒｉ熱延板を巻取ることとした。
本発明者等は上記結論の追試を行なうため、次のような
実験を行なった。
実験を行なった。
３．０ 、４．０ 、４．５ 、６．０ 、８．０雪の
各板厚を有する純Ｔｉ板を前記と同様な熱間圧延条件（
加熱温度８６０℃、仕上温度７００℃）で、耀圧延した
後、放冷乃至積極冷却により巻取り温度を１５０ 、３
００ 、６００℃に夫々調整して径３０インチのマンド
レルを有するコイラで巻取り、その時のトップマーク発
生巻数を調べ、下記表に示す結果を得た。尚、ここで各
板厚に応じた本発明による上限巻取り湿度ＣＴは、２０
４℃（板厚３．０瓢）、２７２℃（板厚４．０諷）、３
０６℃（板厚４．５ ｖａｎ ） 、 ４０８℃（板
厚６．０ｍ＋）、５４４℃（板厚８．０ｍ）である。
各板厚を有する純Ｔｉ板を前記と同様な熱間圧延条件（
加熱温度８６０℃、仕上温度７００℃）で、耀圧延した
後、放冷乃至積極冷却により巻取り温度を１５０ 、３
００ 、６００℃に夫々調整して径３０インチのマンド
レルを有するコイラで巻取り、その時のトップマーク発
生巻数を調べ、下記表に示す結果を得た。尚、ここで各
板厚に応じた本発明による上限巻取り湿度ＣＴは、２０
４℃（板厚３．０瓢）、２７２℃（板厚４．０諷）、３
０６℃（板厚４．５ ｖａｎ ） 、 ４０８℃（板
厚６．０ｍ＋）、５４４℃（板厚８．０ｍ）である。
加熱温度 ８６０℃
仕上温度 ７００℃
マンドレル径 ３０インチ
この表から明らかなように、上限巻取り温度ＣＴ以下で
巻取った場合は、トップマーク発生巻数が常に１巻以下
であるため、本発明法により、純Ｔｉ熱延板を巻取った
場合には、製品歩留りが向上することになる。
巻取った場合は、トップマーク発生巻数が常に１巻以下
であるため、本発明法により、純Ｔｉ熱延板を巻取った
場合には、製品歩留りが向上することになる。
ヌ本発明法により巻取った板の表面は焼付きによる表面
疵の発生もなく美麗であった。
疵の発生もなく美麗であった。
以上説明したように、本発明法により純Ｔｉ熱間圧延板
を巻取れば、トップマーク発生巻数が１巻以下となるた
め、製品歩留りが向上すると共に、巻取られた純Ｔｉ熱
延板は表面疵の発生もなく、常に表面が美麗なものが得
られるという優れた効果を有している。
を巻取れば、トップマーク発生巻数が１巻以下となるた
め、製品歩留りが向上すると共に、巻取られた純Ｔｉ熱
延板は表面疵の発生もなく、常に表面が美麗なものが得
られるという優れた効果を有している。
第１図は板厚３．０ｍ、 ４．５ｒｍ、 ６．Ｏｗｎ
の純Ｔｉ熱延板を巻取り温度を調整して巻取った際に該
板のトップマーク発生巻数を調べた実験結果を示すグラ
フ図、第２図は純Ｔｉ熱延板をコイラで巻取る際のトッ
プマーク発生機構を示す説明図である。 図中、（１）は純Ｔｉ板、（２）はマンドレル、（３）
はユニットロールを各示す。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 宮 井 康 ２同
能 登 成 −代理人弁理士
吉 原 省 玉量 同 苫米地
正 敏
の純Ｔｉ熱延板を巻取り温度を調整して巻取った際に該
板のトップマーク発生巻数を調べた実験結果を示すグラ
フ図、第２図は純Ｔｉ熱延板をコイラで巻取る際のトッ
プマーク発生機構を示す説明図である。 図中、（１）は純Ｔｉ板、（２）はマンドレル、（３）
はユニットロールを各示す。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 宮 井 康 ２同
能 登 成 −代理人弁理士
吉 原 省 玉量 同 苫米地
正 敏
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 純Ｔｉ板を熱間圧延した後、下式に示す上 限巻取り温度Ｃ＿Ｔ以下で巻取ることを特徴とする純Ｔ
ｉ熱間圧延板の巻取り方法。 Ｃ＿Ｔ＝６８ｔ（℃） 但し、ｔ：純Ｔｉ板の板厚（ｍｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2488587A JPS63192514A (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 純Ｔｉ熱間圧延板の巻取り方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2488587A JPS63192514A (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 純Ｔｉ熱間圧延板の巻取り方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63192514A true JPS63192514A (ja) | 1988-08-09 |
Family
ID=12150641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2488587A Pending JPS63192514A (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 純Ｔｉ熱間圧延板の巻取り方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63192514A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61157668A (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-17 | Nippon Steel Corp | チタン熱延板の製造方法 |
-
1987
- 1987-02-06 JP JP2488587A patent/JPS63192514A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61157668A (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-17 | Nippon Steel Corp | チタン熱延板の製造方法 |
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