JPS63187073A - 吸収式冷凍機及びその吸収液 - Google Patents
吸収式冷凍機及びその吸収液Info
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- JPS63187073A JPS63187073A JP62018424A JP1842487A JPS63187073A JP S63187073 A JPS63187073 A JP S63187073A JP 62018424 A JP62018424 A JP 62018424A JP 1842487 A JP1842487 A JP 1842487A JP S63187073 A JPS63187073 A JP S63187073A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
- C09K5/047—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for absorption-type refrigeration systems
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、吸収式冷凍機に係り、特に吸収式冷凍機の腐
食を防止するのに好適な吸収液に関する。
食を防止するのに好適な吸収液に関する。
吸収式冷凍機は腐食性の激しい濃厚臭化リチウム水溶液
を吸収液とするため、構成材の腐食を防止することは信
頼性、寿命の点から重要な問題である。吸収式冷凍機の
構成材は価格と機械的強度の点から炭素鋼が主体として
使われることから、耐食材料とは云い芝い炭素鋼を防食
することが重要である。
を吸収液とするため、構成材の腐食を防止することは信
頼性、寿命の点から重要な問題である。吸収式冷凍機の
構成材は価格と機械的強度の点から炭素鋼が主体として
使われることから、耐食材料とは云い芝い炭素鋼を防食
することが重要である。
従来、防食対策としては吸収液のＰＨ調整とインヒビタ
の添加により行なわれ、ｐＨ調整には水酸化リチウムが
、インヒビターとしては硝酸塩。
の添加により行なわれ、ｐＨ調整には水酸化リチウムが
、インヒビターとしては硝酸塩。
クロム酸塩、モリブデン酸塩等が用いられている。
この中で濃厚臭化リチウム水溶液への溶解度が大きいこ
と、毒性が低いこと、腐食抑制能が優れていることから
硝酸塩は有効なインヒビターである。
と、毒性が低いこと、腐食抑制能が優れていることから
硝酸塩は有効なインヒビターである。
しかるに従来の吸収液では上記した水酸化リチウム及び
硝酸塩などのインヒビターの濃度は腐食抑制効果を重視
するあまり、炭素鋼等の腐食量を評価対象とし、腐食形
態にまでは十分な配慮がなされていなかった。
硝酸塩などのインヒビターの濃度は腐食抑制効果を重視
するあまり、炭素鋼等の腐食量を評価対象とし、腐食形
態にまでは十分な配慮がなされていなかった。
なお、この種の吸収式冷凍機、吸収液、吸収式冷凍機の
腐食防止方法に関するものには例えば特公昭４５−１７
１１号、特公昭４５−２５９５４号、特公昭４２−２６
９１７号、特公昭４０−１１５５０号、特公昭６〇−２
９８７２号等が挙げられる。
腐食防止方法に関するものには例えば特公昭４５−１７
１１号、特公昭４５−２５９５４号、特公昭４２−２６
９１７号、特公昭４０−１１５５０号、特公昭６〇−２
９８７２号等が挙げられる。
上記従来技術は、材料全体の平均的な腐食量の軽減につ
いては十分に考慮されているものの、その腐食形態にま
では配慮されていなかった。このためインヒビターの添
加により腐食量は軽減され一見して防食効果の高くみえ
る吸収液を用いた冷凍機において、しばしば腐食トラブ
ルが発生する問題があった。
いては十分に考慮されているものの、その腐食形態にま
では配慮されていなかった。このためインヒビターの添
加により腐食量は軽減され一見して防食効果の高くみえ
る吸収液を用いた冷凍機において、しばしば腐食トラブ
ルが発生する問題があった。
これは、腐食形態が全面腐食であれば上記のような不都
合は生ぜず、従来技術の如く平均腐食量の管理で対応で
きる。しかし、腐食形態が孔食の如き局部腐食の場合に
は平均腐食量は小さくても局部的に腐食が早い速度で進
行し、腐食トラブルに至る場合が多い。
合は生ぜず、従来技術の如く平均腐食量の管理で対応で
きる。しかし、腐食形態が孔食の如き局部腐食の場合に
は平均腐食量は小さくても局部的に腐食が早い速度で進
行し、腐食トラブルに至る場合が多い。
本発明の目的は、前述したような特長を有する硝酸塩を
インヒビターとして用いる場合に、吸収式冷凍機の主材
料である炭素鋼の局部腐食を完全に防止するための最適
な吸収液を提供することにある。
インヒビターとして用いる場合に、吸収式冷凍機の主材
料である炭素鋼の局部腐食を完全に防止するための最適
な吸収液を提供することにある。
上記目的は、臭化リチウム水溶液に添加する硝酸塩及び
水酸化リチウム濃度を特定の範囲に限定することにより
、達成される。
水酸化リチウム濃度を特定の範囲に限定することにより
、達成される。
さらに詳述すれば、吸収式冷凍機において、吸収液と接
する炭素鋼の腐食では、腐食量と腐食形態が必らずしも
一致せず、腐食量が小さいインヒビター濃度領域では孔
食が発生することである。
する炭素鋼の腐食では、腐食量と腐食形態が必らずしも
一致せず、腐食量が小さいインヒビター濃度領域では孔
食が発生することである。
さらに水酸化リチウム濃度によって、炭素鋼の孔食発生
に及ぼす硝酸リチウムの臨界濃度が異なることである。
に及ぼす硝酸リチウムの臨界濃度が異なることである。
このことから種々検討した結果、硝酸塩濃度は硝酸イオ
ン濃度として５〜１５０ｐｐｍ。
ン濃度として５〜１５０ｐｐｍ。
水酸化リチウム濃度は０．２〜０．４ ％の範囲に限定
して、両者を上記範囲内の濃度で適宜組合せて、臭化リ
チウム水溶液に添加することにより、炭素鋼の孔食など
の極めて危険な腐食形態の局部腐食を完全に防止するも
のである。これにより腐食性の極めて小さい吸収液を得
る目的が達成され。
して、両者を上記範囲内の濃度で適宜組合せて、臭化リ
チウム水溶液に添加することにより、炭素鋼の孔食など
の極めて危険な腐食形態の局部腐食を完全に防止するも
のである。これにより腐食性の極めて小さい吸収液を得
る目的が達成され。
信頼性の高い吸収式冷凍機が実現できる。
密閉循環系吸収式冷凍機は運転上最高圧力が大気圧以下
でなければならないという制約があり、一般には水を冷
−七、ａ厚臭化リチウム水溶液が吸収液として使用され
ている。本発明が適用される吸収式冷凍機は、その原理
的な系統図を第１図に示すが、再生器１．熱交換器２．
吸収器３．蒸発器４．凝縮器５及びポンプ８から成り、
吸収器３、再生器１及びポンプ８が圧縮機式冷凍機の圧
縮器と同じ作用をする。冷凍機運転中に吸収液は濃吸収
液６としてポンプにより再生器１．熱交換器２．吸収器
３を、又吸収器３から希吸収液として熱交換器２を経て
再生器１に送られて循環する。
でなければならないという制約があり、一般には水を冷
−七、ａ厚臭化リチウム水溶液が吸収液として使用され
ている。本発明が適用される吸収式冷凍機は、その原理
的な系統図を第１図に示すが、再生器１．熱交換器２．
吸収器３．蒸発器４．凝縮器５及びポンプ８から成り、
吸収器３、再生器１及びポンプ８が圧縮機式冷凍機の圧
縮器と同じ作用をする。冷凍機運転中に吸収液は濃吸収
液６としてポンプにより再生器１．熱交換器２．吸収器
３を、又吸収器３から希吸収液として熱交換器２を経て
再生器１に送られて循環する。
一般に吸収液の濃度が高い程（濃縮のための温度が高い
）高い冷凍効率が得られ、例えば最も温度の高い再生器
１では温度１６０℃、臭化リチウム濃度６５％、最も温
度の低い吸収器３では約４０℃、６０％位になる。一方
、臭化リチウム溶液の腐食性は温度及び濃度が高い程激
しくなる。
）高い冷凍効率が得られ、例えば最も温度の高い再生器
１では温度１６０℃、臭化リチウム濃度６５％、最も温
度の低い吸収器３では約４０℃、６０％位になる。一方
、臭化リチウム溶液の腐食性は温度及び濃度が高い程激
しくなる。
したがって吸収液中に適当な腐食抑制剤を添加しないと
冷凍機の構成材料である炭素鋼及び鋼合金は激しく腐食
する。１０．１４は冷却水、１３は冷水である。
冷凍機の構成材料である炭素鋼及び鋼合金は激しく腐食
する。１０．１４は冷却水、１３は冷水である。
吸収式冷凍機用の吸収液は前述したようにハロゲン化物
である臭化リチウムが主成分であるため。
である臭化リチウムが主成分であるため。
その水溶液は弱酸性で且つＢｒ−の存在のため炭素鋼な
どの金属を激しく腐食する。
どの金属を激しく腐食する。
水酸化リチウムの作用は上記水溶液のｐＨを弱酸性から
アルカリ性にする作用を示す。臭化リチウム水溶液をア
ルカリ性にすることにより鉄の腐食は抑制される。すな
わちｐＨを１０〜１ ］、の範囲にすることにより鉄の
不働態化現象が強くなり、その表面電位は卑な電位から
責な電位になり腐食は減少する。さらにｐＨ１０〜１１
のアルカリ性水溶液中では鉄の腐食生成物の溶解度が減
少し、このため鉄表面に生成した不働態皮膜（鉄の腐食
生成物の一種）が溶は難く、安定に存在するため、これ
が腐食性媒体の障壁となって鉄を保護するために腐食が
抑制される。
アルカリ性にする作用を示す。臭化リチウム水溶液をア
ルカリ性にすることにより鉄の腐食は抑制される。すな
わちｐＨを１０〜１ ］、の範囲にすることにより鉄の
不働態化現象が強くなり、その表面電位は卑な電位から
責な電位になり腐食は減少する。さらにｐＨ１０〜１１
のアルカリ性水溶液中では鉄の腐食生成物の溶解度が減
少し、このため鉄表面に生成した不働態皮膜（鉄の腐食
生成物の一種）が溶は難く、安定に存在するため、これ
が腐食性媒体の障壁となって鉄を保護するために腐食が
抑制される。
ここで水酸化リチウム濃度を０．１〜０．４ｗｔ％に限
定した理由は次の如くである。すなわち水酸化リチウム
濃度が０．１ｗｔ％以下においては、臭化リチウム水溶
液（ＬｉＢｒ６５ｖｔ％）のｐＨを１０以上にすること
ができず、十分な腐食抑制ができな・い、一方、水酸化
リチウム濃度が０．４ ％以上では腐食抑制能が低下し
、腐食量が逆に大きくなる。これは、アルカリ濃度が高
くなりすぎると鉄表面上の不働態皮膜が破壊され、表面
電位が責から卑になり鉄が腐食しやすくなるためである
。
定した理由は次の如くである。すなわち水酸化リチウム
濃度が０．１ｗｔ％以下においては、臭化リチウム水溶
液（ＬｉＢｒ６５ｖｔ％）のｐＨを１０以上にすること
ができず、十分な腐食抑制ができな・い、一方、水酸化
リチウム濃度が０．４ ％以上では腐食抑制能が低下し
、腐食量が逆に大きくなる。これは、アルカリ濃度が高
くなりすぎると鉄表面上の不働態皮膜が破壊され、表面
電位が責から卑になり鉄が腐食しやすくなるためである
。
このアルカリ濃度が高い場合に鉄の腐食抑制能が低下す
る現象は水溶液の温度が高いほど顕著になり、吸収式冷
凍機の如く最高温度が１６０℃程度の場合には腐食抑制
能が著しく低下するので好ましくない。
る現象は水溶液の温度が高いほど顕著になり、吸収式冷
凍機の如く最高温度が１６０℃程度の場合には腐食抑制
能が著しく低下するので好ましくない。
硝酸塩は臭化リチウム水溶液中において、ＮＯａ″″の
酸化力により、鉄表面への不働態皮膜の形成を促進して
腐食を抑制する作用を有する。不働態及膜は鉄の腐食生
成物である鉄酸化物の緻密な皮膜であり欠陥のない安定
なものほど腐食抑制能が強いｍ Ｎ Ｏａ″″はその酸
化力により鉄酸化物の形成を助ける。Ｎ Ｏａ−濃度を
５〜１５０ｐｐｍ＋に限定した理由は次の如くである。
酸化力により、鉄表面への不働態皮膜の形成を促進して
腐食を抑制する作用を有する。不働態及膜は鉄の腐食生
成物である鉄酸化物の緻密な皮膜であり欠陥のない安定
なものほど腐食抑制能が強いｍ Ｎ Ｏａ″″はその酸
化力により鉄酸化物の形成を助ける。Ｎ Ｏａ−濃度を
５〜１５０ｐｐｍ＋に限定した理由は次の如くである。
すなわちＮ Ｏｘ−濃度が５ｐｐｍ以下の場合には腐食
抑制効果は著しく小さく実用的でない。周知のように吸
収式冷凍機は機内が減圧状態で作動する密閉形が一般的
である。したがって鉄の腐食量が多い場合には、腐食に
伴って発生する水素ガス量も多くなる結果１機内の圧力
が上昇して正常な運転サイクルを維持できなくなる。こ
のためＮ Ｏｓ−濃度５ｐｐｍ以下では鉄の腐食形態が
全面腐食である利点があるものの上記のように腐食量が
多いために好ましくない。
抑制効果は著しく小さく実用的でない。周知のように吸
収式冷凍機は機内が減圧状態で作動する密閉形が一般的
である。したがって鉄の腐食量が多い場合には、腐食に
伴って発生する水素ガス量も多くなる結果１機内の圧力
が上昇して正常な運転サイクルを維持できなくなる。こ
のためＮ Ｏｓ−濃度５ｐｐｍ以下では鉄の腐食形態が
全面腐食である利点があるものの上記のように腐食量が
多いために好ましくない。
一方、Ｎ Ｏｘ−濃度が１５０ｐｐａ＋以上では、腐食
量がその濃度とともに減少し３５０〜４００ｐρＩで極
小となり、それ以上では再び増える傾向を示す。しかし
、腐食形態に着目するとＮＯａ″″濃度１５０Ｐρｍ以
下では、防食管理が容易な全面腐食であるのに対し、１
５０ｐｐｍ以上では腐食形態として最も危険な孔食など
の局部的な腐食に変わる。
量がその濃度とともに減少し３５０〜４００ｐρＩで極
小となり、それ以上では再び増える傾向を示す。しかし
、腐食形態に着目するとＮＯａ″″濃度１５０Ｐρｍ以
下では、防食管理が容易な全面腐食であるのに対し、１
５０ｐｐｍ以上では腐食形態として最も危険な孔食など
の局部的な腐食に変わる。
したがって平均的な腐食量は低くくても、局部的に穴が
あくと云う不幸な事態が生ずる危険が高い。
あくと云う不幸な事態が生ずる危険が高い。
これは、ＮＯ３″″濃度が高くなるに従って、臭化リチ
ウム水溶液の酸化性が強くなり鉄表面への不働態皮膜形
成作用が促進されて強固な皮膜が生成する。この不働態
皮膜は溶液中のＢｒ−によって局部的に破壊されて、活
性な鉄面が露出して局部的に腐食が進行する０通常は溶
液中のＮ Ｏｘ−がこの鉄面に作用して再び皮膜を形成
する補修作用とＢｒ−の破壊作用がバランスして腐食抑
制がおこなわれる。これは、ＮＯｘ−濃度５〜１５０ｐ
ｐｍの範囲では都合良くバランスして腐食形態が全面腐
食になるのに対し、１５０ρｐａ＋以上の濃度では、バ
ランスが崩れて局部腐食が生ずる。
ウム水溶液の酸化性が強くなり鉄表面への不働態皮膜形
成作用が促進されて強固な皮膜が生成する。この不働態
皮膜は溶液中のＢｒ−によって局部的に破壊されて、活
性な鉄面が露出して局部的に腐食が進行する０通常は溶
液中のＮ Ｏｘ−がこの鉄面に作用して再び皮膜を形成
する補修作用とＢｒ−の破壊作用がバランスして腐食抑
制がおこなわれる。これは、ＮＯｘ−濃度５〜１５０ｐ
ｐｍの範囲では都合良くバランスして腐食形態が全面腐
食になるのに対し、１５０ρｐａ＋以上の濃度では、バ
ランスが崩れて局部腐食が生ずる。
さらにＮ Ｏａ−濃度４００ρρｍ以上で腐食抑制能が
著しく低下するのは鉄の腐食に伴って生ずるカソード反
応が次式のように水素発生反応に加えて、ＮＯｘ−″の
還元反応が促進される結果、カソード反応が全体として
活発になり、これに伴って腐食が促進されるためである
。
著しく低下するのは鉄の腐食に伴って生ずるカソード反
応が次式のように水素発生反応に加えて、ＮＯｘ−″の
還元反応が促進される結果、カソード反応が全体として
活発になり、これに伴って腐食が促進されるためである
。
２ Ｈ＋ ＋ ２ ｅ−４Ｈｚ −−（
１）Ｎ Ｏ！−＋ Ｈ２Ｏ＋ ２ ｅ −） Ｎ Ｏ！
−＋ ２０８−・−（２）ＮＯ３−＋３Ｈ＋ ＋２ｅ４
ＨＮＯｚ＋Ｈｚ○−（３）なお本発明の水酸化リチウム
及び硝酸塩のＮ Ｏｘ−濃度はいずれも臭化リチウム濃
度６５ｗｔ％るため吸収液にオクチルアルコール等の高
級アルコールを添加するのが常識的であるが、本発明の
吸収液は当然ながらこれを添加してもよく、高級アルコ
ールの存在により腐食抑制能が影響を受けることはない
。
１）Ｎ Ｏ！−＋ Ｈ２Ｏ＋ ２ ｅ −） Ｎ Ｏ！
−＋ ２０８−・−（２）ＮＯ３−＋３Ｈ＋ ＋２ｅ４
ＨＮＯｚ＋Ｈｚ○−（３）なお本発明の水酸化リチウム
及び硝酸塩のＮ Ｏｘ−濃度はいずれも臭化リチウム濃
度６５ｗｔ％るため吸収液にオクチルアルコール等の高
級アルコールを添加するのが常識的であるが、本発明の
吸収液は当然ながらこれを添加してもよく、高級アルコ
ールの存在により腐食抑制能が影響を受けることはない
。
［実施例１コ
臭化リチウム６５重量％、水酸化リチウム０．２重量％
水溶液の硝酸リチウムをＮ Ｏｓ−濃度として０〜３０
００ｐｐｍ及びｎ−オクチルアルコール５ｍ Ｑ ／
Ｑ を添加した吸収液を用い、１６０℃で２００時間
腐食試験をした。その時の炭素鋼の平均腐食量を第１図
に示す。平均腐食量のＮ Ｏｓ″″濃度依存性は３５０
ｐｐｍに極小値が存在し、それ以上の濃度では急激に腐
食量が増える。一方Ｎ０ｓ−ｏ ｐｐｍでは同様に腐食
量が大きい。また、図中に示しである如く、ＮＯｘ１５
０ｐｐｍ以上では孔食を含む局部腐食が発生する。Ｎ
Ｏｘ−５〜１５０ｐｐｍの範囲では腐食量はＮ０ａ−３
５０ｐｐｍに比較して僅かに大きいが腐食形態が冷凍機
の防食管理が極めて容易な全面腐食である著しい利点が
ある。
水溶液の硝酸リチウムをＮ Ｏｓ−濃度として０〜３０
００ｐｐｍ及びｎ−オクチルアルコール５ｍ Ｑ ／
Ｑ を添加した吸収液を用い、１６０℃で２００時間
腐食試験をした。その時の炭素鋼の平均腐食量を第１図
に示す。平均腐食量のＮ Ｏｓ″″濃度依存性は３５０
ｐｐｍに極小値が存在し、それ以上の濃度では急激に腐
食量が増える。一方Ｎ０ｓ−ｏ ｐｐｍでは同様に腐食
量が大きい。また、図中に示しである如く、ＮＯｘ１５
０ｐｐｍ以上では孔食を含む局部腐食が発生する。Ｎ
Ｏｘ−５〜１５０ｐｐｍの範囲では腐食量はＮ０ａ−３
５０ｐｐｍに比較して僅かに大きいが腐食形態が冷凍機
の防食管理が極めて容易な全面腐食である著しい利点が
ある。
腐食試験後の炭素鋼の外観写真を見ると、ＮＯ３−濃度
１５０ｐｐｍ以下では全面腐食であるがそれ以上の濃度
では孔食を含む局部腐食の発生が明白にわかる。
１５０ｐｐｍ以下では全面腐食であるがそれ以上の濃度
では孔食を含む局部腐食の発生が明白にわかる。
［実施例２］
臭化リチウム６５ｗｔ％水溶液に水酸化リチウム０．０
５〜０．５ｗｔ％、硝酸リチウムをＮ Ｏａ−としてＯ
〜３０００ｐｐｍ及びｎ−オクチルアルコールを５ｍ１
２／Ｑ 添加した吸収液を用い、１６０℃で２００時間
腐食試験をした。第２図に結果を示す。
５〜０．５ｗｔ％、硝酸リチウムをＮ Ｏａ−としてＯ
〜３０００ｐｐｍ及びｎ−オクチルアルコールを５ｍ１
２／Ｑ 添加した吸収液を用い、１６０℃で２００時間
腐食試験をした。第２図に結果を示す。
平均腐食量は水酸化リチウム及びＮ Ｏｘ−濃度に強い
影響を受ける。水酸化リチウム０．１〜０．４％、Ｎ○
３−５〜３５０ｐｐｍでは平均腐食量が小さく良好な腐
食抑制効果を示した。しかし、実施例１と同じ（３５０
ｐｐｍの場合は局部腐食が生じたのに対し、ＮＮＯｘ１
５０ｐｐ以下では全面腐食であった。
影響を受ける。水酸化リチウム０．１〜０．４％、Ｎ○
３−５〜３５０ｐｐｍでは平均腐食量が小さく良好な腐
食抑制効果を示した。しかし、実施例１と同じ（３５０
ｐｐｍの場合は局部腐食が生じたのに対し、ＮＮＯｘ１
５０ｐｐ以下では全面腐食であった。
以上の結果から臭化リチウム水溶液（ＬｉＢｒ６５ｔｚ
ｔ％）にＮＯｘ−５〜１５０ｐｐ＋ｍ 、水酸化リチウ
ム０．１〜０．４ｖｔ％を添加した吸収液は吸収式冷凍
機の耐食信頼性に対し優れた効果を有していることが明
らかである。
ｔ％）にＮＯｘ−５〜１５０ｐｐ＋ｍ 、水酸化リチウ
ム０．１〜０．４ｖｔ％を添加した吸収液は吸収式冷凍
機の耐食信頼性に対し優れた効果を有していることが明
らかである。
本発明によれば腐食環境として極めて厳しい条件にある
吸収式冷凍機において、腐食を効果的に抑制でき、とり
分は腐食トラブルに直結する極めて危険な腐食形態であ
る局部腐食を完全に防止できるので高信頼性、長寿命の
吸収式冷凍機を達成できる効果がある。
吸収式冷凍機において、腐食を効果的に抑制でき、とり
分は腐食トラブルに直結する極めて危険な腐食形態であ
る局部腐食を完全に防止できるので高信頼性、長寿命の
吸収式冷凍機を達成できる効果がある。
第１図は本発明の一実施例になる硝酸塩濃度と炭素鋼の
腐食量の関係を示す図、第２図は硝酸塩濃度及び水酸化
リチウム濃度と炭素鋼の腐食量の関係を示す線図、第３
図は本発明に係る密閉循環式吸収式冷凍機の系統図であ
る。 １・・・再生器、２・・・熱交換器、３・・・吸収器、
４・・・蒸発器、５・・・凝縮器。
腐食量の関係を示す図、第２図は硝酸塩濃度及び水酸化
リチウム濃度と炭素鋼の腐食量の関係を示す線図、第３
図は本発明に係る密閉循環式吸収式冷凍機の系統図であ
る。 １・・・再生器、２・・・熱交換器、３・・・吸収器、
４・・・蒸発器、５・・・凝縮器。
Claims (6)
- １．臭化リチウム水溶液を主体とする、密閉循環系吸収
式冷凍機用吸収液において、該吸収液に硝酸塩を硝酸イ
オン換算で５乃至１５０ｐｐｍと、アルカリ金属の水酸
化物を０．１乃至０．４重量％添加したことを特徴とす
る吸収液。 - ２．硝酸塩は硝酸リチウムであり、アルカリ金属の水酸
化物は水酸化リチウムである特許請求の範囲第１項記載
の吸収液。 - ３．臭化リチウム水溶液を主体とする、密閉循環系吸収
式冷凍機用吸収液において、該吸収液に硝酸塩を硝酸イ
オン換算で５乃至１５０ｐｐｍと、アルカリ金属の水酸
化物を０．１乃至０．４重量％ならびに高級アルコール
を添加したことを特徴とする吸収液。 - ４．硝酸塩は硝酸リチウムであり、アルカリ金属の水酸
化物は水酸化リチウムである特許請求の範囲第３項記載
の吸収液。 - ５．冷凍機の構成部材である炭素鋼と接触する臭化リチ
ウム水溶液を主体とする、密閉循環系吸収式冷凍機用吸
収液において、該吸収液に硝酸塩を硝酸イオン換算で５
乃至１５０ｐｐｍと、アルカリ金属の水酸化物を添加し
吸収液のｐＨを１０乃至１１に調整したことを特徴とす
る吸収液。 - ６．硝酸塩は硝酸リチウムであり、アルカリ金属の水酸
化物は水酸化リチウムである特許請求の範囲第５項記載
の吸収液。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62018424A JPH0663671B2 (ja) | 1987-01-30 | 1987-01-30 | 吸収式冷凍機及びその吸収液 |
| US07/149,476 US4857222A (en) | 1987-01-30 | 1988-01-28 | Absorption type refrigerator and absorbing solution therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62018424A JPH0663671B2 (ja) | 1987-01-30 | 1987-01-30 | 吸収式冷凍機及びその吸収液 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63187073A true JPS63187073A (ja) | 1988-08-02 |
| JPH0663671B2 JPH0663671B2 (ja) | 1994-08-22 |
Family
ID=11971269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62018424A Expired - Fee Related JPH0663671B2 (ja) | 1987-01-30 | 1987-01-30 | 吸収式冷凍機及びその吸収液 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4857222A (ja) |
| JP (1) | JPH0663671B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0914783A (ja) * | 1995-06-30 | 1997-01-17 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 吸収冷凍機用吸収液及びこの吸収液の移送装置 |
| WO1997048953A1 (fr) * | 1996-06-19 | 1997-12-24 | Hitachi Building Equipment Engineering Co., Ltd. | Composition de refrigerant pour refrigerateurs a absorption |
| US5766504A (en) * | 1995-06-30 | 1998-06-16 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Absorbent composition for an absorption refrigeration system |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6361710B1 (en) * | 1994-04-26 | 2002-03-26 | Gas Research Institute | Absorbent refrigerant composition |
| US5964103A (en) * | 1995-10-06 | 1999-10-12 | Hitachi, Ltd. | Absorption refrigerator and production method thereof |
| US5723058A (en) * | 1996-04-01 | 1998-03-03 | Schuurman; Eiko A. | Absorbent compositions for refrigerating and heating systems |
| US6024892A (en) * | 1997-10-06 | 2000-02-15 | Fmc Corporation | Anticorrosion and pH stable alkali metal halide solutions for air dehumidification |
| US5945031A (en) * | 1998-05-22 | 1999-08-31 | Conserve Resources, Inc. | Freeze resistant, Perkins tube type heat exchanger |
| US6177025B1 (en) | 1998-11-17 | 2001-01-23 | University Of Utah | Absorption heat pumps having improved efficiency using a crystallization-inhibiting additive |
| US6187220B1 (en) | 1999-03-26 | 2001-02-13 | Gas Research Institute | Ether heat and mass transfer additives for aqueous absorption fluids |
Citations (2)
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| JPS5511015A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-25 | Hitachi Ltd | Absorption liquid for absorption type refrigerating machine |
| JPS5951969A (ja) * | 1982-09-17 | 1984-03-26 | Yazaki Corp | 吸収式冷凍機及び／又は吸収式ヒ−トポンプ用吸収液 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3968045A (en) * | 1975-02-28 | 1976-07-06 | Carrier Corporation | Alkalinity reduction in an absorption refrigeration system |
| JPS5585864A (en) * | 1978-12-25 | 1980-06-28 | Hitachi Ltd | Closed circulating absorption refrigerating amchine |
| JP3734598B2 (ja) * | 1997-06-13 | 2006-01-11 | ヤンマー農機株式会社 | 乗用田植機のバッテリー取付構造 |
-
1987
- 1987-01-30 JP JP62018424A patent/JPH0663671B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-01-28 US US07/149,476 patent/US4857222A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0663671B2 (ja) | 1994-08-22 |
| US4857222A (en) | 1989-08-15 |
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