JPS631811B2 - - Google Patents
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- JPS631811B2 JPS631811B2 JP17893780A JP17893780A JPS631811B2 JP S631811 B2 JPS631811 B2 JP S631811B2 JP 17893780 A JP17893780 A JP 17893780A JP 17893780 A JP17893780 A JP 17893780A JP S631811 B2 JPS631811 B2 JP S631811B2
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- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電力系統の電流、電圧量をデイジタル
量に変換して電力系統の保護を行なうデイジタル
形保護継電器に関するものである。
量に変換して電力系統の保護を行なうデイジタル
形保護継電器に関するものである。
第１図に従来ら適用されている構成例を示す。
図において交流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）はアナロ
グ／デイジタル変換器１（以下Ａ／Ｄ変換器と記
す）を通して、デイジタル量に変換され演算制御
部２に入力され、各時刻tn，tn-L，tn-2L，…のデ
ータをデータメモリー２１に格納する。格納され
た瞬時値データを用いてプログラムメモリー２３
に記憶されているプログラムに従つて演算処理部
２２にて処理される。演算結果は入出力装置
（Ｉ／Ｏ）２４によつて外部へ出力される。
グ／デイジタル変換器１（以下Ａ／Ｄ変換器と記
す）を通して、デイジタル量に変換され演算制御
部２に入力され、各時刻tn，tn-L，tn-2L，…のデ
ータをデータメモリー２１に格納する。格納され
た瞬時値データを用いてプログラムメモリー２３
に記憶されているプログラムに従つて演算処理部
２２にて処理される。演算結果は入出力装置
（Ｉ／Ｏ）２４によつて外部へ出力される。
２つの相異なる交流量の瞬時値を用いて、交流
量の位相差の余弦量（以後内積値と記す。）を求
める方式は種々提案されている。例えば下式のよ
うな方法がある。
量の位相差の余弦量（以後内積値と記す。）を求
める方式は種々提案されている。例えば下式のよ
うな方法がある。
Ａ・BCOSψ＝an・bn＋an-L・bn-L −(1)
Ａ・BCOSψ＝an-L・bn-L−an-2L・bn −(2)
Ａ・BCOSψ＝an-L・bn-L−an・bn-2L −(3)
ここにＡ，Ｂは交流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の振幅
値であり、an，bn，an-L，bn-L，an-2L，bn-2Lは
時刻tn，tn-L，tn-2Lでの瞬時値である。さらに瞬
時値（an，bn），（an-L，bn-L），（an-2L，bn-2L）
との間には第２図で示すように、所定の基本周波
数に対して90゜位相が異なる関係にある。今交流
量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）を次式のようにおく。
値であり、an，bn，an-L，bn-L，an-2L，bn-2Lは
時刻tn，tn-L，tn-2Lでの瞬時値である。さらに瞬
時値（an，bn），（an-L，bn-L），（an-2L，bn-2L）
との間には第２図で示すように、所定の基本周波
数に対して90゜位相が異なる関係にある。今交流
量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）を次式のようにおく。
ここにψは第２図で示されているように交流量
Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の位相差であり、ωoは基本角周
波数である。(4)式と時刻tn，tn-2Lとの間の関係
は所定の基本周波数に対しては なる関係が成立する。(5)式から、瞬時値an，bn，
an-L，bn-L，an-2L，bn-2Lは an＝Ｘ（tn）＝ASin（ωo・tn） bn＝Ｙ（tn）＝BSin（ωo・tn−ψ） an-L＝Ｘ（tn-L） ＝ASin（ωo・tn−π／２） bn-L＝Ｙ（tn-L） ＝Ｂ・Sin（ωo・tn−ψ−π／２） an-2L＝Ｘ（tn-2L） ＝Ａ・Sin（ωo・tn−π） bn-2L＝Ｙ（tn-2L） ＝Ｂ・Sin（ωotn−ψ−π） −(6) で与えられ(1)，(2)，(3)式が成立することは次の如
く明らかである。
Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の位相差であり、ωoは基本角周
波数である。(4)式と時刻tn，tn-2Lとの間の関係
は所定の基本周波数に対しては なる関係が成立する。(5)式から、瞬時値an，bn，
an-L，bn-L，an-2L，bn-2Lは an＝Ｘ（tn）＝ASin（ωo・tn） bn＝Ｙ（tn）＝BSin（ωo・tn−ψ） an-L＝Ｘ（tn-L） ＝ASin（ωo・tn−π／２） bn-L＝Ｙ（tn-L） ＝Ｂ・Sin（ωo・tn−ψ−π／２） an-2L＝Ｘ（tn-2L） ＝Ａ・Sin（ωo・tn−π） bn-2L＝Ｙ（tn-2L） ＝Ｂ・Sin（ωotn−ψ−π） −(6) で与えられ(1)，(2)，(3)式が成立することは次の如
く明らかである。
an・bn＋an-L・bn-L
＝Ａ・Ｂ・〔Sin（ωo・tn）・Sin（ωo・tn−ψ）
＋Sin（ωo・tn−π／２）・Sin（ωo・tn−ψ−π／
２〕 ＝Ａ・Ｂ〔Sin（ωo・tn）・Sin（ωo・tn−ψ） ＋COS（ωo・tn）・COS（ωo・tn−ψ）〕 ＝Ａ・BCOSψ しかし所定の基本周波数から変化した場合は、
(5)，(6)式の関係が成立せず、従つて(1)，(2)，(3)式
から交流量の内積値を算出することはできない。
以下その様相について記す。所定の基本周波数0
から△だけ変化した場合、(5)式の関係が成立せ
ずに となる。(5)，(6)，(7)式から瞬時値は an＝Ａ・Sinω・tn bn＝Ｂ・Sin（ω・tn−ψ） an-L＝Sin（ω・tn−π／２（１＋△／0）） bn-L＝Sin（ω・tn−ψ−π／２（１＋△／0）） an-2L＝Sin（ω・tn−π（１＋△／0）） bn-2L＝Sin（ω・tn−ψ−π（１＋△／0））−(8) となり、(1)式の右辺に代入すると、 an・bn＋an-L・bn-L ＝Ａ・Ｂ・〔Sin（ωtn）・Sin（ωtn＋ψ） ＋COS（ωtn−π／２・△／0）・COS（ωtn−
ψ− π／２ ・△／0）〕 ＝Ａ・Ｂ・〔COSψ＋Sin（π／
２・ △／0） ・Sin（2ωtn−ψ−π／２・△／0）〕 −(10) となる。上式の下線部は時刻tnの関数であり、且
つ２倍調数成分であるので、所望の内積値Ａ・
BCOSψに対する誤差項となる。次に(2)式の関係
に(8)を代入すると、 an-L・bn-L−an-2L・bn ＝Ａ・Ｂ・〔COS（ωtn−π／２・△／0） ・COS（ωtn−ψ−π／２・△／0） ＋Sin（ωtn−π・△／0）・Sin（ωtn−ψ
） ＝Ａ・Ｂ・COS（ψ−π／２・△／0）・COS（π
／２ △／0） −(11) となり、さらに(3)式に代入した場合は an-L・bn-L−an・bn-2L ＝Ａ・Ｂ・〔COS（ωtn−π／２・△／0） ・COS（ωtn−ψ−π／２・△／0） ＋Sin（ωtn）・Sin（ωtn−ψ−π・△／0）
〕 −(12) ＝Ａ・Ｂ・COS（ψ＋π／２・△／0）・COS （π／２・△／0） となる。(11)，(12)式から明らかなように(10)式とは異
なり、時刻tnによつて内積値は変化しないが、交
流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の位相差が見かけ上（ψ±
π／２・△／0）となり、且つ大きさがCOS（π／２
・ △／0）倍になつている。
２〕 ＝Ａ・Ｂ〔Sin（ωo・tn）・Sin（ωo・tn−ψ） ＋COS（ωo・tn）・COS（ωo・tn−ψ）〕 ＝Ａ・BCOSψ しかし所定の基本周波数から変化した場合は、
(5)，(6)式の関係が成立せず、従つて(1)，(2)，(3)式
から交流量の内積値を算出することはできない。
以下その様相について記す。所定の基本周波数0
から△だけ変化した場合、(5)式の関係が成立せ
ずに となる。(5)，(6)，(7)式から瞬時値は an＝Ａ・Sinω・tn bn＝Ｂ・Sin（ω・tn−ψ） an-L＝Sin（ω・tn−π／２（１＋△／0）） bn-L＝Sin（ω・tn−ψ−π／２（１＋△／0）） an-2L＝Sin（ω・tn−π（１＋△／0）） bn-2L＝Sin（ω・tn−ψ−π（１＋△／0））−(8) となり、(1)式の右辺に代入すると、 an・bn＋an-L・bn-L ＝Ａ・Ｂ・〔Sin（ωtn）・Sin（ωtn＋ψ） ＋COS（ωtn−π／２・△／0）・COS（ωtn−
ψ− π／２ ・△／0）〕 ＝Ａ・Ｂ・〔COSψ＋Sin（π／
２・ △／0） ・Sin（2ωtn−ψ−π／２・△／0）〕 −(10) となる。上式の下線部は時刻tnの関数であり、且
つ２倍調数成分であるので、所望の内積値Ａ・
BCOSψに対する誤差項となる。次に(2)式の関係
に(8)を代入すると、 an-L・bn-L−an-2L・bn ＝Ａ・Ｂ・〔COS（ωtn−π／２・△／0） ・COS（ωtn−ψ−π／２・△／0） ＋Sin（ωtn−π・△／0）・Sin（ωtn−ψ
） ＝Ａ・Ｂ・COS（ψ−π／２・△／0）・COS（π
／２ △／0） −(11) となり、さらに(3)式に代入した場合は an-L・bn-L−an・bn-2L ＝Ａ・Ｂ・〔COS（ωtn−π／２・△／0） ・COS（ωtn−ψ−π／２・△／0） ＋Sin（ωtn）・Sin（ωtn−ψ−π・△／0）
〕 −(12) ＝Ａ・Ｂ・COS（ψ＋π／２・△／0）・COS （π／２・△／0） となる。(11)，(12)式から明らかなように(10)式とは異
なり、時刻tnによつて内積値は変化しないが、交
流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の位相差が見かけ上（ψ±
π／２・△／0）となり、且つ大きさがCOS（π／２
・ △／0）倍になつている。
以上のように(1)，(2)，(3)式の関係を適用して交
流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の内積値を算出した場合前
記したような現象が生じる。特に(1)式は時刻tnに
よつて変化し、周波数変化分△が一定値であつ
ても、所望の内積値は一定の値をとらず、tnによ
つて変化する。さらに(2)，(3)式については次のよ
うな好ましくない現象が生じる。今Ｘ（ｔ）に電
流量ｉ（ｔ），Ｙ（ｔ）に電圧量Ｕ（ｔ）を適用し、
次式で示される動作原理式を有し、第３図に示さ
れる特性の継電器を実現する場合、周波数に変化
が生じることによつて前記継電器の特性が変化し
てくる。以下その様相について示す。
流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の内積値を算出した場合前
記したような現象が生じる。特に(1)式は時刻tnに
よつて変化し、周波数変化分△が一定値であつ
ても、所望の内積値は一定の値をとらず、tnによ
つて変化する。さらに(2)，(3)式については次のよ
うな好ましくない現象が生じる。今Ｘ（ｔ）に電
流量ｉ（ｔ），Ｙ（ｔ）に電圧量Ｕ（ｔ）を適用し、
次式で示される動作原理式を有し、第３図に示さ
れる特性の継電器を実現する場合、周波数に変化
が生じることによつて前記継電器の特性が変化し
てくる。以下その様相について示す。
ｋ・（in 2 -L−in・in-2L）−（in-L
・Un-L−in・Un-2L）＞K0 −(13)
所定の基本周波数に対しては左辺の第１項は電
流量ｉ（ｔ）の振幅値の２乗値に定数ｋを乗じた
値であり、第２項は電流ｉ（ｔ）と電圧量Ｕ（ｔ）
の内積値である。なお、in，in-L，in-2L，Un，
Un-L，Un-2Lは交流量ｉ（ｔ），Ｕ（ｔ）の瞬時値
である。なおサフイツクスｍ，Ｌは前記した
an-L，…と同一定義である。周波数が変化した場
合の上式左辺の第１項、第２項は 第１項：ｋ・（in 2 -L−in−in-2L） ＝ｋ・I2・COS2（π／２・△／0） −(13a) 第２項：in-L・Un-L−in・Un-2L ＝Ｉ・VCOS（ψ＋π／２・△／0）・COS（π／
２・ △／0） −(13b) となる。Ｉ，Ｖは交流量ｉ（ｔ），Ｕ（ｔ）の振幅
値でψはｉ（ｔ），Ｕ（ｔ）の位相差である。(13)，
（１３ａ），(13b)式から特性は第４図のようになる。
第４図から明らかなように位相が（π／２・△／0
） だけ第３図と比べて傾いている。
流量ｉ（ｔ）の振幅値の２乗値に定数ｋを乗じた
値であり、第２項は電流ｉ（ｔ）と電圧量Ｕ（ｔ）
の内積値である。なお、in，in-L，in-2L，Un，
Un-L，Un-2Lは交流量ｉ（ｔ），Ｕ（ｔ）の瞬時値
である。なおサフイツクスｍ，Ｌは前記した
an-L，…と同一定義である。周波数が変化した場
合の上式左辺の第１項、第２項は 第１項：ｋ・（in 2 -L−in−in-2L） ＝ｋ・I2・COS2（π／２・△／0） −(13a) 第２項：in-L・Un-L−in・Un-2L ＝Ｉ・VCOS（ψ＋π／２・△／0）・COS（π／
２・ △／0） −(13b) となる。Ｉ，Ｖは交流量ｉ（ｔ），Ｕ（ｔ）の振幅
値でψはｉ（ｔ），Ｕ（ｔ）の位相差である。(13)，
（１３ａ），(13b)式から特性は第４図のようになる。
第４図から明らかなように位相が（π／２・△／0
） だけ第３図と比べて傾いている。
本発明は上記のような事情に鑑みてなされたも
ので、交流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の位相差の余弦量
を算出する場合に交流量の周波数が変化しても、
正確に精度の良いデイジタル形保護継電器を提供
することを目的とするものである。
ので、交流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の位相差の余弦量
を算出する場合に交流量の周波数が変化しても、
正確に精度の良いデイジタル形保護継電器を提供
することを目的とするものである。
先ず本発明の骨子となる２つの交流量の内積値
を求める原理式について説明する。原理式は下式
のように表わされる。但し(1)，(2)，(3)式と同様基
本周波数に封してである。
を求める原理式について説明する。原理式は下式
のように表わされる。但し(1)，(2)，(3)式と同様基
本周波数に封してである。
Ａ・Ｂ・COSψ＝an-L・bn-L−１／２
・（an・bn-2L＋an-2L・bn） −(14)
（14）式は(8)式から明らかなように、周波数変
化分△に対しては Ａ・Ｂ・COSψ ＝Ａ・Ｂ・COSψ・COS2（π／２・△／0）−(1
5) となる。即ち時刻tnの影響を受けずに、且つ算出
すべき位相差の余弦値を得ることができる。以上
の処理は第１図の構成と同一構成で実現できる。
同図プログラムメモリー２３に格納されている、
プログラムに従つて演算処理部２２が実行する演
算アルゴリズムの処理内容は第５図のフローチヤ
ートで示される。
化分△に対しては Ａ・Ｂ・COSψ ＝Ａ・Ｂ・COSψ・COS2（π／２・△／0）−(1
5) となる。即ち時刻tnの影響を受けずに、且つ算出
すべき位相差の余弦値を得ることができる。以上
の処理は第１図の構成と同一構成で実現できる。
同図プログラムメモリー２３に格納されている、
プログラムに従つて演算処理部２２が実行する演
算アルゴリズムの処理内容は第５図のフローチヤ
ートで示される。
ステツプ501では交流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の時刻
tn，tn-L，tn-2Lの瞬時値のデイジタルデータan，
bn，an-L，bn-L，an-2L，bn-2Lを取込み所定のメ
モリーに格納する。ステツプ502では取込まれた
データan-L，bn-Lの乗算を実行し所定のメモリー
に格納する。ステツプ503ではデーターan，bn-2L
との乗算を実行し所定のメモリーに格納する。さ
らにステツプ504ではan-2L，bnを用いてステツプ
502、ステツプ503と同様の処理を行なう。ステツ
プ505ではステツプ503とステツプ505で得られた
演算結果an・bn-2L，bn・an-2Lの和ととりさらに
シフトすることによつて（an・bn-2L＋an-2L・
bn）／２を得る。ステツプ506ではステツプ502
で得られた結果とステツプ505で得られた結果の
差をとりステツプ507に進み、次の処理命令がく
る迄待機する。
tn，tn-L，tn-2Lの瞬時値のデイジタルデータan，
bn，an-L，bn-L，an-2L，bn-2Lを取込み所定のメ
モリーに格納する。ステツプ502では取込まれた
データan-L，bn-Lの乗算を実行し所定のメモリー
に格納する。ステツプ503ではデーターan，bn-2L
との乗算を実行し所定のメモリーに格納する。さ
らにステツプ504ではan-2L，bnを用いてステツプ
502、ステツプ503と同様の処理を行なう。ステツ
プ505ではステツプ503とステツプ505で得られた
演算結果an・bn-2L，bn・an-2Lの和ととりさらに
シフトすることによつて（an・bn-2L＋an-2L・
bn）／２を得る。ステツプ506ではステツプ502
で得られた結果とステツプ505で得られた結果の
差をとりステツプ507に進み、次の処理命令がく
る迄待機する。
本発明の原理式を(13)式で示される継電器の動作
式に適用した場合、次のようになる。
式に適用した場合、次のようになる。
ｋ・（in 2 -L−in・in-2L）
−（in-L・Un-L−１／２（in・Un-2L
＋in-2L・Un））＞K0 −(16)
(13a)，(13b)，(15)式から上式の左辺第２項は
in-L・Un-L−１／２（in・Un-2L＋in-2L・Un）＝Ｉ・VC
OSψ・COS2（π／２・△／0） となり、継電器の周波数変化に対する影響は次式
の如く右辺の感度のみで、継電器特性上何等問題
はなく、位相の変化及び誤差分が全く良好な特性
を示す。
OSψ・COS2（π／２・△／0） となり、継電器の周波数変化に対する影響は次式
の如く右辺の感度のみで、継電器特性上何等問題
はなく、位相の変化及び誤差分が全く良好な特性
を示す。
（ｋ・I2−IVCOSψ）
＞K0／COS2（π／２・△／0）
さらに本発明を第１図と同一構成で次のように
振張することもできる。前述したように、取込ま
れた交流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の瞬時値データ
（an，bn），（an-L，bn-L）…から、交流量（Ｘ
（ｔ）−k1Y（ｔ）），（Ｘ（ｔ）−k2・Ｙ（ｔ））と
等価
な瞬時値データ（an−k1bn），（an−k2bn）…の
如く処理して、前記交流量（Ｘ（ｔ）−k1Y（ｔ）），
（Ｘ（ｔ）−k2Y（ｔ））の内積値を(14)式によつて算
出することが可能である。
振張することもできる。前述したように、取込ま
れた交流量Ｘ（ｔ），Ｙ（ｔ）の瞬時値データ
（an，bn），（an-L，bn-L）…から、交流量（Ｘ
（ｔ）−k1Y（ｔ）），（Ｘ（ｔ）−k2・Ｙ（ｔ））と
等価
な瞬時値データ（an−k1bn），（an−k2bn）…の
如く処理して、前記交流量（Ｘ（ｔ）−k1Y（ｔ）），
（Ｘ（ｔ）−k2Y（ｔ））の内積値を(14)式によつて算
出することが可能である。
即ち
（an-L−k1・bn-L）（an-L−k2・bn-L）−１／２〔（an
−k1bn）・（an-2L−k2・bn-2L） −（an-2L−k1bn-2L）・（an−k2bn）〕＝Ｃ・Ｄ・
COSψCD−(17) となる。Ｃ，Ｄは交流量（Ｘ（ｔ）−k1Y（ｔ）），
（Ｘ（ｔ）−k2Y（ｔ））の振幅値でψCDはその位相差
である。上式の処理を第６図のフローチヤートに
従つて説明する。ステツプ601にて交流量Ｘ（ｔ），
Ｙ（ｔ）のデイジタルデータ（an，bn），（an-L，
bn-L），（an-2L，bn-2L）を取込み所定メモリーに
格納される。ステツプ602では前記デイジタルデ
ータbn，bn-L，bn-2Lに定数k1，k2を乗じた値を
各々an，an-L，an-2Lより減じて（an−k1bn），
（an-L−k1bn-L），（an-2L−k1bn-2L）（an−k2bn），
（an-L−k2bn-L），（an-2L−k2bn-2L）を算出する。
さらにステツプ603では（an−k1bn）×（an−
k2bn）を算出する。ステツプ604，605ではステ
ツプ603と同様に各々（an-L−k1bn-L）×（an-L−
k2bn-L），（an-2L−k1bn-2L）×（an-2L−k2bn-2L）
を算出する。ステツプ606では(17)式で示される演
算を実行し、ステツプ607に進み、次命令がくる
迄待機状態となる。以上説明した処理方法にとら
われることなく(17)式を展開した示式に従つた処理
によつても実行可能であり、(17)式の諸性質は失な
われないことは言うまでもない。今k2＝０として
(17)式を変形すると、 an-L（an-L−k1bn-L）−１／２〔an-2L・（an−k2bn）
＋an・（an-2L−k2bn-2L）〕 ＝１／k1（an 2 -L−an・an-2L）−〔an-L・bn-L−１／２
（an・bn-2L＋an-2L・bn）〕−(18) となり、（an，an-L，an-2L）を電流量（in，in-L，
in-2L）に、（bn，bn-L，bn-2L）を電圧量（Un，
Un-L，Un-2L）に置換することによつて(16)式と同
一式になることがわかる。
−k1bn）・（an-2L−k2・bn-2L） −（an-2L−k1bn-2L）・（an−k2bn）〕＝Ｃ・Ｄ・
COSψCD−(17) となる。Ｃ，Ｄは交流量（Ｘ（ｔ）−k1Y（ｔ）），
（Ｘ（ｔ）−k2Y（ｔ））の振幅値でψCDはその位相差
である。上式の処理を第６図のフローチヤートに
従つて説明する。ステツプ601にて交流量Ｘ（ｔ），
Ｙ（ｔ）のデイジタルデータ（an，bn），（an-L，
bn-L），（an-2L，bn-2L）を取込み所定メモリーに
格納される。ステツプ602では前記デイジタルデ
ータbn，bn-L，bn-2Lに定数k1，k2を乗じた値を
各々an，an-L，an-2Lより減じて（an−k1bn），
（an-L−k1bn-L），（an-2L−k1bn-2L）（an−k2bn），
（an-L−k2bn-L），（an-2L−k2bn-2L）を算出する。
さらにステツプ603では（an−k1bn）×（an−
k2bn）を算出する。ステツプ604，605ではステ
ツプ603と同様に各々（an-L−k1bn-L）×（an-L−
k2bn-L），（an-2L−k1bn-2L）×（an-2L−k2bn-2L）
を算出する。ステツプ606では(17)式で示される演
算を実行し、ステツプ607に進み、次命令がくる
迄待機状態となる。以上説明した処理方法にとら
われることなく(17)式を展開した示式に従つた処理
によつても実行可能であり、(17)式の諸性質は失な
われないことは言うまでもない。今k2＝０として
(17)式を変形すると、 an-L（an-L−k1bn-L）−１／２〔an-2L・（an−k2bn）
＋an・（an-2L−k2bn-2L）〕 ＝１／k1（an 2 -L−an・an-2L）−〔an-L・bn-L−１／２
（an・bn-2L＋an-2L・bn）〕−(18) となり、（an，an-L，an-2L）を電流量（in，in-L，
in-2L）に、（bn，bn-L，bn-2L）を電圧量（Un，
Un-L，Un-2L）に置換することによつて(16)式と同
一式になることがわかる。
以上の如く２つの異なる交流量の位相差の余弦
量を算出することによつて、継電器の特性を実現
しようとする場合、本発明を適用することにより
周波数変化に影響されない特性実現が可能であ
る。
量を算出することによつて、継電器の特性を実現
しようとする場合、本発明を適用することにより
周波数変化に影響されない特性実現が可能であ
る。
第１図は本発明の対象とする従来技術の構成を
示す図、第２図は本発明の骨子となる原理を説明
するための図、第３図は従来技術の周波数が変化
しない場合の継電器特性の例を示す図、第４図は
従来技術の周波数がした場合の継電器特性の変化
を示す図、第５図及び第６図は本発明の特性を実
現するアルゴリズムを説明するフローチヤートで
ある。 １……Ａ／Ｄ変換器、２……演算制御部、２１
……メモリー、２２……演算処理部、２３……プ
ログラムメモリー。
示す図、第２図は本発明の骨子となる原理を説明
するための図、第３図は従来技術の周波数が変化
しない場合の継電器特性の例を示す図、第４図は
従来技術の周波数がした場合の継電器特性の変化
を示す図、第５図及び第６図は本発明の特性を実
現するアルゴリズムを説明するフローチヤートで
ある。 １……Ａ／Ｄ変換器、２……演算制御部、２１
……メモリー、２２……演算処理部、２３……プ
ログラムメモリー。
Claims (1)
- １ 電力系統から得られる相異なる交流量Ｘ
（ｔ），Ｙ（ｔ）をデイジタル量に変換して得られ
る時刻tnの瞬時値（an，bn）と所定の周波数に対
して位相が90゜異なる時刻tn-Lの瞬時値（an-L，
bn-L）及び位相が180゜異なる時刻tn-2Lの瞬時値
（an-2L，bn-2L）とから演算アルゴリズムとして
an-L・bn-L−（an-2L・bn＋an・bn-2L）／２なる
演算に基いて動作判定を行なうようにしたことを
特徴とするデイジタル形保護継電器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17893780A JPS57106336A (en) | 1980-12-19 | 1980-12-19 | Digital protection relay |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17893780A JPS57106336A (en) | 1980-12-19 | 1980-12-19 | Digital protection relay |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57106336A JPS57106336A (en) | 1982-07-02 |
| JPS631811B2 true JPS631811B2 (ja) | 1988-01-14 |
Family
ID=16057244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17893780A Granted JPS57106336A (en) | 1980-12-19 | 1980-12-19 | Digital protection relay |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57106336A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4868227B2 (ja) * | 2006-10-05 | 2012-02-01 | 株式会社高岳製作所 | 距離継電装置 |
| JP4868228B2 (ja) * | 2006-10-27 | 2012-02-01 | 株式会社高岳製作所 | 方向継電装置 |
| JP5003939B2 (ja) * | 2007-01-31 | 2012-08-22 | 株式会社高岳製作所 | 地絡方向継電装置 |
-
1980
- 1980-12-19 JP JP17893780A patent/JPS57106336A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57106336A (en) | 1982-07-02 |
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