JPS63169470A

JPS63169470A - 一酸化炭素分離精製装置

Info

Publication number: JPS63169470A
Application number: JP31092686A
Authority: JP
Inventors: 明吉野
Original assignee: Daido Sanso Co Ltd
Current assignee: Daido Sanso Co Ltd
Priority date: 1986-12-29
Filing date: 1986-12-29
Publication date: 1988-07-13
Anticipated expiration: 2012-01-22
Also published as: JP2574270B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕この発明は、製鉄所の副生ガス、コークス炉ガスおよび
プロパン、ブタン等を酸化させて製造された一酸化炭素
液化用ガス等から一酸化炭素を分離する一酸化炭素分離
精製装置に関するものである。

〔従来の技術〕

一酸化炭素（Ｃｏ）は反応性に冨んでいるため、合成化
学の原料として使用されており、特に近年では、Ｃ１化
学の中でも最も重要な炭素源と考えられている。上記Ｃ
Ｏは、製鉄所をはじめ工場の副生ガス中に多量に含まれ
ているものであり、従来は、せいぜい燃料として熱エネ
ルギーが回収されているにすぎない。しかし、近年のＣ
Ｏに対する需要の高まりから上記工場副生ガスからＣＯ
を分離回収する装置が開発されている。また、最近では
、上記のようなｃｏの重要性に鑑み、プロパン、ブタン
等を酸化してつくられたＣＯ原料ガスからＣＯを分離回
収する装置も提案されている。これらの装置には主とし
て、ゼオライト等の吸着剤を使用し、この吸着剤によっ
てｃｏをｔｌ縮して回収する装置と、ｃｏを選択的に吸
収するコソープ（ＣＯ３ＯＲＢ）液を使用する装置の２
種類の装置が用いられている。しかしながら、上記吸着
剤を使用する吸着分離装置（ＰＳＡ法に基づ（）は、装
置自体に多数の弁を必要とすると同時に、吸着剤を弁操
作によって切り換え、再生使用する必要があり、装置全
体が複雑になるうえ、煩雑な弁操作を必要とするという
難点がある。また、原料ガスからのｃｏの回収率が低い
ため、廃ガスを再度原料ガスに混合してＣＯの分離回収
を図らなければならず、ランニングコストが高くなり製
品ＣＯのコストが高くなるという欠点も有している。そ
のうえ、純度が９９．５％程度の製品ＣＯしか得られず
高純度品が得られないという難点がある。

〔発明が解決しようとする問題点〕

コソーブ法を実施する装置は、上記ＰＳＡ装置のような
多数の弁を要しないという利点を備えており、例えば、
転炉ガス等の製鉄所副生ガスを対象としてＣＯの分離回
収を実現する。上記転炉ガスの組成は、Ｃｏ　；　６８
〜７２ｖｏ１％、ＣＯ，；１３〜１７ｖｏ１％＋　Ｎｚ
　　；　１１〜１６ｖｏ１％、　Ｈｚ；０．８〜１．３
ｖｏ１％＊　Ｏｚ　　；　０−３〜０−５　ｖｏ１％で
あり、それ以外に、アンモニア、硫化水素、二酸化硫黄
等の微量成分と、ダストならびに７％程度の水分を含ん
でいる。このようなガスを対象とするコソーブ装置の一
例を第３図に示す。図において、６０は転炉ガスからな
る原料ガスの供給源、６１は圧縮機で、上記原料ガスを
圧縮し昇圧させる。この圧縮機６１において、ダストは
圧縮機６１の油に捕集され、この油を冷却するための油
循環系に設置されているフィルタによって除去される。

６２はブライン冷却器で、昇圧された原料ガスを予備脱
湿する。６３は活性炭を充填した吸着筒で原料ガス中の
硫黄、アンモニアを吸着除去する。６４は合成ゼオライ
トを充填した２個１組の吸着筒で、水分および炭酸ガス
等を吸着除去す・る、この２個１組の吸着筒６４は交互
に切り換え使用される。６５は吸収塔で、上記不純物除
去および脱湿された原料ガスを、塔上部から流下するコ
ソーブ液と向流接触させて原料ガス中のｃｏをコソーブ
液に選択的に吸収させるようになっている。上記コソー
ブ液はトルエンにＣｕＡｊＩＣ１４を溶解したもので、
つぎのような反応により、低温下でＣＯを選択的に吸収
し、高温下においてｃ。

を放散する。

６６は熱交換器で、上記吸収塔６５内でＣＯを選択吸収
し塔６５の底部から送出されたコソーブ液を、放散塔６
７の底部から送出される液と熱交換させて加熱する。上
記放散塔６７は、塔頂から上記ＣＯ吸収コソーブ液を流
下させ、リボイラ６８の加熱により発生したトルエン蒸
気と接触させ、ＣＯ吸収コソーブ液中のｃｏを放散させ
る。ここで、ＣＯを放散したコソーブ液は、放散塔６７
の底部から熱交換器６６および水冷却器６９を経て冷却
され再生されて吸収塔６５の塔頂へ戻される。吸収塔６
５の上部からは廃ガスが送出され、ブライン冷却器７０
で一１０℃まで冷却されてトルエンを回収され、高炉ガ
ス等の配管系へ送出され、る。そして、上記放散塔６７
の上部からは製品Ｇｏ（ガス）が取り出される。この場
合、コソーブ液中には少量のＣｏｔ　、Ｎｔ　、Ｈｚ　
、Ｏｘが溶解されるため、上記放散塔６７から得られる
製品ＣＯには、これらが混入されている。７１は水冷却
器であり、上記製品ＣＯを冷却しトルエンを回収する。

７２はコンプレッサーで、上記製品ｃ。

を昇圧させる。７３はブライン冷却器で、上記製品ＣＯ
を一１０℃まで冷却してトルエンを回収する。７４は製
品ＣＯの貯槽であり、適宜に製品ＣＯを送出する。

しかしながら、上記の装置では、必然的に微量の不純分
が製品ＣＯ中に混入するため、超高純度の一酸化炭素の
回収は実質的に不可能であり９９゜５％程度のものしか
得られない。また、この装置も製品ＣＯの回収率が低い
という欠点を有している。

この発明は、このような事情に鑑みなされたもので、超
高純度の一酸化炭素を高回収率で回収しうる一酸化炭素
分離精製装置の提供をその目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

上記の目的を達成するため、この発明の一酸化炭素分離
精製装置は、一酸化炭素を含む原料ガスを圧縮する圧縮
手段と、上記原料ガス中の酸素を除去する除去手段と、
この酸素が除去された原料ガスを冷却する熱交換手段と
、上記原料ガス中の水分を除去する除去手段と、上記原
料ガス中の炭酸ガスを吸着除去する除去手段と、上記酸
素、水分および炭酸ガスが除去された原料ガスを冷却す
るための熱交換手段と、沸点の差により原料ガス中の一
酸化炭素を液化して内部に溜め不純分ガスを分離して排
出する精留塔と、上記熱交換手段から上記精留塔に原料
ガスを導く原料ガス供給路と、装置外から低温液化ガス
の供給を受けこれを貯蔵する低温液化ガス貯蔵手段と、
この低温液化ガス貯蔵手段内の低温液化ガスを一酸化炭
素液化の寒冷源として上記精留塔に導く導入路と、上記
精留塔内で寒冷源としての作用を終え気化された低温液
化ガスを取り出す取出路と、上記精留塔内の貯溜液化一
酸化炭素を製品一酸化炭素として取り出す取出路および
上記貯溜液化一酸化炭素の気化物を製品一酸化炭素とし
て取り出す取出路の少なくとも一方を備えているという
構成をとる。

すなわち、この装置は、深冷液化分離法を応用したもの
であり、圧縮手段、それぞれの除去手段を経た原料ガス
を、熱交換手段に導入して超低温に冷却し、これを精留
塔に導き、その内部においてさらに低温液化ガス貯蔵手
段から供給される低温液化ガスの冷熱で冷却して、原料
ガス中のＣＯを液化するとともに、不純ガスを気体のま
ま製品ガスおよび廃ガスに分離して除去し、これを精留
塔から個々に排出すると同時に、液化ＣＯをそのまま取
り出すようにするため、超高純度の一酸化炭素を回収す
ることが可能になる。また、排出される不純分ガス中の
Ｎ２は製品ガスとして取り出すことが可能になる。すな
わち、この装置は、上記コソーブ装置のようなコソーブ
液の加熱、冷却によるＣＯの吸収、放散を利用したり、
ＰＳＡ装置のような吸着剤による吸収を利用するもので
はないため、コソーブ液中にＣｏｔ　、Ｎｔ等の微量不
純ガスが溶解したり、吸着剤の吸着不良に起因する不純
ガスの混入等を生じず、したがって、それら不純溶解骨
に起因する製品一酸化炭素の純度阻害現象を生じない。

つぎに、この発明を実施例にもとづいて詳しく説明する
。

〔実施例〕

第１図はこの発明の一実施例を示している０図において
、１は原料ガスの吸入貯蔵タンク、２は原料ガス中の塵
埃を捕集し除去するフィルター、３は原料ガスを圧縮し
昇圧させる圧縮機である。

４はｐｔ触媒を内蔵する触媒塔であり、圧縮機３により
圧縮された原料ガスに水素を添加し、この水素と原料ガ
ス中の酸素とを２５０℃程度の温度雰囲気中で反応させ
水として原料ガス中から除去する。５は原料ガス（２５
０℃）を後述する廃ガス（低温）と接触させ冷却する再
生用熱交換器、６は水冷により原料ガスを冷却する水系
熱交換器、７は原料ガス中の水分を分離除去するドレン
分離器である。このドレン分離器７にはドレン排水を排
出する排出パイプ８が連結されている。９は排出パイプ
８に設けられた開閉弁である。１０は酸素および水が除
去された原料ガスを水分吸着筒（ドライヤー）１１に送
る原料ガス送入パイプであり、開閉弁１２ａ、１２ｂを
備えている。吸着筒１１は２個１組からなり、内部に吸
着剤としてのアルミナゲルが充填され、内部を通過する
原料　　′ガス中の残存水分およびエタン、プロパン、
アセチレン等の炭化水素を吸着除去するようになってい
る。１３ａは吸着筒１１で水分が吸着除去された原料ガ
スを送出する原料ガス送出パイプで開閉弁１２Ｃ，１２
ｄを備えている。この２個１組の吸着筒１１は開閉弁１
２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄを切り換えることにより
８時間ごとに交互に使用できるようになっている。３８
ｃは上記吸着筒１１に廃ガスからなる再生ガスを送入す
る送入パイプで弁１２ｇ、１２ｈを備えている。また、
３８ｄは開閉弁１２ｅ、１２ｆを備えた排出パイプで廃
ガス放出パイプ３８ｂに連通しており、再生処理済の再
生ガスを大気中に放出するようになっている。この場合
、上記２個１組の吸着筒１１は、一方が水等の吸着動作
をしているときは、他方が上記開閉弁１２　ｇ、　　１
２　ｈ、　　ｉ　２　ｅ、　　１２　ｆの開閉により再
生される。２１は合成ゼオライト（モレキュラシーブ）
内蔵の２個１組の吸着筒であり、パイプ１３ａから送入
される原料ガス中のＣＯを等の不純ガス分を吸着除去す
る。２２ａは上記のようにしてＯＸ　、Ｈｚ　Ｏ，ＣＯ
２等が吸着除去された原料ガスを熱交換器２３に送る原
料ガス供給パイプである。上記熱交換器２３は上記原料
ガスを超低温に冷却し低温原料ガス送入パイプ２２ｂを
介して精留塔２４に送入する。上記精留塔２４は、凝縮
器２５内蔵の分縮器部２６と、中圧の塔部２７と、下部
凝縮器部２８とからなり、中圧の塔部２７内には多数の
精留棚２９が配設されている。そして、上記下部凝縮器
部２８に、上記熱交換器２３から延びる低温原料ガス送
入パイプ２２ｂが開口しており、超低温に冷却された原
料ガスを送入するようになっている。この下部凝縮器部
２８内において、０□、Ｈｚ　Ｏ，ｃｏ、が除去され殆
どがＣＯガスとなっている原料ガス（不純分としてＮｚ
　、Ｈｚを含む）は、ＣＯ分の殆どが液化され、またＮ
ｔ分も液化され貯溜液３４となるが、それらよりも低沸
点のＨｚは液化されず気体状態で残存する。このＮ２ガ
スは、下部凝縮器部２８の上部に連結されたＮ２取出パ
イプ３０を介して外部へ放出される。一方、液化Ｎ８を
含む液化Ｇｏ（貯溜液３４）は、導入パイプ３１を介し
て塔部２７内の上部側に送入されるようになっている。

３２は導入バイブ３１に設けられた膨張弁である。３３
は液面計であり、上記下部凝縮器部２８における貯溜液
３４の液面が一定レベルを保つようその液面に応じて膨
張弁３２を開閉、開度制御するようになっている。塔部
２７内においては、液化ＣＯを主成分とする貯溜液３４
が気液混合状態で吹き込まれ、塔部２７内の精留作用に
より、沸点の高いｃｏが液化されて塔部２７内を下方に
流下し、塔部２７の下側に製品液化ＣＯとして貯溜され
、Ｈｚ、Ｎｔ等の不純ガスとＣＯの残部が混合気体状態
で塔部２７の上方に上昇する。３５は上記塔部２７の上
部と分縮器部２６内の凝縮器２５とを接続する第１の還
流液パイプであり、上記塔部２７の上方に上昇した混合
ガスを凝縮器２５内に送入するようになっている。３６
は遮蔽板であり、上記混合気体を第１の還流液パイプ３
５に導く流路を形成し、この流路を流れる混合ガスの移
動により塔部２７の塔頂に溜る不純ガスＤｔｚ　、　Ｎ
ｔ　）を混合ガスに随伴させ不純ガスの塔頂滞留を防止
する。上記凝縮器２５内においては、沸点の差によりｃ
ｏが液化され、Ｎ２、Ｎ２等が気体状態で凝縮器２５か
ら上方に延びる廃ガスパイプ３７ａを経て除去されるよ
うになっている。この廃ガスパイプ３７ａは、廃ガスバ
イブ３７ｃに連通しており、廃ガスを熱交換器２３を経
由させて加熱し常温近傍の温度にしたのち、さらに再生
用熱交換器５に送るようになっている。そして、上記再
生用熱交換器５でさらに加熱された廃ガス（Ｎ　ｚガス
が主成分）は、パイプ３８ａを経て、２個１組の吸着筒
１１のうちの再生側の吸着筒１１に、内蔵吸着剤の水分
を除去し吸着剤を再生させるパージガスとして吹き込ま
れ、吸着剤の再生後は廃ガス放出パイプ３８ｂから大気
中に放出される。３９は上記精留塔２４の凝縮器２５の
下部から塔部２７の上部内に延びる第２の還流液パイプ
であり、上記凝縮器２５の底部に溜る液化ＣＯを塔部２
７内の受は皿４０内に還流液として流下させるようにな
っている。この受け皿４０内に流下した液化Ｃ○は溢流
して塔部２７内を還流液として下方に流れる。４１ａは
取出パイプで、塔部２７の下部側に連通され、塔部２７
の底部の貯溜液体ＣＯの気化により生成した超低温気体
ＣＯを製品Ｃｏガスとして取り出す。このパイプ４１ａ
はＣｏガス取出パイ１４１Ｃに連通しており、上記製品
Ｃｏガスを、熱交換器２３を経由させ熱交換させ常温に
昇温させたのち、Ｃ。

ガス取出パイプ４１ｃから外部に製品として供給するよ
うになっている。４２は装置外から液体窒素の供給を受
け、これを貯蔵する液体窒素貯槽であり、内部の液体窒
素を導入路パイプ４３を経由させて精留塔２４の分縮器
部２６内に送入し、分縮器部２６内における′ａ縮器２
５の寒冷源とする。４４は送入液体窒素である。４５ａ
は精留塔２４の分縮器部２６内において寒冷としての作
用を終え気化した窒素を送出する送出パイプであって、
Ｎｚガス取出パイプ４５ｃと連通しており、気化した窒
素を、熱交換器２３を経由させて熱交換させたのち、Ｎ
８ガス取出パイプ４５ｃから外部に送出し使用に供する
ようになっている。４６は上記精留塔２４の塔部２７に
おける底部に溜まった液化Ｃ０４７を製品ＣＯとして取
り出す取出バイブである。４８は上記製品液化ＣＯの貯
蔵タンクであり、この貯蔵タンク４８から製品液化ＣＯ
が適宜取り出される。上記取出バイブ４６には、調節弁
４９が設けられている。５０は液面調節計であり、上記
精留塔塔部２７における底部の貯溜液化Ｃ０４７の液面
が一定レベルを保つよう、その液面に応じて調節弁４９
を制御するようになっている。また、上記導入路パイプ
４３に設けられた調節弁５１も、上記精留塔２４の分縮
器部２６内の液体窒素の液面が一定レベルを保つよう、
液面調節計５２で制御されるようになっている。なお、
上記吸着筒２１および上記熱交換器２３．精留塔２４は
、それぞれ図示の一点鎖線で示すように、真空断熱容器
５３および５４内に収容されている。

この装置は、例えば、Ｃｏ　；　７０．０ｖｏ１％、Ｃ
Ｏｘ　　；　１７．０ｖｏ１％、Ｎｚ　　；　１１．５
ｖｏ１％、Ｈ２；１、Ｏｖｏ１％＋　、Ｏｚ　　：　０
．５ｖｏ１％の組成の、転炉ガスからなるＣＯ原料ガス
を対象としてつぎのようにして製品ＣＯを製造する。す
なわち、原料ガスの吸入貯蔵タンク１から送られる原料
ガスをフィルター２で除塵したのち、圧縮機３により圧
縮し、触媒塔４でその圧縮原料ガス中のＯＲを除去し、
この０．が除去された原料ガスを再生用熱交換器５およ
び水系熱交換器６で冷却し、ドレン分離器７で水を除去
したのち、さらに、吸着筒１１で残留水分を吸着除去す
る。ついで、原料ガスは吸着筒２１に送り込まれ、原料
ガス中のＣＯｔガスを吸着除去される。このようにして
、Ｏ！、ＨＩ３、ＣＯ□が除去された原料ガス（主成分
がＣ″００ガスｔガス、Ｈ２ガスを不純分として含む、
温度約−５０℃）を、熱交換器２３に送り込んで超低温
（約−１７２℃）に冷却する。そして、超低温に冷却さ
れた原料ガスを、精留塔２４の下部凝縮器部２８内に送
入し、周囲の貯溜製品液化ＣＯで冷却されている凝縮パ
イプ２８ａ内で原料ガス中のｃｏおよびＮｔを液化分離
し、Ｈ２を気体状態でＨｚ取出パイプ３０を経て外部に
放出する、そして、液化Ｎ、を含む液化ＣＯを膨張弁３
２を介して精留塔２４の塔部２７内に気液混合状態で導
入し、塔部２７の精留作用により、気液混合状態の原料
中からＣＯを液化し塔部２７の底部に製品液化Ｃ０４７
として溜める。この時、上記原料中の不純Ｈｔ、Ｎｚガ
スは、沸点の差により液化せず塔部２７を上方に上昇す
る。また、上記原料中のＣＯの一部も液化されずに、気
体のまま上記Ｈｚ、Ｎｚガス等に随伴して上昇する。上
記上昇Ｈ！、ＮＺ、ＧＯの混合ガスは、第１の還流液パ
イプ３５から精留塔２４の凝縮器２５に送入され、ここ
で、Ｃｏガスのみが沸点の差によって液化され、還流液
として第２の還流液パイプ３９を介して精留塔２４にお
ける塔部２７の受は皿４０内に戻る。他方、Ｈｚ、Ｎｔ
ガスは凝縮器２５の上部から廃ガスパイプ３７ａによっ
て取り出される。この廃ガスは、廃ガスバイブ３７ａに
連通した廃ガスバイブ３７ｃを通過する間に熱交換器２
３内で原料ガスと熱交換して再生用熱交換器５に送られ
る。そして、上記再生用熱交換器５により加熱されて送
出され、再生作動中の吸着筒１１の吸着剤を再生したの
ち大気中に放出される。精留塔２４における塔部２７の
底部に溜まった製品液化Ｃ０４７は、製品液化ＣＯ取出
パイプ４６から液化製品として取り出され、貯蔵タンク
４８内に一旦貯蔵されたのち適宜使用に供される。また
、上記製品液化Ｃ０４７の気化で生成し、上記塔部２７
の貯溜製品液化Ｃ０４７の液面上に滞留するＣＯガスは
、取出バイブ４１ａ、ＣＯガス取出バイブ４１ｃを経由
し、その間に熱交換器２３で熱交換されて外部に取り出
される。また、液体窒素貯槽４２から分縮器部２６内に
送入された液体窒素は凝縮器２５の寒冷作用を終えたの
ち気化されて送出バイブ４５　ａ　＋　Ｎ！ガス取出パ
イプ４５ｃを経由し、上記ＣＯガスと同様に熱交換器２
３で熱交換されて外部に取り出される。

このように、この装置は、上記フィルター２゜触媒塔４
．ドレン分離器７．吸着筒１１．吸着筒２１で不純分が
除去された原料ガスを精留塔２４で深冷液化分離して液
化ＣＯを製造するため、得られる液化ＣＯ製品の純度が
超高純度となる。しかも、原料ガスの成分組成が変動し
て精留塔２４の下部凝縮器部２８へ送入される原料ガス
中の００分が変動しその液化量が変動しても、液面計３
３による膨張弁３２の制御、液面調節計５２による液化
窒素供給用導入路バイブ４３の調節弁５１の制御および
液面調節計５０による製品液化ＣＯ取出バイブ４６の調
節弁４９の制御により自動的に対応できる。したがって
、原料ガスの成分組成が変動しても常時一定の純度の高
純度製品液化ＣＯ１製品ＣＯガスを製造しうる。原料ガ
スの流入量の変動にも同様に対応できる。また、この装
置は、精留塔２４における分縮器部２６の凝縮器２５内
に、精留塔２４内の原料ガスの一部を常時案内して液化
するため、凝縮器２５内へ液化ＣＯが所定量溜まったの
ちは、それ以降生成する液化ＣＯが還流液として常時精
留塔２４の塔部２７内に戻るようになる。したがって、
凝縮器２５からの還流液の流下供給の断続に起因する製
品純度のばらつき（還流液の流下の中断により精留棚で
は還流液がなくなりガスの吹き抜は現象を招いて製品純
度が下がり、流下の再開時には純度が回復する）を生じ
ず、常時安定した純度の製品液化ＣＯを供給することが
できる。さらに、この装置は、上記のようにＣＯガスお
よびＮ８ガスを製品として供給しうるという効果を奏す
る外、廃ガスを水分吸着筒の吸着剤の乾燥再生に使用で
きるという効果も有するつ第２図はこの発明の他の実施例を示している。

すなわち、第２図の装置は第１図の装置のように製品液
化ＣＯおよび製品ＣＯガスの双方を製造するのではなく
、製品ＣＯガスのみを製造しうるようにし、その際、製
品ＣＯガスの需要量の増加等に対応できるようにバック
アップライン５５を設けている。上記バックアップライ
ン５５は、液化ＣＯ蒸発器５６．これに製品ｃｏの貯蔵
タンク４８から液化ＣＯを供給するバイブ５５ａ、上記
液化ＣＯ蒸発器５６で気化生成したＣＯガスを製品Ｃｏ
ガス取出バイブ４１ｃに送入する案内バイブ５５ｂ、こ
の案内バイブ５５ｂに設けられた圧力調節弁５７から構
成されている。上記圧力調節弁５７は、２次側（使用側
）の圧力が設定圧力より下がると、弁を開き、または弁
の開度を調節し、２次側の圧力が設定圧力を保つよう作
用する。このバックアップライン５５では、精留塔ライ
ンが故障したり、または製品ＣＯガスの需要量が大幅に
増加したりして製品ｃｏガス取出パイ１４６内の圧力が
下がると、上記圧力調節弁５７が開成作動するため、上
記製品ｃｏの貯蔵タンク４８から液化ＣＯが液化ＣＯ蒸
発器５６に流れて気化し、その生成気化ＣＯガスが製品
ＣＯガスとして上記取出バイブ４１ｃ内に流入するよう
になっている。それ以外の部分は第１図の装置と同じで
ある。

この装置は、上記のようにバックアップライン５５を設
けることにより、精留塔ラインの故障時もしくは精留塔
だけで対応できないような製品ＣＯガスの需要量の大幅
な増加時に、上記液化ＣＯ蒸発器５６を作動させ、上記
製品ＣＯの貯蔵タンク４８の液化ｃｏを製品ＣＯガスと
して気化させうるため、製品ｃｏガスの供給がとぎれた
り、需要量の大幅増加時における製品ＣＯガスの純度低
下が生じない。

なお、第１図の装置において、製品ＣＯガス取出バイブ
４１ａを除去し、製品一酸化炭素の全てを液化ＣＯにす
ることもできる。

また、上記の実施例では、一酸化炭素液化の寒冷源とし
て、液体窒素貯槽４２の液体窒素を用いているが、寒冷
源はこれに限定されるものではない。上記液体窒素以外
に、液体酸素、液体水素。

液化メタン（ＬＮＧ）等の低温液化ガスを適宜に用いる
ことができる。場合によっては、他の装置で製造された
液化ＣＯを寒冷源として用いることも可能である。これ
らの低温液化ガスは、上記実施例の液体窒素貯槽４２と
同様の構造の貯槽を同様に設置して精留塔２４とバイブ
連結することにより用いられる。

〔発明の効果〕

この発明の一酸化炭素分離精製装置は、以上のように構
成されているため、超高純度の一酸化炭素を効率よく製
造することができる。しかも、この装置は、精留塔等の
寒冷源として装置外から低温液化ガス貯蔵手段に供給さ
れた低温液化ガスを使用するため、膨張タービン等の回
転機器を必要とせず、したがって、回転機器の運転、保
全等の煩雑な手間が不要となるうえ、装置全体の小形化
をも実現することができるようになる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例の構成図、第２図は他の実
施例の構成図、第３図は従来例の構成図である。３・・・圧縮機　４・・・触媒塔　５．２３・・・熱交
換器７・・・ドレン分離器　１１・・・吸着筒　２１・
・・吸着筒２２ｂ・・・原料ガス送入バイブ　２４・・
・精留塔　３７ａ、３７ｃ・・・廃ガスパイプ　３８ａ
・・・バイブ４１ｃ・・・ＣＯガス取出パイプ　４２・
・・液体窒素貯槽　４３・・・導入路バイブ　４５ｃ・
・・Ｎ２ガス取出バイブ　４６・・・取出バイブ

Claims

【特許請求の範囲】

（１）一酸化炭素を含む原料ガスを圧縮する圧縮手段と
、上記原料ガス中の酸素を除去する除去手段と、この酸
素が除去された原料ガスを冷却する熱交換手段と、上記
原料ガス中の水分を除去する除去手段と、上記原料ガス
中の炭酸ガスを吸着除去する除去手段と、上記酸素、水
分および炭酸ガスが除去された原料ガスを冷却するため
の熱交換手段と、沸点の差により原料ガス中の一酸化炭
素を液化して内部に溜め不純分ガスを分離して排出する
精留塔と、上記熱交換手段から上記精留塔に原料ガスを
導く原料ガス供給路と、装置外から低温液化ガスの供給
を受けこれを貯蔵する低温液化ガス貯蔵手段と、この低
温液化ガス貯蔵手段内の低温液化ガスを一酸化炭素液化
の寒冷源として上記精留塔に導く導入路と、上記精留塔
内で寒冷源としての作用を終え気化された低温液化ガス
を取り出す取出路と、上記精留塔内の貯溜液化一酸化炭
素を製品一酸化炭素として取り出す取出路および上記貯
溜液化一酸化炭素の気化物を製品一酸化炭素として取り
出す取出路の少なくとも一方を備えていることを特徴と
する一酸化炭素分離精製装置。
（２）低温液化ガスが、液体窒素である特許請求の範囲
第１項記載の一酸化炭素分離精製装置。