JPS63162935A - 内燃機関の過給圧制御装置 - Google Patents
内燃機関の過給圧制御装置Info
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- JPS63162935A JPS63162935A JP61312960A JP31296086A JPS63162935A JP S63162935 A JPS63162935 A JP S63162935A JP 61312960 A JP61312960 A JP 61312960A JP 31296086 A JP31296086 A JP 31296086A JP S63162935 A JPS63162935 A JP S63162935A
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- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、車両用等のターボチャージヤイ・1内燃fi
13QにおGelる過給圧制御装置に関するものである
。
13QにおGelる過給圧制御装置に関するものである
。
通常、ターボテ1!−ジ1F付エンジンは第4図に示す
ように、エアクリープ−2からの吸気はターボテ11−
ジャ5のコンプレッサ部5aで加圧され、過給圧となっ
て吸気管3を通りエンジン1に供給される。一方、エン
ジン1からの排ガスは排気管4を経てターボチャージp
、5のタービン部5bへ送られ、ターボチャージャ5
を回転駆動した後に排気管6より排出される。そして、
ターボチャージャ5による過給圧はダイヤフラム形アク
チュエータ8に導入され、過給圧に応じてウェストゲー
トバルブ1を開閉して過給を防止゛していた。
ように、エアクリープ−2からの吸気はターボテ11−
ジャ5のコンプレッサ部5aで加圧され、過給圧となっ
て吸気管3を通りエンジン1に供給される。一方、エン
ジン1からの排ガスは排気管4を経てターボチャージp
、5のタービン部5bへ送られ、ターボチャージャ5
を回転駆動した後に排気管6より排出される。そして、
ターボチャージャ5による過給圧はダイヤフラム形アク
チュエータ8に導入され、過給圧に応じてウェストゲー
トバルブ1を開閉して過給を防止゛していた。
ところで、上記のように構成された従来の吸気系は、吸
気は必ずターボデ17−ジャ5を通り、スロットルバル
ブ9で負VI−整されてエンジン1に吸入されるので、
パーシャル負荷時には、ターボヂマl−ジV5を通過し
て過給された空気をむりやりスロットルバルブ9で絞る
ため、ターボチャージp 5とス[1ツトルバルブ9と
の間の圧力が高くなる。このため、ターボチャージャ5
のインペラにかかる抵抗が大きくなってインペラの回転
数が低下するために排気抵抗が増加し、排圧が上背して
ポンプ損失は大きくなるので、燃費率が悪化していた。 一方、スロットルバルブ全開時には、スロットルバルブ
9によ−)で吸気を絞ることは必要ないので、上記のよ
・うな無駄な損失は発生しないが、パーシャル時と全開
時のインペラの速度差が大きいため、ターボチャージャ
のタイムラグが大きくなっていた。 そこで、例えば特開昭55−72627 @公報に示さ
れるように、吸排気ともターボブ
気は必ずターボデ17−ジャ5を通り、スロットルバル
ブ9で負VI−整されてエンジン1に吸入されるので、
パーシャル負荷時には、ターボヂマl−ジV5を通過し
て過給された空気をむりやりスロットルバルブ9で絞る
ため、ターボチャージp 5とス[1ツトルバルブ9と
の間の圧力が高くなる。このため、ターボチャージャ5
のインペラにかかる抵抗が大きくなってインペラの回転
数が低下するために排気抵抗が増加し、排圧が上背して
ポンプ損失は大きくなるので、燃費率が悪化していた。 一方、スロットルバルブ全開時には、スロットルバルブ
9によ−)で吸気を絞ることは必要ないので、上記のよ
・うな無駄な損失は発生しないが、パーシャル時と全開
時のインペラの速度差が大きいため、ターボチャージャ
のタイムラグが大きくなっていた。 そこで、例えば特開昭55−72627 @公報に示さ
れるように、吸排気ともターボブ
【!−ジ1rをバイパ
スするバイパス通路を設け、そこに設けられたそれぞれ
の制御弁で空気の流れを変えるようにしたしのがあった
。しかし、このシステムにおいては、バイパス通路は吸
気、排気とも同時に作動するため、パーシャルロ荷時の
ポンプ損失は減少するが、ターボデせ一ジVには排ガス
が供給されなくなるので、ターボチャージャの憤性吊に
対する排ガスの割合が減少し、ターボデ1r−・ジャの
タイムラグはさらに増大するという問題があった。 本発明は、−F記のような問題点を解消するためになさ
れたもので、ターボチャージャ付エンジンのパージt’
ルfQv1時におけるポンプ損失の低減およびターボヂ
ト−ジVのタイムラグを減少させることができるように
することを目的とする。 【問題点を解決するための手段】 上記目的を達成するため、本発明による内燃機関の過給
圧制御・装置は、ターボチャージャ付内燃機関において
、このターボチャージャをバイパスする吸気通路を設け
、その吸気通路にデユーアイソレノイド等を備える制御
弁を設けて、エンジン回転速度、吸入管圧力およびスロ
ットル開度等に応じ」−記制御弁のデユーティ比制御を
行い、過給圧を運転状態に応じて最適に制御するように
したものである。
スするバイパス通路を設け、そこに設けられたそれぞれ
の制御弁で空気の流れを変えるようにしたしのがあった
。しかし、このシステムにおいては、バイパス通路は吸
気、排気とも同時に作動するため、パーシャルロ荷時の
ポンプ損失は減少するが、ターボデせ一ジVには排ガス
が供給されなくなるので、ターボチャージャの憤性吊に
対する排ガスの割合が減少し、ターボデ1r−・ジャの
タイムラグはさらに増大するという問題があった。 本発明は、−F記のような問題点を解消するためになさ
れたもので、ターボチャージャ付エンジンのパージt’
ルfQv1時におけるポンプ損失の低減およびターボヂ
ト−ジVのタイムラグを減少させることができるように
することを目的とする。 【問題点を解決するための手段】 上記目的を達成するため、本発明による内燃機関の過給
圧制御・装置は、ターボチャージャ付内燃機関において
、このターボチャージャをバイパスする吸気通路を設け
、その吸気通路にデユーアイソレノイド等を備える制御
弁を設けて、エンジン回転速度、吸入管圧力およびスロ
ットル開度等に応じ」−記制御弁のデユーティ比制御を
行い、過給圧を運転状態に応じて最適に制御するように
したものである。
L−記の構成に基づき、過給圧制tllll!置はスロ
ット、ル前圧力、吸入管圧ノコ1エン22回転速度、排
圧、およびアクセル開度などの信号に基づいて、低負荷
間にはデユーディ比を100%としてバイパス吸気通路
を全開し、負荷はスロットルバルブの・みで制御する。 一方、高負荷時には、デユーディ比を下げてバイパス吸
気通路の面積を絞り、過給圧を上昇させる。この場合、
エンジンの保護とターボチャージャのサージングを防止
するため、エンジン回転速度に基づきマツプ検索によっ
てそれぞれ設定されるフルブースト以上、あるいは排圧
が異常に上界すると、デユーティ比を高めてバイパス吸
気流量を増加させ、過給圧を低下させる。 こうして、バージjyル負荷時におけるポンプ損失を低
減し、ターボチャージャのタイムラグが減少する。
ット、ル前圧力、吸入管圧ノコ1エン22回転速度、排
圧、およびアクセル開度などの信号に基づいて、低負荷
間にはデユーディ比を100%としてバイパス吸気通路
を全開し、負荷はスロットルバルブの・みで制御する。 一方、高負荷時には、デユーディ比を下げてバイパス吸
気通路の面積を絞り、過給圧を上昇させる。この場合、
エンジンの保護とターボチャージャのサージングを防止
するため、エンジン回転速度に基づきマツプ検索によっ
てそれぞれ設定されるフルブースト以上、あるいは排圧
が異常に上界すると、デユーティ比を高めてバイパス吸
気流量を増加させ、過給圧を低下させる。 こうして、バージjyル負荷時におけるポンプ損失を低
減し、ターボチャージャのタイムラグが減少する。
以下、本発明の一実施例を第1図ないし第3図によって
説明り−る。第1図は過給圧制御装置を含む全体の構成
を承りシステム図、第2図は過給圧制御装置の構成を示
ずブロック図、第3図は本発明の動作を示すフローヂャ
ートである。 第1図において、符号1〜6.9は従来例を示す第4図
の6のと同じである。符110Gよ吸気マ二jjζ−ル
ド、10ユターボヂヤージヤ5のコンプレッサ部5aを
バイパスするバイパス吸気通路、12はバイパス吸気通
路11に介設されたデユーティソレノイド制御弁で10
0%デコーティ比のパルス信号で仝間し、0%デユー・
ティ比のパルス(1号で全開となり、デユーティ比に応
じた弁開度となる。符号15はスロットルバルブ9前の
圧力を検出する第1吸入管圧カセンサ、符号16は吸気
マニホルド10の圧力を検出する第2吸入管圧カセンサ
、符号11はエンジン回転数センサ、符号18は排気管
4内の排気ガス圧を検出する排圧センサ、符号19はア
クセルペダルの踏み込み出を検出するアクヒル間度セン
サ、符1120はマイクロコンピュータからなる過給圧
制御装置である。上記の構成において、ターボテ1r−
ジ175の過給圧制御は、従来は排ガス側にバイパス通
路を設け、ウェストゲ−1へバルブのσn閉によって行
っていたが、本発明において警よ吸気側にバイパス通路
11を設け、デユーティソレノイド制御弁12によって
行う。こうすると、高温の排気ガス側に設けていたa′
!価なウェス1−ゲートバルブが土間となり、またパー
シャル負荷時には、吸気側をバイパスするのみで排気側
通路を゛特に絞ることはないので、排圧が低下してポン
プ損失が減少するとともに、吸気がターボチャージャ5
を循環するため吸気温度が上界して燃焼が改善され、燃
費が向上する。また、パーシャル負荷時に、ターボチャ
ージャ5のタービン部5bの回転数が従来よりも高くな
るので、ターボチャージ1z 5のタタイムラグ(動作
おくれ)が小さくなる。 また、過給圧制部製[20の構成を示1第2図において
、符号21はアクセルペダル踏込状態判定手段で、アク
セル回度センサ19からの信号に基づいて、アクヒルペ
ダルの踏込み、一定、離すの各状態を判定する。符@2
2は吸入管圧方正・負判定手段で、第2吸入管圧カセン
サ16の信号に基づいて判定する。符号23はフルブー
スト圧設定手段で、エンジン回転数センサ11からの信
号NOに基づいて、予め格納されている設定フルブース
ト判定手段24を検索して読出し、フルブースト圧を設
定する。符号25はフルブースト判定手段で、第1吸入
管圧力ヒンサ15によって検出されるスロットル前圧力
が、エンジン回転数に応じて設定されたフルブースト圧
を超えた否かを判定する。符号26は排圧設定手段で、
エンジン回転数センサ11からの信号Neに基づいて、
予め格納されている設定排圧マツプ27を検索して読出
し、設定排圧信号を出力する。符号28は排圧異常判定
手段で制御パルス信号POを出力する。符号30はこの
制御パルス信号Po (デユディ比0%の場合、はPo
o、100%の場合はPDo)に基づいて、デユーティ
ソレノイド制御弁12を駆#71フる駆動回路である。 次に、上記のように構成された過給圧制御装置20の動
作を、第3図のフローチャートを参照しながら説明する
。アクセルペダル踏込状態判定手段21は、アクセル開
度センサ19か′らめ信号に基づいてアクセルペダルの
踏込状態、すなわも踏込み、一定、離すの状態を判定し
くステップ3101)、それぞれの判定信号をデユーテ
ィ比制御手段29へ出力する。そして、制御手段29は
、アクセルペダルp踏込みが一定であれば、デユーティ
比一定の制御パルス信号Poを駆動回路30を介してデ
ユーティソレノイドUl m弁12へ出力しくステップ
8108)、そのデユーティ比に応じた開度でターボチ
ャージ175のコンプレッサ部5aを経た吸気をバイパ
スし、一定の過給圧を(ηる。また、アクセルペダルを
踏込んだ状態を判定した場合は、吸入管圧方正・負判定
手段22が吸入管圧力センサ16の信号によって吸気マ
ニホールド10内の負圧を判定すると、制御手段29は
デユーティ比一定の制御を行い(ステップ3102)、
正圧を、すなわらス[1ツトルバルブ9が開いて過給圧
が吸気マニホールド10内に導入された高負荷時を判定
すると、現在出力されていいる制御パルス信号Poのデ
ユーディ比が0%であおれば(ステップ3103)、そ
のまま信号1〕Ooを出力する。 一方、現在のデユーティ比が0%でない場合は、制御手
段、29はアクセルペダルが踏込まれて加速の意思があ
るものとして、デユーティ比を下げるような制御パルス
信@POoを出力しくステップ5109 ) 、デユー
アイソレノイド制御弁12をtllじてバイパス吸気通
路11の吸気バイパスmを減少させ過給圧を高める。し
かし、このtsm装置のフルブースト判定手段25にお
いて、第1吸入管圧力センリ15によって検出されるブ
ースト圧が、フルブースト圧設定手段23により、エン
ジン回転数センナ11の信すNeに基づきマツプ24を
検索して読み出された設定フルブースト圧を越えた判定
する(ステップ8104のYES)か、あるいは、排圧
異常判定手段28において、排圧セン1J18によって
検出される排気管4内の排圧が、排圧設定手段2Gによ
り、エンジン回転数信号NOに基づきマツプ27を検索
して読み出された設定排圧を越えたと判定する(ステッ
プ5105のYES>と、制御手段29はデユーティ比
を高めるような制御パルス信号POをデユーティソレノ
イドilJ ’m弁12へ出力しくステップ3107)
、その開度を大きくして過給圧を下げ、エンジン1の保
護とターボチャージャ5のサージング防1[を図る。こ
の場合、これらの設定圧は、エンジン回転数に対応して
最適設定値が予めマツプ24.27に5格納されている
ので、検出されたエンジン回転数Neに基づいて読み出
すことにより、エンジン1の出力を最高の状態で発揮さ
せることができる。 次に、アクピルペダル踏込状1刊定手段21において、
アクセルペダルより足を離した状態、すなわら、制御手
段29は、現在出力されているデ」−ティ比が100%
であれば〈ステップ3106のYES)、デユーティ比
一定の制御パルス信号1”’D。 をそのまま出力しつづけ(ステップ3108)、現自の
デーl−ティ比が100%でなGノれば(No>、デユ
ーディ比を高めるような制御パルス信号[)OをデーL
−ティソレノイド1tjJ御弁12へ出力しくステップ
8107)、その開度を開いてターボチャ−ジ%i !
+からの吸気をバイパス吸気通路11によって還流し、
スロットルバルブ9のみによって0問を制御する。した
がって、ターボチャージIF 5による過給圧は1界せ
ず、タービン5bのインペラにかかる排気抵抗は小さく
なる。これにより、アクセルペダルから足を離した状態
、あるいは吸入惰圧力が0圧どなるバージVル負荷時の
ような排気ガス、1−ネルギーが少ない時でも、ターボ
ブーヤージV5のインペラを十分回転させることができ
、排圧が低下してポンプ10失も減少する。また、ター
ボア1ノージt−5のインペラにかかる抵抗が少なくな
るので従来よりも回転数が轟くなり、ターボチャージ!
・5のg作おくれが小さ゛くなる。さらにまた、バージ
1/ルf1荷峙には、吸入空気がターボチャージp 5
を循環しているので吸気温度は上昇し、エンジン1にお
ける燃焼が改善される。
説明り−る。第1図は過給圧制御装置を含む全体の構成
を承りシステム図、第2図は過給圧制御装置の構成を示
ずブロック図、第3図は本発明の動作を示すフローヂャ
ートである。 第1図において、符号1〜6.9は従来例を示す第4図
の6のと同じである。符110Gよ吸気マ二jjζ−ル
ド、10ユターボヂヤージヤ5のコンプレッサ部5aを
バイパスするバイパス吸気通路、12はバイパス吸気通
路11に介設されたデユーティソレノイド制御弁で10
0%デコーティ比のパルス信号で仝間し、0%デユー・
ティ比のパルス(1号で全開となり、デユーティ比に応
じた弁開度となる。符号15はスロットルバルブ9前の
圧力を検出する第1吸入管圧カセンサ、符号16は吸気
マニホルド10の圧力を検出する第2吸入管圧カセンサ
、符号11はエンジン回転数センサ、符号18は排気管
4内の排気ガス圧を検出する排圧センサ、符号19はア
クセルペダルの踏み込み出を検出するアクヒル間度セン
サ、符1120はマイクロコンピュータからなる過給圧
制御装置である。上記の構成において、ターボテ1r−
ジ175の過給圧制御は、従来は排ガス側にバイパス通
路を設け、ウェストゲ−1へバルブのσn閉によって行
っていたが、本発明において警よ吸気側にバイパス通路
11を設け、デユーティソレノイド制御弁12によって
行う。こうすると、高温の排気ガス側に設けていたa′
!価なウェス1−ゲートバルブが土間となり、またパー
シャル負荷時には、吸気側をバイパスするのみで排気側
通路を゛特に絞ることはないので、排圧が低下してポン
プ損失が減少するとともに、吸気がターボチャージャ5
を循環するため吸気温度が上界して燃焼が改善され、燃
費が向上する。また、パーシャル負荷時に、ターボチャ
ージャ5のタービン部5bの回転数が従来よりも高くな
るので、ターボチャージ1z 5のタタイムラグ(動作
おくれ)が小さくなる。 また、過給圧制部製[20の構成を示1第2図において
、符号21はアクセルペダル踏込状態判定手段で、アク
セル回度センサ19からの信号に基づいて、アクヒルペ
ダルの踏込み、一定、離すの各状態を判定する。符@2
2は吸入管圧方正・負判定手段で、第2吸入管圧カセン
サ16の信号に基づいて判定する。符号23はフルブー
スト圧設定手段で、エンジン回転数センサ11からの信
号NOに基づいて、予め格納されている設定フルブース
ト判定手段24を検索して読出し、フルブースト圧を設
定する。符号25はフルブースト判定手段で、第1吸入
管圧力ヒンサ15によって検出されるスロットル前圧力
が、エンジン回転数に応じて設定されたフルブースト圧
を超えた否かを判定する。符号26は排圧設定手段で、
エンジン回転数センサ11からの信号Neに基づいて、
予め格納されている設定排圧マツプ27を検索して読出
し、設定排圧信号を出力する。符号28は排圧異常判定
手段で制御パルス信号POを出力する。符号30はこの
制御パルス信号Po (デユディ比0%の場合、はPo
o、100%の場合はPDo)に基づいて、デユーティ
ソレノイド制御弁12を駆#71フる駆動回路である。 次に、上記のように構成された過給圧制御装置20の動
作を、第3図のフローチャートを参照しながら説明する
。アクセルペダル踏込状態判定手段21は、アクセル開
度センサ19か′らめ信号に基づいてアクセルペダルの
踏込状態、すなわも踏込み、一定、離すの状態を判定し
くステップ3101)、それぞれの判定信号をデユーテ
ィ比制御手段29へ出力する。そして、制御手段29は
、アクセルペダルp踏込みが一定であれば、デユーティ
比一定の制御パルス信号Poを駆動回路30を介してデ
ユーティソレノイドUl m弁12へ出力しくステップ
8108)、そのデユーティ比に応じた開度でターボチ
ャージ175のコンプレッサ部5aを経た吸気をバイパ
スし、一定の過給圧を(ηる。また、アクセルペダルを
踏込んだ状態を判定した場合は、吸入管圧方正・負判定
手段22が吸入管圧力センサ16の信号によって吸気マ
ニホールド10内の負圧を判定すると、制御手段29は
デユーティ比一定の制御を行い(ステップ3102)、
正圧を、すなわらス[1ツトルバルブ9が開いて過給圧
が吸気マニホールド10内に導入された高負荷時を判定
すると、現在出力されていいる制御パルス信号Poのデ
ユーディ比が0%であおれば(ステップ3103)、そ
のまま信号1〕Ooを出力する。 一方、現在のデユーティ比が0%でない場合は、制御手
段、29はアクセルペダルが踏込まれて加速の意思があ
るものとして、デユーティ比を下げるような制御パルス
信@POoを出力しくステップ5109 ) 、デユー
アイソレノイド制御弁12をtllじてバイパス吸気通
路11の吸気バイパスmを減少させ過給圧を高める。し
かし、このtsm装置のフルブースト判定手段25にお
いて、第1吸入管圧力センリ15によって検出されるブ
ースト圧が、フルブースト圧設定手段23により、エン
ジン回転数センナ11の信すNeに基づきマツプ24を
検索して読み出された設定フルブースト圧を越えた判定
する(ステップ8104のYES)か、あるいは、排圧
異常判定手段28において、排圧セン1J18によって
検出される排気管4内の排圧が、排圧設定手段2Gによ
り、エンジン回転数信号NOに基づきマツプ27を検索
して読み出された設定排圧を越えたと判定する(ステッ
プ5105のYES>と、制御手段29はデユーティ比
を高めるような制御パルス信号POをデユーティソレノ
イドilJ ’m弁12へ出力しくステップ3107)
、その開度を大きくして過給圧を下げ、エンジン1の保
護とターボチャージャ5のサージング防1[を図る。こ
の場合、これらの設定圧は、エンジン回転数に対応して
最適設定値が予めマツプ24.27に5格納されている
ので、検出されたエンジン回転数Neに基づいて読み出
すことにより、エンジン1の出力を最高の状態で発揮さ
せることができる。 次に、アクピルペダル踏込状1刊定手段21において、
アクセルペダルより足を離した状態、すなわら、制御手
段29は、現在出力されているデ」−ティ比が100%
であれば〈ステップ3106のYES)、デユーティ比
一定の制御パルス信号1”’D。 をそのまま出力しつづけ(ステップ3108)、現自の
デーl−ティ比が100%でなGノれば(No>、デユ
ーディ比を高めるような制御パルス信号[)OをデーL
−ティソレノイド1tjJ御弁12へ出力しくステップ
8107)、その開度を開いてターボチャ−ジ%i !
+からの吸気をバイパス吸気通路11によって還流し、
スロットルバルブ9のみによって0問を制御する。した
がって、ターボチャージIF 5による過給圧は1界せ
ず、タービン5bのインペラにかかる排気抵抗は小さく
なる。これにより、アクセルペダルから足を離した状態
、あるいは吸入惰圧力が0圧どなるバージVル負荷時の
ような排気ガス、1−ネルギーが少ない時でも、ターボ
ブーヤージV5のインペラを十分回転させることができ
、排圧が低下してポンプ10失も減少する。また、ター
ボア1ノージt−5のインペラにかかる抵抗が少なくな
るので従来よりも回転数が轟くなり、ターボチャージ!
・5のg作おくれが小さ゛くなる。さらにまた、バージ
1/ルf1荷峙には、吸入空気がターボチャージp 5
を循環しているので吸気温度は上昇し、エンジン1にお
ける燃焼が改善される。
以上述べたように、本発明によれば、ターボチャージV
をバイパスする吸気通路を設け、その通路にデユーティ
ソレノイド制御弁を介設して負荷J3よび過給IFを制
御するようにしたので、バージt’ル負荷時に、ポンプ
損失の減少および吸気温1復のに背によって燃費の向上
を図れ、またターボチャージヤのタイ、ムラグ(動作お
くれ)が小さくなって制御性が向上する。さらに、高濡
扶気側のつJ、スロットルバルブを廃」l−できごので
、コスト低減が可能になるという効果も得られる。
をバイパスする吸気通路を設け、その通路にデユーティ
ソレノイド制御弁を介設して負荷J3よび過給IFを制
御するようにしたので、バージt’ル負荷時に、ポンプ
損失の減少および吸気温1復のに背によって燃費の向上
を図れ、またターボチャージヤのタイ、ムラグ(動作お
くれ)が小さくなって制御性が向上する。さらに、高濡
扶気側のつJ、スロットルバルブを廃」l−できごので
、コスト低減が可能になるという効果も得られる。
第1図ないし第3図は本発明の一実施例を示寸らのであ
り、第1図は過給圧制御ll装置を含む全体の構成を示
すシステム図、第2図は過給圧制御装置の構成を示リブ
ロック図、第3図は本発明の動作を示す70−ヂp−ト
、第4図は従来の過給圧制御システム図である。 5・・・ターボヂャ〜ジ1= 、 9・・・スロットル
バルブ、11・・・バイパス吸気通路、12・・・デユ
ーアイソレノイド1す御弁、15・・・第1吸入管圧カ
センサ、1G・・・第2吸入管圧カセンリ、17・・・
エンジン回転数1?ンサ、18・・・排圧センナ、19
・・・アクピル間度しンリ、20・・・過給圧制御2I
I装置、。 特許出願人 富士重工業株式会社代理人 弁理士
小 橋 信 浮 量 弁理士 小 橋 信 淳第1図
り、第1図は過給圧制御ll装置を含む全体の構成を示
すシステム図、第2図は過給圧制御装置の構成を示リブ
ロック図、第3図は本発明の動作を示す70−ヂp−ト
、第4図は従来の過給圧制御システム図である。 5・・・ターボヂャ〜ジ1= 、 9・・・スロットル
バルブ、11・・・バイパス吸気通路、12・・・デユ
ーアイソレノイド1す御弁、15・・・第1吸入管圧カ
センサ、1G・・・第2吸入管圧カセンリ、17・・・
エンジン回転数1?ンサ、18・・・排圧センナ、19
・・・アクピル間度しンリ、20・・・過給圧制御2I
I装置、。 特許出願人 富士重工業株式会社代理人 弁理士
小 橋 信 浮 量 弁理士 小 橋 信 淳第1図
Claims (1)
- ターボチャージャ付内燃機関において、このターボチャ
ージャをバイパスする吸気通路を設け、その吸気通路に
デューティソレノイド等を備える制御弁を設けて、エン
ジン回転速度、吸入管圧力およびスロットル開度等に応
じ上記制御弁のデューティ比制御を行い、過給圧を運転
状態に応じて最適に制御するようにしたことを特徴とす
る内燃機関の過給圧制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61312960A JPS63162935A (ja) | 1986-12-26 | 1986-12-26 | 内燃機関の過給圧制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61312960A JPS63162935A (ja) | 1986-12-26 | 1986-12-26 | 内燃機関の過給圧制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63162935A true JPS63162935A (ja) | 1988-07-06 |
Family
ID=18035554
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61312960A Pending JPS63162935A (ja) | 1986-12-26 | 1986-12-26 | 内燃機関の過給圧制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63162935A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20030018708A (ko) * | 2001-08-31 | 2003-03-06 | 현대자동차주식회사 | 자동차 엔진의 과급 제어시스템 |
KR20030047315A (ko) * | 2001-12-10 | 2003-06-18 | 현대자동차주식회사 | 차량의 흡기 시스템 |
KR20040038093A (ko) * | 2002-10-31 | 2004-05-08 | 현대자동차주식회사 | 터보차져의 터보래그 저감장치 및 터보래그 저감을 위한제어방법 |
KR20040074233A (ko) * | 2003-02-17 | 2004-08-25 | 현대자동차주식회사 | 터보차져의 압력조절장치 및 그 제어방법 |
KR101013966B1 (ko) | 2008-08-20 | 2011-02-14 | 기아자동차주식회사 | 터보차저를 구비한 엔진 |
-
1986
- 1986-12-26 JP JP61312960A patent/JPS63162935A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20030018708A (ko) * | 2001-08-31 | 2003-03-06 | 현대자동차주식회사 | 자동차 엔진의 과급 제어시스템 |
KR20030047315A (ko) * | 2001-12-10 | 2003-06-18 | 현대자동차주식회사 | 차량의 흡기 시스템 |
KR20040038093A (ko) * | 2002-10-31 | 2004-05-08 | 현대자동차주식회사 | 터보차져의 터보래그 저감장치 및 터보래그 저감을 위한제어방법 |
KR20040074233A (ko) * | 2003-02-17 | 2004-08-25 | 현대자동차주식회사 | 터보차져의 압력조절장치 및 그 제어방법 |
KR101013966B1 (ko) | 2008-08-20 | 2011-02-14 | 기아자동차주식회사 | 터보차저를 구비한 엔진 |
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