JPS63162236A - 熱成型用積層体シ−トとその製造方法 - Google Patents
熱成型用積層体シ−トとその製造方法Info
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- JPS63162236A JPS63162236A JP30879586A JP30879586A JPS63162236A JP S63162236 A JPS63162236 A JP S63162236A JP 30879586 A JP30879586 A JP 30879586A JP 30879586 A JP30879586 A JP 30879586A JP S63162236 A JPS63162236 A JP S63162236A
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、少なくとも一方の表面が微少な凹部を有する
不織シートと樹脂シートから成る熱成型用積層体シート
に関する。更に詳しくは、少なくとも一方の表面が密度
の高い微少な凹部を有し。
不織シートと樹脂シートから成る熱成型用積層体シート
に関する。更に詳しくは、少なくとも一方の表面が密度
の高い微少な凹部を有し。
その凹部の面積比率が5〜50.弧で実質的に密着差を
有する中延伸/9エステル系長a、維不織シートと、熱
可厘性樹脂シートを積層体にした熱成型性に優れた積層
体シート及びその製造方法に関する。
有する中延伸/9エステル系長a、維不織シートと、熱
可厘性樹脂シートを積層体にした熱成型性に優れた積層
体シート及びその製造方法に関する。
かかる積層体シートは、装飾性、耐熱性、クッション性
、耐衝撃強さなどに優れている為、食品容器類、自動車
内装材1インチリヤ材などの成型材料として利用される
。
、耐衝撃強さなどに優れている為、食品容器類、自動車
内装材1インチリヤ材などの成型材料として利用される
。
熱可堕性シート状物を成型して成型品として用いること
が知られている。その際の底型方法として押型を用い九
グレス法、真空成型法あるいは圧空成型法等が用いられ
る。ブレス法は一般に雄型。
が知られている。その際の底型方法として押型を用い九
グレス法、真空成型法あるいは圧空成型法等が用いられ
る。ブレス法は一般に雄型。
雌型を用いなければならず生産速度も遅く非能率的であ
る。一方真空成型法あるいは圧空成型法は藺便な装置で
能率良く加工できるという利点はあるが通気性の少ない
熱?1iTl!!性シート状物を用いることが必要とな
る。
る。一方真空成型法あるいは圧空成型法は藺便な装置で
能率良く加工できるという利点はあるが通気性の少ない
熱?1iTl!!性シート状物を用いることが必要とな
る。
かかる観点から従来熱可塑性樹脂シートが成型材料とし
て広く利用さn″′Cいる。しかし熱可盟性樹脂シート
は装飾性、耐熱性、クツシ目ン性、耐衝撃強さなどに劣
る。これらの欠点を改善する為に、公知の不織シートと
樹脂シートを積層体としたものが底型材料に利用されて
いる。この場合必要なことは、成型加工時の応力で不織
シートの1維組織のずれによる地割れが生じないことで
ある。
て広く利用さn″′Cいる。しかし熱可盟性樹脂シート
は装飾性、耐熱性、クツシ目ン性、耐衝撃強さなどに劣
る。これらの欠点を改善する為に、公知の不織シートと
樹脂シートを積層体としたものが底型材料に利用されて
いる。この場合必要なことは、成型加工時の応力で不織
シートの1維組織のずれによる地割れが生じないことで
ある。
地割れが発生すると、表面の耐摩耗性が低下し毛羽が立
ち易くなること、外観不要1残力斑、変形等の欠点が生
じる。−万、地割れ全防止しようとして、繊維同志を熱
融着させたシ或は接着剤で接着させたシして繊維組織を
固定すると、成型加工時、外力を加えてもシートの変形
が難しく、深い凹凸形状、複雑な形状の成型加工が難し
くなる。
ち易くなること、外観不要1残力斑、変形等の欠点が生
じる。−万、地割れ全防止しようとして、繊維同志を熱
融着させたシ或は接着剤で接着させたシして繊維組織を
固定すると、成型加工時、外力を加えてもシートの変形
が難しく、深い凹凸形状、複雑な形状の成型加工が難し
くなる。
前記欠点を改善する方法として、加熱下の外力に対して
、伸び易い半延伸ポリエステル系NR維不織シートを利
用しようとしたものが特公昭56−39254に開示さ
れている。しかし、この方法は、前記半延伸系と延伸系
との複合、又は積層した不織シートであるため多少の成
型加工性はあるが地割れを完全に防止することは出来な
い、又。
、伸び易い半延伸ポリエステル系NR維不織シートを利
用しようとしたものが特公昭56−39254に開示さ
れている。しかし、この方法は、前記半延伸系と延伸系
との複合、又は積層した不織シートであるため多少の成
型加工性はあるが地割れを完全に防止することは出来な
い、又。
上記半延伸系のみの不織シートを使用したものが。
特公昭55−7432に開示されている。しかし。
単に牛延伸礒at利用するだけでは種々問題が生じ実用
であるとはいえない。例えば、公知の半延伸繊維は、加
熱すると収縮する性質がある為、樹力旨シートとの積層
加工、及び、成型加工時に、熱収縮性を防止する対策が
必要であシ、四方をフラングすることなどの対策がとら
れる。
であるとはいえない。例えば、公知の半延伸繊維は、加
熱すると収縮する性質がある為、樹力旨シートとの積層
加工、及び、成型加工時に、熱収縮性を防止する対策が
必要であシ、四方をフラングすることなどの対策がとら
れる。
従って、不織シートと、樹脂シートとの積1体シートヲ
、底型材料に利用する場合に必要なのは。
、底型材料に利用する場合に必要なのは。
真空g型、圧空放覆を含めたあらゆる成型方法を用いて
成形する際に、X型加工性に優れていること、(広い温
度範囲にわたって、深い凹凸の成型。
成形する際に、X型加工性に優れていること、(広い温
度範囲にわたって、深い凹凸の成型。
或は、複雑な形状の成型が可能であること)及び成型品
の保型性に優れていること、(成型品が外力で容易に型
くずれし難く、形状が加熱等によって収縮、又は、変形
することが少ないこと)などの性質を持つことである。
の保型性に優れていること、(成型品が外力で容易に型
くずれし難く、形状が加熱等によって収縮、又は、変形
することが少ないこと)などの性質を持つことである。
更に、得られた成型品の実用特性が優れていることも必
要である。
要である。
ここでいり実用特性とは、少なくとも一方の表面が不織
シートから成る為、外観が繊維調となシ触感、意匠性な
どの装飾性が優れていること、180℃〜220℃の加
熱雰囲気中でも使用可能な耐熱性があること、耐衝撃強
さ、クック1ン性などを有することである。しかしなが
ら前述のような性能を有する熱成型用積層体シートは、
これまでに得られていない。
シートから成る為、外観が繊維調となシ触感、意匠性な
どの装飾性が優れていること、180℃〜220℃の加
熱雰囲気中でも使用可能な耐熱性があること、耐衝撃強
さ、クック1ン性などを有することである。しかしなが
ら前述のような性能を有する熱成型用積層体シートは、
これまでに得られていない。
本発明者廊は、前述のように、熟成型用!AN体シート
に要求される特性を鋭意検討全行った結果中延伸ポリエ
ステル系長繊維ウェブを、特定条件下で熱処理して得ら
れ九不織シートと、熱可塑性樹脂シートとの積層体が、
これらの特性を満足させることを見い出し5本発明に到
達した。
に要求される特性を鋭意検討全行った結果中延伸ポリエ
ステル系長繊維ウェブを、特定条件下で熱処理して得ら
れ九不織シートと、熱可塑性樹脂シートとの積層体が、
これらの特性を満足させることを見い出し5本発明に到
達した。
本発明の目的は、前述の従来の成型材料の有する欠点が
改善された。成型加工性、成型品の保型性、及び装飾性
、耐摩耗性、耐熱性、クッション性、耐衝撃強さなどの
実用特性に優れていると共にあらゆる底型方法を適用で
きる熱成型用積層体シート、及びその製造方法を提供す
ることにある。
改善された。成型加工性、成型品の保型性、及び装飾性
、耐摩耗性、耐熱性、クッション性、耐衝撃強さなどの
実用特性に優れていると共にあらゆる底型方法を適用で
きる熱成型用積層体シート、及びその製造方法を提供す
ることにある。
C問題点を解決するための手段〕
本発明の目的は、結晶化度指数が15〜45%のポリエ
ステル系長繊維から収る不織シートと、熱可星性樹脂シ
ートとの積層体シートであって。
ステル系長繊維から収る不織シートと、熱可星性樹脂シ
ートとの積層体シートであって。
その82i体シートの製水収縮率が10%以下。
120℃の破断伸度が100%以上、120℃の30%
伸度応力が50Kgkl”以下であp、かつその積層体
シートの不織クート側の表面に密度の高い微少な凹部を
有し、その凹部の面積比率が5〜50%で、実質的に密
度差が在ることを特徴とする熱成型用積層体シートによ
って達成される。
伸度応力が50Kgkl”以下であp、かつその積層体
シートの不織クート側の表面に密度の高い微少な凹部を
有し、その凹部の面積比率が5〜50%で、実質的に密
度差が在ることを特徴とする熱成型用積層体シートによ
って達成される。
又、前記積層体シートは、破断伸度が100%以上、複
屈折率が0.01〜0.07のポリエステル系長繊維か
らなる長繊維クエプを、二次転移点以上、二次転移点+
50℃以下の表面温度に保っ九エンがスロールを用いて
、 圧着ff1fi率5〜50%の部分熱圧着させた後
、加熱しながら収縮させる不織シートを形成し、該不織
シートを熱可塑性樹脂シートに積層す名ことを特徴とす
る熱成型用積層体シートの製造方法を用いることによっ
て製造できる。
屈折率が0.01〜0.07のポリエステル系長繊維か
らなる長繊維クエプを、二次転移点以上、二次転移点+
50℃以下の表面温度に保っ九エンがスロールを用いて
、 圧着ff1fi率5〜50%の部分熱圧着させた後
、加熱しながら収縮させる不織シートを形成し、該不織
シートを熱可塑性樹脂シートに積層す名ことを特徴とす
る熱成型用積層体シートの製造方法を用いることによっ
て製造できる。
本発明に用いる不織シートは、牛延伸ポリエステル系長
繊維りエプを、一対のエンゴスロールで部分熱圧着を行
りた後、加熱しながら収縮させる熱処理を施すことによ
り得られる。
繊維りエプを、一対のエンゴスロールで部分熱圧着を行
りた後、加熱しながら収縮させる熱処理を施すことによ
り得られる。
本発明の熟成型用積層体シートは、かくして得た前記不
織シートを熱可麗性樹脂シー)1−積層して得られる。
織シートを熱可麗性樹脂シー)1−積層して得られる。
本発明の積層体シート中の不織シートに用いられるポリ
エステル系牛延伸糸t−裏造するポリマーとしては、ポ
リエチレンテレ7タレート、又は、エチレンテレフタレ
ートの繰シ返し単位からなるものを主体とした共重合ポ
リエステルであり、二次転移点が室温以上で、実質的に
非晶性の半延伸糸が安定して製造でき、又、加熱悪理に
よシ結晶化させることができるポリマーを用いるとよい
。
エステル系牛延伸糸t−裏造するポリマーとしては、ポ
リエチレンテレ7タレート、又は、エチレンテレフタレ
ートの繰シ返し単位からなるものを主体とした共重合ポ
リエステルであり、二次転移点が室温以上で、実質的に
非晶性の半延伸糸が安定して製造でき、又、加熱悪理に
よシ結晶化させることができるポリマーを用いるとよい
。
¥jKポリエチレンテレフタレートが熱成型加工性。
成型品の耐熱性1強度などで本発明の目的に優れた結果
をもたらす。
をもたらす。
尚1本発明の目的全損わない範囲で、他の繊維例えば、
ポリオレフィン、ポリアミドなどの繊維を混合して用い
てもよい。
ポリオレフィン、ポリアミドなどの繊維を混合して用い
てもよい。
#J!維の装置は、30デニール以下、好ましくは0.
5〜10デニールでおる。
5〜10デニールでおる。
本発明に用いる不織シートの目付は、50〜60011
/m”であることが好ましい。
/m”であることが好ましい。
以下1本発明で用いられる不織シートについて詳細に説
明する。
明する。
本発明に用いられる不織シートは、公知のスパンボンド
法などによって得られる。例えば、紡糸速度が1600
m/fi 〜4000rn/分で、破断伸度が100%
以上、複屈折率が0.01〜0.07である牛延伸ポリ
エステル糸長繊維りエプを、二次転移点以上、二次転移
点+50℃以下の表面温度に保つ友エンメスロール金用
いて、圧着面積率3〜40%の部分熱圧着させ・た後、
水蒸気或いは、熱水等で加熱しながら熱処理させ、次い
で脱水、乾燥して得られる。
法などによって得られる。例えば、紡糸速度が1600
m/fi 〜4000rn/分で、破断伸度が100%
以上、複屈折率が0.01〜0.07である牛延伸ポリ
エステル糸長繊維りエプを、二次転移点以上、二次転移
点+50℃以下の表面温度に保つ友エンメスロール金用
いて、圧着面積率3〜40%の部分熱圧着させ・た後、
水蒸気或いは、熱水等で加熱しながら熱処理させ、次い
で脱水、乾燥して得られる。
前記部分熱圧着は1本発明に用いる不織シートの微少な
凹部を形成させる為に必要であり、部分熱圧着をよシ強
固にする為、2段に分けて行ってもよい。この時、必要
なことは、この部分熱圧着で、S在収縮性を失なわれな
いよりにする事および次いで行なう熱処理で、部分熱圧
着部がはずれないことである。
凹部を形成させる為に必要であり、部分熱圧着をよシ強
固にする為、2段に分けて行ってもよい。この時、必要
なことは、この部分熱圧着で、S在収縮性を失なわれな
いよりにする事および次いで行なう熱処理で、部分熱圧
着部がはずれないことである。
次に、前記部分熱圧着された不織シートを収縮させる熱
処理を行う、この熱処理は、温度を二次転移点以上、融
点−60℃以下で、不織シートの張力、熱処理時間など
1ft:p1節して、熱処理後の面積を、熱処理前に対
し、10〜60%になるようにして行う、この時、水蒸
気、熱水などの水分存在下で熱収縮させることが好まし
い、これは不織シートに対して熱伝導が効率良く、均一
に加熱できる為と推擦する。
処理を行う、この熱処理は、温度を二次転移点以上、融
点−60℃以下で、不織シートの張力、熱処理時間など
1ft:p1節して、熱処理後の面積を、熱処理前に対
し、10〜60%になるようにして行う、この時、水蒸
気、熱水などの水分存在下で熱収縮させることが好まし
い、これは不織シートに対して熱伝導が効率良く、均一
に加熱できる為と推擦する。
前記熱処理によシ得られた1本発明に用いられる不織シ
ートは、′!S成繊織繊維晶化度指数が15〜45%、
好ましくは20〜40%、平均見掛けtmmメカ030
〜0.8017an” 、清水収量li−カ10%以下
、120℃O破断伸度が100%以上。
ートは、′!S成繊織繊維晶化度指数が15〜45%、
好ましくは20〜40%、平均見掛けtmmメカ030
〜0.8017an” 、清水収量li−カ10%以下
、120℃O破断伸度が100%以上。
120℃の30%伸長応力が50 kli7am”以下
で。
で。
密度の高い微小な凹部全有し、凹部1個当)の面積が0
.1−10貼2、その凹部の面積比率が5〜50%で、
実質的に、平均見掛密度差が0.05 !l/at?以
上でbる。前記結晶化度指数は、成型時の温度での熱劣
化を防止し、成型を容易ならしめる他。
.1−10貼2、その凹部の面積比率が5〜50%で、
実質的に、平均見掛密度差が0.05 !l/at?以
上でbる。前記結晶化度指数は、成型時の温度での熱劣
化を防止し、成型を容易ならしめる他。
成型品の変形防止5寸法安定性をはかる上で必要である
。結晶化度指数が15%未満の場合は成型時の温度にお
いて不織シートの劣化、変色、金型への融着が起こる。
。結晶化度指数が15%未満の場合は成型時の温度にお
いて不織シートの劣化、変色、金型への融着が起こる。
45%を越えると深い凹凸の成型、複雑な形状の成型が
困峻となる。
困峻となる。
該不織シートは、密度の高い凹部で、繊維相互の結合が
強固になり、耐摩耗性が良好となり、且つ、深い凹凸の
形状、複雑な形状の成型加工に優れている。凹部の面積
比率が5%以下あるいは凹部1個当すの面積が0. I
Ill”以下の場合は、構成繊維中の結合部が少なく
、摩擦々とで1毛羽立ち易く、且つ、成型加工で伸ばさ
れると、更に耐摩擦性に劣る。
強固になり、耐摩耗性が良好となり、且つ、深い凹凸の
形状、複雑な形状の成型加工に優れている。凹部の面積
比率が5%以下あるいは凹部1個当すの面積が0. I
Ill”以下の場合は、構成繊維中の結合部が少なく
、摩擦々とで1毛羽立ち易く、且つ、成型加工で伸ばさ
れると、更に耐摩擦性に劣る。
一方、凹部O面積比率が50%以上、凹部1i1i51
当りの面積が10.0 m”以上の場合は、構成繊維中
の結合部が多くなり、毛羽立ちにくくなるが、成型加工
時に構成繊維の移動が拘束され、金型へのなじみが悪く
、成型性に劣る。
当りの面積が10.0 m”以上の場合は、構成繊維中
の結合部が多くなり、毛羽立ちにくくなるが、成型加工
時に構成繊維の移動が拘束され、金型へのなじみが悪く
、成型性に劣る。
更に、この不織シート全面の平均見掛密度と凹部の密度
差が0.059A−IL”以下の場合、深い凹凸形状な
どの成型加工時に凹部が実質的に、消えて、表面の耐摩
擦性に劣る。
差が0.059A−IL”以下の場合、深い凹凸形状な
どの成型加工時に凹部が実質的に、消えて、表面の耐摩
擦性に劣る。
本発明の熱波型用積層体シートは、前記不戦シートと、
熱可塑性樹脂シートとを、公知の方法。
熱可塑性樹脂シートとを、公知の方法。
例えば、押し出しラミネート、接着剤を用いたラミネー
ト、或は、超音波等°による部分融層ラミネート、 一
対のエンボスロールなどにxB、B層一体化させて得る
ことができる。
ト、或は、超音波等°による部分融層ラミネート、 一
対のエンボスロールなどにxB、B層一体化させて得る
ことができる。
尚1本発明で用いられる熱可塑性樹脂シートとは、ポリ
エチvy、部分架橋ポリエチレン、ポリプロピレンなど
のポリオレフィン系、ポリスチレン系、Iリアミド系、
ポリエステル系、ポリ塩化ビニリデン系、ポリフレタン
系、ポリビニルアルコール系、などの単体又は共重合体
から放る樹脂。
エチvy、部分架橋ポリエチレン、ポリプロピレンなど
のポリオレフィン系、ポリスチレン系、Iリアミド系、
ポリエステル系、ポリ塩化ビニリデン系、ポリフレタン
系、ポリビニルアルコール系、などの単体又は共重合体
から放る樹脂。
更に可塑剤、顔料、添加物などの混合された樹脂をシー
トにし穴物、更に、異種の樹脂フィルムを複合体とした
樹脂シート、或は、樹脂の中に空気又は炭酸ガス、窒素
ガスなどのガス体を分散して配置し次発泡体とし次樹脂
シートなどである。
トにし穴物、更に、異種の樹脂フィルムを複合体とした
樹脂シート、或は、樹脂の中に空気又は炭酸ガス、窒素
ガスなどのガス体を分散して配置し次発泡体とし次樹脂
シートなどである。
かくして得られた本発明の積層体シートは、公知の成型
加工方法、例えば、真窒成型、圧空成型或は、プレス成
型などの方法で、適宜積層体シートを予熱等施して行う
ことができる。
加工方法、例えば、真窒成型、圧空成型或は、プレス成
型などの方法で、適宜積層体シートを予熱等施して行う
ことができる。
尚、前記積層体シートは、成型加工で二層又それ以上に
剥離しないことが好ましい・ 本発明の熱成型性積層体シートは、製水収縮率が10%
である。このことは、成型加工時の予熱或は加熱によシ
、積層体シートが収縮変形を起し成型品に歪が発生する
ことを防ぎ、良好な品位の成型品を得る上で必要である
。
剥離しないことが好ましい・ 本発明の熱成型性積層体シートは、製水収縮率が10%
である。このことは、成型加工時の予熱或は加熱によシ
、積層体シートが収縮変形を起し成型品に歪が発生する
ことを防ぎ、良好な品位の成型品を得る上で必要である
。
又、120℃での破断伸度と、120℃の30%伸長応
力は、成型加工時の変形の都鳥、型へのなじみなど成型
加工性に直接関連し、優れた成型加工を得るには、12
0℃の破断伸度が100%以上、120℃の30%伸長
応力が50ゆへ8以下であることが、深い凹凸の形状、
及び複雑な形状の成型加工に必要である。
力は、成型加工時の変形の都鳥、型へのなじみなど成型
加工性に直接関連し、優れた成型加工を得るには、12
0℃の破断伸度が100%以上、120℃の30%伸長
応力が50ゆへ8以下であることが、深い凹凸の形状、
及び複雑な形状の成型加工に必要である。
更に、成型If!IO保型性に係ること、即ち、外力に
対して変形し難いことなどは、成製品の使用する温度付
近で、初期伸長応力が大きいことが好ましい。
対して変形し難いことなどは、成製品の使用する温度付
近で、初期伸長応力が大きいことが好ましい。
本発明の熟成型性積層体シートの製水収縮率120℃の
破断伸度および120℃の30%伸長応力の値は、前述
のように不織シート自体の対応特性の好ましい値と同一
である。これは熱可塑性樹脂シートは底型加工の行われ
る加熱条件下において不織シートよりも可塑化されやす
い九めであ夛、熱再塑性樹脂シートは積層シートの通気
性を小さくする機能は果すが、前記加熱条件下では前記
特性に関してはほとんど寄与しないことに帰因する。
破断伸度および120℃の30%伸長応力の値は、前述
のように不織シート自体の対応特性の好ましい値と同一
である。これは熱可塑性樹脂シートは底型加工の行われ
る加熱条件下において不織シートよりも可塑化されやす
い九めであ夛、熱再塑性樹脂シートは積層シートの通気
性を小さくする機能は果すが、前記加熱条件下では前記
特性に関してはほとんど寄与しないことに帰因する。
なお前述のように熱可塑性1#脂シートは可塑化されや
すい、すなわち熱時モジェラスが低い、したがって熱再
塑性樹脂シート単独で底型加工を行うと部分的に伸長さ
れる場合があシ、均一な成型加工ができない。本発明に
よる複合された積層体シートでは、不織シート自体の熱
的モジェツスが熱可盟性樹脂シートより高い九めに、全
体が均一に伸びてg型することができるという特徴を有
する。一方本発明による積層体シートでは熱可鳳性樹脂
シートが用いられているので通気性が小さくなシ、不織
シート単体の成型加工では用いることが困難で6つ次真
空成型や圧空成型を用いることができる。又積層体シー
トは不織シートによって保型性が付与されることになる
ので、熱可塑性樹脂シート単体で成型品全作る場合に比
し薄いもの、例えば厚さ100μ以下のシートを用いる
ことができる。
すい、すなわち熱時モジェラスが低い、したがって熱再
塑性樹脂シート単独で底型加工を行うと部分的に伸長さ
れる場合があシ、均一な成型加工ができない。本発明に
よる複合された積層体シートでは、不織シート自体の熱
的モジェツスが熱可盟性樹脂シートより高い九めに、全
体が均一に伸びてg型することができるという特徴を有
する。一方本発明による積層体シートでは熱可鳳性樹脂
シートが用いられているので通気性が小さくなシ、不織
シート単体の成型加工では用いることが困難で6つ次真
空成型や圧空成型を用いることができる。又積層体シー
トは不織シートによって保型性が付与されることになる
ので、熱可塑性樹脂シート単体で成型品全作る場合に比
し薄いもの、例えば厚さ100μ以下のシートを用いる
ことができる。
このようにして得られた本発明による熱成型性積層体シ
ートを、成型加工に用いることによって、これまで得ら
れていない表面が繊維請の外観と触gt−有し、脱プラ
スチックのイメージを呈する装飾性、ポリエステル系繊
維から成る耐熱性、不織シートの嵩高性に基づくタック
lン性、耐衝撃強さ、などが活かされた優れ九成型品が
得られる。
ートを、成型加工に用いることによって、これまで得ら
れていない表面が繊維請の外観と触gt−有し、脱プラ
スチックのイメージを呈する装飾性、ポリエステル系繊
維から成る耐熱性、不織シートの嵩高性に基づくタック
lン性、耐衝撃強さ、などが活かされた優れ九成型品が
得られる。
以下本発明を実施例をあげて具体的に説明する。
尚、実施例に記載し比特性の定義及び測定方法を以下に
示す。
示す。
◎ 平均みかけ密度(JIS−L−1096に準する)
目付を試験片20cmX20crIIから測定し、厚み
をダイヤルr−ジ(測定子直径10mφ、質量80I)
で測定して単位容積当りの重量を求めて表わす。
目付を試験片20cmX20crIIから測定し、厚み
をダイヤルr−ジ(測定子直径10mφ、質量80I)
で測定して単位容積当りの重量を求めて表わす。
O複屈折率
白色光下で偏光M微鏡ペレックス;ンインセーターを用
いて複屈折率(Δn)を測定する。
いて複屈折率(Δn)を測定する。
O強伸度(JIS−L−1096に準する)島津類作所
aAuto Graph DSS−2000型万能引張
試験機により把握長10z、引張速度20an/分で2
5℃、150℃の各温度で測定して求める。
aAuto Graph DSS−2000型万能引張
試験機により把握長10z、引張速度20an/分で2
5℃、150℃の各温度で測定して求める。
30チ伸長応力は、30チ伸長時の強度を試料の断面積
で除した値で表わす。
で除した値で表わす。
但し、単糸の場合、初荷JlO,1,9/dで行なう。
◎ 通気性(JIS−L−1096に準する)フラジエ
ール試験機を用いて測定する。
ール試験機を用いて測定する。
◎ 結晶化度指数
赤道方向のX巌回折強度を赤道反射法により。
結晶化度指数を求める。
X線回折強度は理学電機社−3IX線発生装置(RU−
200PL)とコ9ニオメーター(SG−9R)、計量
管には、シンチレーシ、ンカクンター、計数部には波高
分析器を用い、ニッケルフィルターで単色化したCu−
にα線(波長=1.5418X)で測定する。繊維試料
の繊維軸がX線回折面に対して垂直となるようにアルミ
ニウム製サンプルホルダーにセットする。この時、試料
の厚みは、Q、5m/m位になるようにセットする=3
0kv。
200PL)とコ9ニオメーター(SG−9R)、計量
管には、シンチレーシ、ンカクンター、計数部には波高
分析器を用い、ニッケルフィルターで単色化したCu−
にα線(波長=1.5418X)で測定する。繊維試料
の繊維軸がX線回折面に対して垂直となるようにアルミ
ニウム製サンプルホルダーにセットする。この時、試料
の厚みは、Q、5m/m位になるようにセットする=3
0kv。
80mAでX線発生量を運転し、スキャニング速度1°
/分、チャート速度10鴎/分、タイムコンスタント1
秒、ダイツク−ジエンススリット1/2e、レシービン
グスリット0.3m/m、スキャッタリングスリット1
/21′において2θが35°からTまで回折強度を記
載する。記録計のフルスケールは、回折強度曲線がスケ
ール内にはいるように設定する。ポリエチレンテレフタ
レート繊維は一般に赤道線の回折角2θ=17゜〜2デ
の範囲に3つの主要表反射を有する〔低角度側(Zoo
)(OIOXIIO)面〕。第1図にポリエチレンテレ
フタレート繊維のX線回折強度曲線の一例を示す。(図
中1が結晶部、bが非晶部を表わす。) 結晶化度指数は、得られたX線回折強度曲線よシ、2θ
=7°と20=35°の間にある回折強度曲線間を直線
で結びベースラインとする。第4図のように20=20
0付近の谷を頂点とし、低角側及び、高角側のすそにそ
りて直線で結び結晶部と非晶部に分離し、次式に従って
面積法で求める。
/分、チャート速度10鴎/分、タイムコンスタント1
秒、ダイツク−ジエンススリット1/2e、レシービン
グスリット0.3m/m、スキャッタリングスリット1
/21′において2θが35°からTまで回折強度を記
載する。記録計のフルスケールは、回折強度曲線がスケ
ール内にはいるように設定する。ポリエチレンテレフタ
レート繊維は一般に赤道線の回折角2θ=17゜〜2デ
の範囲に3つの主要表反射を有する〔低角度側(Zoo
)(OIOXIIO)面〕。第1図にポリエチレンテレ
フタレート繊維のX線回折強度曲線の一例を示す。(図
中1が結晶部、bが非晶部を表わす。) 結晶化度指数は、得られたX線回折強度曲線よシ、2θ
=7°と20=35°の間にある回折強度曲線間を直線
で結びベースラインとする。第4図のように20=20
0付近の谷を頂点とし、低角側及び、高角側のすそにそ
りて直線で結び結晶部と非晶部に分離し、次式に従って
面積法で求める。
◎ 熱劣化
105℃熱風乾燥機中で300時間放置した後、引張試
験を行い、破断伸度を測定する。
験を行い、破断伸度を測定する。
105℃の曝露前後の破断伸度から、伸度保持率を求め
て表わす。
て表わす。
Ll :曝露前の破断伸度、
L雪 :曝露後の破断伸度、
L茸
熱劣化(チ)=−X100
Ll
◎ 引裂強度(JISL−1096に準する)試験片5
c!R×1551をタテ、ヨコ方向それぞれ取り前記引
張試験機を用いて求める。(シングルタング法)。
c!R×1551をタテ、ヨコ方向それぞれ取り前記引
張試験機を用いて求める。(シングルタング法)。
◎ 製水収縮率(不縁シート)
試料253X253にタテ、ヨコ各々20譚の位置にマ
ーキングして製水に5分間浸漬した後、取出して、試料
の寸法変化を測り、収量率をN=5の平均値で示す。
ーキングして製水に5分間浸漬した後、取出して、試料
の寸法変化を測り、収量率をN=5の平均値で示す。
◎ 耐摩耗性
タテ20mXコク3cMの試験片を摩擦試験機■型(学
振型)を用いて荷重5ooIIで100往復摩擦させた
後、試験片の外観変化を下記の判定基準に採らして判定
し耐摩耗性の目安とした。
振型)を用いて荷重5ooIIで100往復摩擦させた
後、試験片の外観変化を下記の判定基準に採らして判定
し耐摩耗性の目安とした。
(判定基準→
A級:まったく毛羽立ちが危い。
Blyi:少し毛羽立ちがあるが目立たない。
0級:毛羽立ちが目立つ。
◎ 耐衝撃強さ
中央部に30mφの穴があシ且つ穴に8■Rの縁取りが
施されているタテ10cwXヨコ10傭×高さ3帰の鉄
製試料取り付は台に試料10d角を締め具で四方を固定
し、25℃の温度で荷重150.9の金属球を落下させ
、試料の破れが起きない高さで表わす。
施されているタテ10cwXヨコ10傭×高さ3帰の鉄
製試料取り付は台に試料10d角を締め具で四方を固定
し、25℃の温度で荷重150.9の金属球を落下させ
、試料の破れが起きない高さで表わす。
実施例1
、孔径0.2551.孔数1000個の矩型紡糸口金を
用いて、吐出量10001!/分で固有粘度0.75の
ポリエチレンテレフタレート(Tie20.5チ含有)
を溶融温度295℃で紡出し、紡糸口金直下800震の
位置にある牽引用エアーサッカーの圧力を変えて1、紡
糸速度1900m/分、2400m/分、30002j
s/分、で金網コンベア上に長線維ツエプ(目付150
#/d)として取シ出した。得られたクエプを構成する
繊維の物性を、第1表に示す。比較例として、紡糸速度
12002Fl/分と5200m/分の長繊維ウェブを
採取し、第1表に併記した。
用いて、吐出量10001!/分で固有粘度0.75の
ポリエチレンテレフタレート(Tie20.5チ含有)
を溶融温度295℃で紡出し、紡糸口金直下800震の
位置にある牽引用エアーサッカーの圧力を変えて1、紡
糸速度1900m/分、2400m/分、30002j
s/分、で金網コンベア上に長線維ツエプ(目付150
#/d)として取シ出した。得られたクエプを構成する
繊維の物性を、第1表に示す。比較例として、紡糸速度
12002Fl/分と5200m/分の長繊維ウェブを
採取し、第1表に併記した。
第1表の特性を有する各繊維ウェブを、エンゴスロール
の凸部の単位面積が2■2、圧着面積車14チ、上下ロ
ール温度90℃、線圧30ゆ/cWIで部分熱圧着を行
う。次いで前記部分熱圧着のシートを、80℃の熱水中
に浸漬し、熱収縮を発現させてから、サクシ、ンドラム
で余分の水分を除いた後フェルトカレンダー(シリンダ
ー表面温度125℃、加工速度5m/分)で乾燥を行っ
た。
の凸部の単位面積が2■2、圧着面積車14チ、上下ロ
ール温度90℃、線圧30ゆ/cWIで部分熱圧着を行
う。次いで前記部分熱圧着のシートを、80℃の熱水中
に浸漬し、熱収縮を発現させてから、サクシ、ンドラム
で余分の水分を除いた後フェルトカレンダー(シリンダ
ー表面温度125℃、加工速度5m/分)で乾燥を行っ
た。
得られた不織シートの特性を第2表に示す。
第2表に示すように、本発明に用いられる不織シートは
、構成繊維が結晶化度指数が15−以上4!l以下の半
延伸系から成り、見掛は密度が0、31 / cm”以
上の致密構造で、製水収縮率が小さく、120℃の破断
伸度が200%以上と高い伸展性を有し、且つ、120
℃30%伸長応力が30kg/α2以下と低く、成型加
工性が優れていて、又、25℃の301伸長応力が50
kg 7cm”以上と大きい。したがってこの不織シ
ートを用いることによシ、成型品の保型性を良好にする
ことができる。
、構成繊維が結晶化度指数が15−以上4!l以下の半
延伸系から成り、見掛は密度が0、31 / cm”以
上の致密構造で、製水収縮率が小さく、120℃の破断
伸度が200%以上と高い伸展性を有し、且つ、120
℃30%伸長応力が30kg/α2以下と低く、成型加
工性が優れていて、又、25℃の301伸長応力が50
kg 7cm”以上と大きい。したがってこの不織シ
ートを用いることによシ、成型品の保型性を良好にする
ことができる。
更に、表面に微少表凹部が形成されていることから耐摩
耗性に優れて毛羽立ちがなく、熱劣化の少ない不織シー
トであった。
耗性に優れて毛羽立ちがなく、熱劣化の少ない不織シー
トであった。
一方、比較例実験A■は脆く、伸展性、熱劣化力どに劣
り、成型加工材料に適さないものであった。
り、成型加工材料に適さないものであった。
又、比較例実験I6oは、30%伸長応力が大きく、且
つ、破断伸度が小さく、成型加工性の乏しい不織シート
であった。
つ、破断伸度が小さく、成型加工性の乏しい不織シート
であった。
以下二′Jζ白
実施例2゜
ポリスチレン系樹脂(三井東圧*ニド−、yレックス)
を、押出し機によシ樹脂温度290℃でT−ダイスよシ
押出し、実施例実験A■で得られた不織シー)KO,1
5mの厚さでコートした後、表面平滑な3本ロールを通
して、熟成型用積層体シートを得t、この積層体シート
の特性を第3表に示す。
を、押出し機によシ樹脂温度290℃でT−ダイスよシ
押出し、実施例実験A■で得られた不織シー)KO,1
5mの厚さでコートした後、表面平滑な3本ロールを通
して、熟成型用積層体シートを得t、この積層体シート
の特性を第3表に示す。
但し、比較例実験ム■に、ポリスチレン樹脂シート、0
.15mのみの特性を示す。
.15mのみの特性を示す。
第3表の結果から、本発明の熱成型用積層体シートは、
微小な凹部を有し、解水収縮率が小さく100℃〜15
0℃の成型加工可能な温度範囲に於いて、破断伸度が1
00%以上と高い伸展性を有し、且つ、30%伸長応力
が50に9/備2以下と低く、成型加工性に優れている
ことが判っ几。
微小な凹部を有し、解水収縮率が小さく100℃〜15
0℃の成型加工可能な温度範囲に於いて、破断伸度が1
00%以上と高い伸展性を有し、且つ、30%伸長応力
が50に9/備2以下と低く、成型加工性に優れている
ことが判っ几。
更に1通気性が小さく、真空成型、圧空成型の材料とし
て好ましく用いられることが判った。次に。
て好ましく用いられることが判った。次に。
積層体シートは、樹脂シートに比較して、引裂強力が高
く、耐衝撃強さが高く、破nにくい物となり九。
く、耐衝撃強さが高く、破nにくい物となり九。
一方、比較例実験ム■は脆く、伸展性が低く、且つ引裂
強力が低いなどから、成型材料として適性が乏しい、比
較例実験A@は、成型加工時の温度で30係伸長応力が
高く、伸展性が低く、成型材料として乏しい。比較例実
験A■は、伸展性が高く、成型材料に適性であることが
判っ九が、外観品位、引裂強さ、耐衝撃強さなどに乏し
い。
強力が低いなどから、成型材料として適性が乏しい、比
較例実験A@は、成型加工時の温度で30係伸長応力が
高く、伸展性が低く、成型材料として乏しい。比較例実
験A■は、伸展性が高く、成型材料に適性であることが
判っ九が、外観品位、引裂強さ、耐衝撃強さなどに乏し
い。
以上の結果、実施例実験ム■〜■は、本発明の目的を満
足できる積層体シートが得られたが、一方、比較例実験
A■〜0は、本発明の目的を満足することができなかっ
た。
足できる積層体シートが得られたが、一方、比較例実験
A■〜0は、本発明の目的を満足することができなかっ
た。
以下仝白 ・
実施例3゜
実施例2の積層体シートを用いて、成型加工を行っt0
成型加工は、直径10−1最大半径5cMの半球状の金
型を120℃に加熱して、プレス成型を行っ几。
成型加工は、直径10−1最大半径5cMの半球状の金
型を120℃に加熱して、プレス成型を行っ几。
実施例実験A■〜■は、地割れが起こらず、成型品の高
さが4.9αとなり、得られた成凰品に荷]1100g
を乗せても変形が生じない保温性に優れt物が得られ九
。この結果、本発明の熱成型用積層体シートは、成型加
工性、成型品の保型性に優れていることが判つ九。
さが4.9αとなり、得られた成凰品に荷]1100g
を乗せても変形が生じない保温性に優れt物が得られ九
。この結果、本発明の熱成型用積層体シートは、成型加
工性、成型品の保型性に優れていることが判つ九。
一方、比較例実験ム■〜■は、本発明の目的とする、成
型加工性、成型品の保型性など満足する結果は得られな
かりt。
型加工性、成型品の保型性など満足する結果は得られな
かりt。
実施例4゜
25μのポリアミドシートと、30μポリプロピレンシ
ートを接着剤で貼シ合わせてから、ポリグロビレンシー
トの面を、実施例1の実験A■の不織シートに接着して
、本発明の熱成型用積層体シートを得友。但し、貼シ合
わせに用い几接着剤は、いずれも、常温反応型ウレタン
接着剤(武田薬品工業製、2g、反応タイプ)を用1.
n7j。
ートを接着剤で貼シ合わせてから、ポリグロビレンシー
トの面を、実施例1の実験A■の不織シートに接着して
、本発明の熱成型用積層体シートを得友。但し、貼シ合
わせに用い几接着剤は、いずれも、常温反応型ウレタン
接着剤(武田薬品工業製、2g、反応タイプ)を用1.
n7j。
前記積層体シートを、温度150℃に予熱し九。
縦10cm×横10備X深さ3cr!1の直方体金型の
圧空成型機で成型し九。地割れ、変形など起こらず。
圧空成型機で成型し九。地割れ、変形など起こらず。
成型加工性、成型品の保型性に優れてい友。
本発明の熱成型用積層体シートは、成型加工温度に於い
て、熱収縮が小さく、伸び易く、且つ。
て、熱収縮が小さく、伸び易く、且つ。
室温付近の温度に於いては、適当な剛性を有している、
ポリエステル系長繊維不織シートと熱可馳性樹脂シート
との積層体であるため、深い凹凸の形状、複雑な形状の
成型加工が可能であシ、成型品の保型性に優n、脱プラ
スチックのイメージの装飾性、耐熱性、クッション性、
耐衝2強さなど実用特性に優れている為、従来使用され
てい友。
ポリエステル系長繊維不織シートと熱可馳性樹脂シート
との積層体であるため、深い凹凸の形状、複雑な形状の
成型加工が可能であシ、成型品の保型性に優n、脱プラ
スチックのイメージの装飾性、耐熱性、クッション性、
耐衝2強さなど実用特性に優れている為、従来使用され
てい友。
成型グラスチックの代替品として広く利用でき。
又、従来にない機能を持つ為、汎用グラスチックでは問
題があう友分野へも展開可能である。
題があう友分野へも展開可能である。
例えば、食品、化粧箱なとの各樵トレイ、自動車内装材
、壁装材、建材などの成型材料として広く利用できる。
、壁装材、建材などの成型材料として広く利用できる。
第1図は、ポリエチレンテレフタレート繊維のX線回折
強度の一例を示すグラフである。
強度の一例を示すグラフである。
Claims (4)
- 1.結晶化度指数が15〜45%のポリエステル系長繊
維から成る不織シートと、熱可塑性樹脂シートとの積層
体シートであって、該積層体シートの沸水収縮率が10
%以下、120℃の破断伸度が100%以上,120℃
の30%伸度応力が50kg/cm^2以下であり、か
つ該積層体シートの不織シート側の表面に密度の高い微
少な凹部を有し、その凹部の面積比率が5〜50%で、
実質的に密度差を有することを特徴とする熱成型用種層
体シート。 - 2.不織シート側の微少な凹部の1個当りの面積が0.
1〜10.0mm^2の範囲であることを特徴とする特
許請求の範囲第1項記載の熱成型用積層体シート。 - 3.熱可塑性樹脂シートが、単層又は異種多層シート、
或は発泡体及びその組合せであることを特徴とする特許
請求の範囲第1項記載の熱成型用積層体シート。 - 4.破断伸度が100%以上、複屈折率が0.01〜0
.07のポリエステル系から成る長繊維ウエブを、二次
転位点以上、二次転移点+50℃以下の表面温度に保っ
たエンボスロールを用いて、圧着面積率5〜50%の部
分熱圧着させた後、加熱しながら収縮させて不織シート
を形成し、該不織シートを熱可塑性樹脂シートに積層す
ることを特徴とする熱成型用積層体シートの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61308795A JP2520888B2 (ja) | 1986-12-26 | 1986-12-26 | 熱成型用積層体シ−トとその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61308795A JP2520888B2 (ja) | 1986-12-26 | 1986-12-26 | 熱成型用積層体シ−トとその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63162236A true JPS63162236A (ja) | 1988-07-05 |
JP2520888B2 JP2520888B2 (ja) | 1996-07-31 |
Family
ID=17985400
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61308795A Expired - Fee Related JP2520888B2 (ja) | 1986-12-26 | 1986-12-26 | 熱成型用積層体シ−トとその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2520888B2 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0261155A (ja) * | 1988-08-22 | 1990-03-01 | Unitika Ltd | 高モジユラスニードルパンチ不織布及びその製造方法 |
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Citations (1)
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---|---|---|---|---|
JPS61132333A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-19 | 旭化成株式会社 | 成型性を有するクツシヨン材 |
-
1986
- 1986-12-26 JP JP61308795A patent/JP2520888B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61132333A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-19 | 旭化成株式会社 | 成型性を有するクツシヨン材 |
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GB2555721B (en) * | 2015-04-03 | 2021-03-03 | Asahi Chemical Ind | Single-layer or multilayer nonwoven fabric of long polyester fibers, and filter comprising same for food |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2520888B2 (ja) | 1996-07-31 |
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