JPS63157808A - 複合転炉によるスクラツプ溶解方法 - Google Patents
複合転炉によるスクラツプ溶解方法Info
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- JPS63157808A JPS63157808A JP61303365A JP30336586A JPS63157808A JP S63157808 A JPS63157808 A JP S63157808A JP 61303365 A JP61303365 A JP 61303365A JP 30336586 A JP30336586 A JP 30336586A JP S63157808 A JPS63157808 A JP S63157808A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、上・底両吹きの複合吹錬転炉を使用してス
クラップの溶解・精錬を実施する際、極力少ない炭材消
費量でスクラップを溶解する方法に関するものである。
クラップの溶解・精錬を実施する際、極力少ない炭材消
費量でスクラップを溶解する方法に関するものである。
〈背景技術〉
転炉製鋼法の発達に伴い鉄鋼産業に“鉄鋼−貫体制”が
確立されて久しく、鋼の生産能率は飛躍的な向上を遂げ
てきたが、近年、世界的に景気の低迷期を迎えるに及ん
で鋼の需要も一時の無制限状態から着実な安定化傾向を
たどるようになってきた。
確立されて久しく、鋼の生産能率は飛躍的な向上を遂げ
てきたが、近年、世界的に景気の低迷期を迎えるに及ん
で鋼の需要も一時の無制限状態から着実な安定化傾向を
たどるようになってきた。
このようなことから、最近、製鋼原料としてのスクラッ
プが大量に出回るようになって価格的にも極めて有利に
なってきたことから、製鋼原料に占めるスクラップの割
合は一段と増加する傾向を見せ始めている。
プが大量に出回るようになって価格的にも極めて有利に
なってきたことから、製鋼原料に占めるスクラップの割
合は一段と増加する傾向を見せ始めている。
ところで、従来、製鋼原料としてのスクラップは、転炉
製網時の冷材として一部使用されはしたものの、殆んど
は電気炉によって溶解・精錬がなされていた。しかし、
電気料金の高い我が国では、スクラップ溶解量が増大す
るにつれて「価格安定化傾向を見せてきたスクラップを
製鋼原料とじて利用することの利点が消費電力増大の故
に失われる」との懸念が持たれるようになり、スクラッ
プの溶解熱源を“電力”ではなしに安価な“炭材”に求
めると共に、急激かつ大量に熱量を供給できる高送酸能
力を有する転炉設備にも注目がなされて、転炉によるス
クラップの溶解・精錬法が模索されるようになってきた
。
製網時の冷材として一部使用されはしたものの、殆んど
は電気炉によって溶解・精錬がなされていた。しかし、
電気料金の高い我が国では、スクラップ溶解量が増大す
るにつれて「価格安定化傾向を見せてきたスクラップを
製鋼原料とじて利用することの利点が消費電力増大の故
に失われる」との懸念が持たれるようになり、スクラッ
プの溶解熱源を“電力”ではなしに安価な“炭材”に求
めると共に、急激かつ大量に熱量を供給できる高送酸能
力を有する転炉設備にも注目がなされて、転炉によるス
クラップの溶解・精錬法が模索されるようになってきた
。
そこで、本出願人は、上記状況を踏まえて行われた様々
な観点からの研究結果に基づき確立されたところの「既
存の上・底両吹きの複合吹錬転炉を使用してスクラップ
の溶解・精錬を行い、高級鋼やステンレス鋼を安定に製
造する方法」を先に提案した（特願昭６０−１８５１９
２号）。
な観点からの研究結果に基づき確立されたところの「既
存の上・底両吹きの複合吹錬転炉を使用してスクラップ
の溶解・精錬を行い、高級鋼やステンレス鋼を安定に製
造する方法」を先に提案した（特願昭６０−１８５１９
２号）。
このスクラップの溶解・精錬方法とは、次のような手順
を経るものである。
を経るものである。
即ち、「既存の上・底両吹き複合吹錬転炉にまず５０〜
２００ｋｇ／ｌのコークスを投入し、底吹羽、 口又
は上吹ランスの一方或いは双方から０２ガスを吹き込ん
でコークスを着火させ火種とした後、今度はスクラップ
を装入し、更に炭材を投入しながら底吹羽口及び上吹き
ランスから０□ガスを吹き込んで、製品窒素量の低減の
ため溶解完了時の溶鋼中Ｃ量：２．０％以上を確保し得
るように溶解を進める。そして、スクラップ溶解が完了
した後、塩基度（Ｃａｂ／５ｉｎ２）が１．２以上とな
るようにスラグ成分を調整して脱硫を行うと共に、底吹
羽口より非酸化性ガスを吹き込むことでスラグと溶鋼を
攪拌してスラグ中の全Ｆｅ量を３％未満とし、次いで脱
硫完了後にスラグと残留炭材を除去してから上・底吹き
送酸することによって脱炭・脱窒素する」ことを特徴と
したものである。
２００ｋｇ／ｌのコークスを投入し、底吹羽、 口又
は上吹ランスの一方或いは双方から０２ガスを吹き込ん
でコークスを着火させ火種とした後、今度はスクラップ
を装入し、更に炭材を投入しながら底吹羽口及び上吹き
ランスから０□ガスを吹き込んで、製品窒素量の低減の
ため溶解完了時の溶鋼中Ｃ量：２．０％以上を確保し得
るように溶解を進める。そして、スクラップ溶解が完了
した後、塩基度（Ｃａｂ／５ｉｎ２）が１．２以上とな
るようにスラグ成分を調整して脱硫を行うと共に、底吹
羽口より非酸化性ガスを吹き込むことでスラグと溶鋼を
攪拌してスラグ中の全Ｆｅ量を３％未満とし、次いで脱
硫完了後にスラグと残留炭材を除去してから上・底吹き
送酸することによって脱炭・脱窒素する」ことを特徴と
したものである。
そして、本出願人が提案した上記方法は、製鉄所内で発
生するスクラップは勿論のこと布中スクラップの大量使
用によってさえも、既存の転炉設備でもって、しかもコ
ストの安い炭材を熱源として十分に満足し得る高品質鋼
製品の製造を可能とするものであった。
生するスクラップは勿論のこと布中スクラップの大量使
用によってさえも、既存の転炉設備でもって、しかもコ
ストの安い炭材を熱源として十分に満足し得る高品質鋼
製品の製造を可能とするものであった。
ところが、本発明者等は、実操業を通しての上記スクラ
ップ溶解・精錬方法の更なる詳細な検討の中で「上記方
法によると、スクラップ溶解過程で通常の転炉操業時以
上に多量のＣｏガスが発生し易く、従って該Ｃｏガスを
燃焼させてこれをも熱源とすれば使用炭材のより一層顕
著な節減ができ、該方法の利点が更に増幅されるはずで
ある」との確信を持つに至ったのである。
ップ溶解・精錬方法の更なる詳細な検討の中で「上記方
法によると、スクラップ溶解過程で通常の転炉操業時以
上に多量のＣｏガスが発生し易く、従って該Ｃｏガスを
燃焼させてこれをも熱源とすれば使用炭材のより一層顕
著な節減ができ、該方法の利点が更に増幅されるはずで
ある」との確信を持つに至ったのである。
しかし、発生するＣｏガスを熱源とするためには転炉内
におけるＣｏガスの有効な燃焼手段を採用する必要があ
るが、現在のところ十分に満足し得る転炉内Ｃｏガス燃
焼手段は見当たらず、炭材節減を目指した上記Ｃｏガス
燃焼熱利用手段を具現化するには、“転炉内で発生する
Ｃｏガスの効率の良い燃焼手段”を開発することが急務
であった。
におけるＣｏガスの有効な燃焼手段を採用する必要があ
るが、現在のところ十分に満足し得る転炉内Ｃｏガス燃
焼手段は見当たらず、炭材節減を目指した上記Ｃｏガス
燃焼熱利用手段を具現化するには、“転炉内で発生する
Ｃｏガスの効率の良い燃焼手段”を開発することが急務
であった。
もっとも、転炉操業時に発生するＣｏガスを燃焼させて
熱効率の上昇を図った一般的な提案はこれまでにも幾つ
かなされており、 ＋ａｌ 上吹ランスとして、通常の主送酸ノズルの他
にＣｏガス燃焼用の０□供給ノズルを配置したものを使
用する方法、 （ｂｌ 転炉の炉肩部（絞り部）にＣｏガス燃焼用の
０□供給ノズルを斜め下方に向けて配置する方法、 等を代表的なものとして挙げることができる。しかしな
がら、これらの手段を「本出願人が先に提案したスクラ
ップ溶解・精錬方法」に適用したとしても炉内で生成し
たＣＯ□ガスが炭材又は溶湯中の［Ｃ］により還元され
る割合が非常に大きく、従ってＣＯガス燃焼率（二次燃
焼率）を十分に上昇させることが困難であって、所期の
目的を十分に達成できなかったのである。
熱効率の上昇を図った一般的な提案はこれまでにも幾つ
かなされており、 ＋ａｌ 上吹ランスとして、通常の主送酸ノズルの他
にＣｏガス燃焼用の０□供給ノズルを配置したものを使
用する方法、 （ｂｌ 転炉の炉肩部（絞り部）にＣｏガス燃焼用の
０□供給ノズルを斜め下方に向けて配置する方法、 等を代表的なものとして挙げることができる。しかしな
がら、これらの手段を「本出願人が先に提案したスクラ
ップ溶解・精錬方法」に適用したとしても炉内で生成し
たＣＯ□ガスが炭材又は溶湯中の［Ｃ］により還元され
る割合が非常に大きく、従ってＣＯガス燃焼率（二次燃
焼率）を十分に上昇させることが困難であって、所期の
目的を十分に達成できなかったのである。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明者等は、上述のような観点から、上・底両吹きの
複合吹錬転炉を使用してスクラップの溶解・精錬を実施
する際に発生するＣｏガスを効率良く燃焼させ、その燃
焼熱を有効利用することで極力少ない炭材消費量でスク
ラップを溶解し得る手段を見出すべく更に研究を続けた
結果、「上・底両吹きの複合吹錬転炉を使用してスクラ
ップの溶解・精錬を行う際の炉内生成Ｃｏガスを燃焼さ
せるためには、上吹ランスや底吹羽口とは別体のＣＯガ
ス燃焼用羽目を炉腹に設けるのが最も実用的かつ有効な
手段であり、しかもその際のＣＯ燃焼効率は、主として
炉の内径、炉腹に設ける上記横吹羽口の水平角度、及び
炉内装入物から横吹羽口までの高さと密接かつ微妙に関
係しており、これらを特定条件に調整した上で該横吹羽
口から０□ガスを吹き込みながらスクラップ溶解を実施
すれば、ＣＯガスの燃焼フレームが直接炭材や溶湯に当
たらなくなって火点でのＣｏ２の還元反応を抑制するこ
とができ、更に上吹ランスからの０２の一部を横吹羽口
からの０２で代替することで上吹きのソフトブロー化が
図られ炉内のスプラッシュ減少が達成できるので、この
点からもＣＯ□の還元反応が抑制され、溶解作業に何ら
の悪影響もなく使用炭材の大幅節減が安定して可能とな
る」 との思い掛けない知見が得られたのである。
複合吹錬転炉を使用してスクラップの溶解・精錬を実施
する際に発生するＣｏガスを効率良く燃焼させ、その燃
焼熱を有効利用することで極力少ない炭材消費量でスク
ラップを溶解し得る手段を見出すべく更に研究を続けた
結果、「上・底両吹きの複合吹錬転炉を使用してスクラ
ップの溶解・精錬を行う際の炉内生成Ｃｏガスを燃焼さ
せるためには、上吹ランスや底吹羽口とは別体のＣＯガ
ス燃焼用羽目を炉腹に設けるのが最も実用的かつ有効な
手段であり、しかもその際のＣＯ燃焼効率は、主として
炉の内径、炉腹に設ける上記横吹羽口の水平角度、及び
炉内装入物から横吹羽口までの高さと密接かつ微妙に関
係しており、これらを特定条件に調整した上で該横吹羽
口から０□ガスを吹き込みながらスクラップ溶解を実施
すれば、ＣＯガスの燃焼フレームが直接炭材や溶湯に当
たらなくなって火点でのＣｏ２の還元反応を抑制するこ
とができ、更に上吹ランスからの０２の一部を横吹羽口
からの０２で代替することで上吹きのソフトブロー化が
図られ炉内のスプラッシュ減少が達成できるので、この
点からもＣＯ□の還元反応が抑制され、溶解作業に何ら
の悪影響もなく使用炭材の大幅節減が安定して可能とな
る」 との思い掛けない知見が得られたのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
上・底両吹きの複合吹錬転炉によってスクラップを溶解
・精錬するに当り、第１図に示す如く、該転炉の炉腹に
酸素ガス吹き込み用の横吹羽口１を設けると共に、式 ％式％ を満足する条件に横吹羽口１を調整し、該横吹羽口１か
らも炉内に酸素を吹き込みながらスクラップ溶解を実施
することによって、使用炭材量少なく、かつ高能率でス
クラップの溶解を安定実施し得るようにした点、 に特徴を有するものである。
・精錬するに当り、第１図に示す如く、該転炉の炉腹に
酸素ガス吹き込み用の横吹羽口１を設けると共に、式 ％式％ を満足する条件に横吹羽口１を調整し、該横吹羽口１か
らも炉内に酸素を吹き込みながらスクラップ溶解を実施
することによって、使用炭材量少なく、かつ高能率でス
クラップの溶解を安定実施し得るようにした点、 に特徴を有するものである。
なお、第１図において、符号２は上・、底両吹きの複合
吹錬転炉を、３は上吹ランスを、４は底吹羽口を、５は
炉内装入物（炭材、スクラップ、又は溶湯）をそれぞれ
示す。
吹錬転炉を、３は上吹ランスを、４は底吹羽口を、５は
炉内装入物（炭材、スクラップ、又は溶湯）をそれぞれ
示す。
ここで、上記「Ｄ−ｔａｎθ」の値を−１，２Ｈ〜１．
２Ｈの範囲に限定したのは、該値が−１，２Ｈを下回っ
ても１．２Ｈを上回っても炉内で発生するＣＯガス燃焼
率（二次燃焼比率）が急激に低下して所望の炭材節減が
達成できないからである。
２Ｈの範囲に限定したのは、該値が−１，２Ｈを下回っ
ても１．２Ｈを上回っても炉内で発生するＣＯガス燃焼
率（二次燃焼比率）が急激に低下して所望の炭材節減が
達成できないからである。
さて、第２図は、炉腹に横吹羽目を設けた上・底両吹き
の複合吹錬転炉を使用して本出願人が先に提案した方法
（特願昭６０−１８５１９２号）でスクラップ溶解を実
施した際の、横吹羽口の水平角度（ｔａｎθ〕と二次燃
焼率増加分（％）との関係を示したグラフであるが、こ
の第２図からも、横吹羽口を前記式 ％式％ に調整したときにのみ二次燃焼比率が急激に上昇するこ
とが明らかであり、総じて二次燃焼比率：５０％以上が
可能となることが分かる。なお、上記二次燃焼率（％）
とは式 ％式％ また、このスクラップの溶解方法は、例えば本出願人が
先に提案したスクラップの溶解・精錬方法（特願昭６０
−１８５１９２号）にて高級鋼やステンレス鋼を製造す
る際に適用するのが好適であるが、そのときの溶解工程
例を説明すると次のようになる。
の複合吹錬転炉を使用して本出願人が先に提案した方法
（特願昭６０−１８５１９２号）でスクラップ溶解を実
施した際の、横吹羽口の水平角度（ｔａｎθ〕と二次燃
焼率増加分（％）との関係を示したグラフであるが、こ
の第２図からも、横吹羽口を前記式 ％式％ に調整したときにのみ二次燃焼比率が急激に上昇するこ
とが明らかであり、総じて二次燃焼比率：５０％以上が
可能となることが分かる。なお、上記二次燃焼率（％）
とは式 ％式％ また、このスクラップの溶解方法は、例えば本出願人が
先に提案したスクラップの溶解・精錬方法（特願昭６０
−１８５１９２号）にて高級鋼やステンレス鋼を製造す
る際に適用するのが好適であるが、そのときの溶解工程
例を説明すると次のようになる。
即ち、炉腹に横吹羽口を設けた上・底両吹きの複合吹錬
転炉を準備し、予め設定した装入物量を見込んで、前記
横吹羽口を式 ％式％ を満足するように調整するか、或いは５０〜２００ｋｇ
／ｌのコークスを投入してから横吹羽口の調整を行い、
上吹ランス、底吹羽口及び横吹羽口から０□ガスを吹き
込んでコークスを着火させてスクラップ溶解の火種とし
た後、製鋼原料たるスクラップを投入し、次いで炭材を
投入しながら上記上吹ランス、底吹羽口及び横吹羽口か
ら０□ガスを吹き込んでスクラップの溶解を進める。こ
のとき、例えば“溶は落ちによる判定法”等によって溶
解完了時に溶鋼中の［Ｃ］量が２．０以上となるように
留意すれ′ば、その後の精錬工程での窒素低減が容易と
なることは先に述べた通りである。
転炉を準備し、予め設定した装入物量を見込んで、前記
横吹羽口を式 ％式％ を満足するように調整するか、或いは５０〜２００ｋｇ
／ｌのコークスを投入してから横吹羽口の調整を行い、
上吹ランス、底吹羽口及び横吹羽口から０□ガスを吹き
込んでコークスを着火させてスクラップ溶解の火種とし
た後、製鋼原料たるスクラップを投入し、次いで炭材を
投入しながら上記上吹ランス、底吹羽口及び横吹羽口か
ら０□ガスを吹き込んでスクラップの溶解を進める。こ
のとき、例えば“溶は落ちによる判定法”等によって溶
解完了時に溶鋼中の［Ｃ］量が２．０以上となるように
留意すれ′ば、その後の精錬工程での窒素低減が容易と
なることは先に述べた通りである。
上述の方法により、既設の転炉設備を利用して使用炭材
量が少なく高能率でスクラップの溶解を実施できるが、
更に実施例によりこの発明を具体的に説明する。
量が少なく高能率でスクラップの溶解を実施できるが、
更に実施例によりこの発明を具体的に説明する。
〈実施例〉
まず、４個の炉底羽口を備えた内径：３３００（至）の
７０トン転炉の炉腹部に、炉底から２６００Ｇの高さ位
置でｏ２ガス吹き込み用の横吹羽口を２基設置すると共
に、該横吹羽口の水平角度を１０゜（ｔａｎθ＝０．１
８）に調整した。なお、炉内装入物の高さは計算により
１５５０ｃｍと算出された。
７０トン転炉の炉腹部に、炉底から２６００Ｇの高さ位
置でｏ２ガス吹き込み用の横吹羽口を２基設置すると共
に、該横吹羽口の水平角度を１０゜（ｔａｎθ＝０．１
８）に調整した。なお、炉内装入物の高さは計算により
１５５０ｃｍと算出された。
次いで、該転炉に６トンのコークス（スクラップに対し
て８０ｋｇ／ｌ）を投入して床敷とし、炉保有熱と上吹
ランス、底吹羽口及び横吹羽口からの０□ガス吹き込み
とによって着火させた。なお、吹き込み０□ガス量は、
上吹ランスからは６００ＯＮ＋ｙｒ／ｈｒ、底吹羽口か
らは４００ Ｎｒｒｒ／ｈｒ、そして横吹羽口からは２
００ Ｎ ｒｒｒ／ｈｒであり、これをスクラップ装入
終了時まで継続した。
て８０ｋｇ／ｌ）を投入して床敷とし、炉保有熱と上吹
ランス、底吹羽口及び横吹羽口からの０□ガス吹き込み
とによって着火させた。なお、吹き込み０□ガス量は、
上吹ランスからは６００ＯＮ＋ｙｒ／ｈｒ、底吹羽口か
らは４００ Ｎｒｒｒ／ｈｒ、そして横吹羽口からは２
００ Ｎ ｒｒｒ／ｈｒであり、これをスクラップ装入
終了時まで継続した。
スクラップは、２０トンづつを３回と、１０トンを１回
の合計４回に分けて挿入した。
の合計４回に分けて挿入した。
スクラップ装入後は、吹き込み０□ガス量を上吹ランス
からは１３００ ＯＮｎ？／ｈｒ 、底吹羽口からは１
００Ｎｒｒｒ／ｈｒ、そして横吹羽口からは３００ＯＮ
ｒｒｒ／ｈｒとし、一方、１２トンの炭材（スクラップ
に対して１５５ｋｇ／ｌ）をスクラップ溶解の後半期に
約３００ ｋｇ／ｍｉｎの割合で均−公役したｔそして
、スクラップ溶解終了時点での炭材消費量を算出し、横
吹羽目を設置しない従来の上・底両吹きの複合吹錬転炉
を使用したとき（比較例）のそれとを比較して炭材節減
量を求めたところ、本発明実施例では比較例に比べて１
５ｋｇへの炭材節減が達成されたことが明らかとなった
。なお、このときの本発明例では、比較例に比しての二
次燃焼率増加分が約２０％であったことも確認された。
からは１３００ ＯＮｎ？／ｈｒ 、底吹羽口からは１
００Ｎｒｒｒ／ｈｒ、そして横吹羽口からは３００ＯＮ
ｒｒｒ／ｈｒとし、一方、１２トンの炭材（スクラップ
に対して１５５ｋｇ／ｌ）をスクラップ溶解の後半期に
約３００ ｋｇ／ｍｉｎの割合で均−公役したｔそして
、スクラップ溶解終了時点での炭材消費量を算出し、横
吹羽目を設置しない従来の上・底両吹きの複合吹錬転炉
を使用したとき（比較例）のそれとを比較して炭材節減
量を求めたところ、本発明実施例では比較例に比べて１
５ｋｇへの炭材節減が達成されたことが明らかとなった
。なお、このときの本発明例では、比較例に比しての二
次燃焼率増加分が約２０％であったことも確認された。
〈効果の総括〉
以上に説明した如（、本発明によれば、既設の転炉設備
を殆んどそのまま利用しつつ、極力低い熱源コストでも
ってスクラップの高能率溶解を安１定に実施することが
でき、製鋼コストの低減や鉄鋼製造設備の安定利用法確
立の道を開くことが可能となるなど、産業上極めて有用
な効果がもたらされるのである。
を殆んどそのまま利用しつつ、極力低い熱源コストでも
ってスクラップの高能率溶解を安１定に実施することが
でき、製鋼コストの低減や鉄鋼製造設備の安定利用法確
立の道を開くことが可能となるなど、産業上極めて有用
な効果がもたらされるのである。
第１図は、本発明方法の実施状況例を説明した概略模式
図、 第２図は、横吹羽口の設定条件と二次燃焼率増加分との
関係を示したグラフである。 図面において、 １・・・横吹羽口、 ２・・・上・底両吹きの複合吹錬転炉、３・・・上吹ラ
ンス、 ４・・・底吹羽口、５・・・炉内装入物。
図、 第２図は、横吹羽口の設定条件と二次燃焼率増加分との
関係を示したグラフである。 図面において、 １・・・横吹羽口、 ２・・・上・底両吹きの複合吹錬転炉、３・・・上吹ラ
ンス、 ４・・・底吹羽口、５・・・炉内装入物。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 上・底両吹きの複合吹錬転炉によってスクラップを溶解
・精錬するに当り、該転炉の炉腹に酸素ガス吹き込み用
の横吹羽口を設けると共に、式−１．２Ｈ≦Ｄ・ｔａｎ
θ≦１．２Ｈ ［但し、 θ：水平角度、 Ｈ：炉内装入物から羽口までの高さ、 Ｄ：炉の内径］ を満足する条件に横吹羽口を調整し、該横吹羽口からも
炉内に酸素を吹き込みながらスクラップ溶解を実施する
ことを特徴とする、複合転炉によるスクラップの溶解方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61303365A JPS63157808A (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 複合転炉によるスクラツプ溶解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61303365A JPS63157808A (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 複合転炉によるスクラツプ溶解方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63157808A true JPS63157808A (ja) | 1988-06-30 |
| JPH0478688B2 JPH0478688B2 (ja) | 1992-12-11 |
Family
ID=17920112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61303365A Granted JPS63157808A (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 複合転炉によるスクラツプ溶解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63157808A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02156011A (ja) * | 1988-12-07 | 1990-06-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 炉肩羽口を備えた転炉による酸素転炉製鋼法 |
| CN113604727A (zh) * | 2021-08-11 | 2021-11-05 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种基于bof-cc工艺提高废钢金属收得率的冶炼方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54109016A (en) * | 1977-12-10 | 1979-08-27 | Maximilianshuette Eisenwerk | Improvement of heat balance in steel making |
-
1986
- 1986-12-19 JP JP61303365A patent/JPS63157808A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54109016A (en) * | 1977-12-10 | 1979-08-27 | Maximilianshuette Eisenwerk | Improvement of heat balance in steel making |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02156011A (ja) * | 1988-12-07 | 1990-06-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 炉肩羽口を備えた転炉による酸素転炉製鋼法 |
| CN113604727A (zh) * | 2021-08-11 | 2021-11-05 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种基于bof-cc工艺提高废钢金属收得率的冶炼方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0478688B2 (ja) | 1992-12-11 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |