JPS631501A - 制振機能を有する板状回転体 - Google Patents
制振機能を有する板状回転体Info
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- JPS631501A JPS631501A JP24180786A JP24180786A JPS631501A JP S631501 A JPS631501 A JP S631501A JP 24180786 A JP24180786 A JP 24180786A JP 24180786 A JP24180786 A JP 24180786A JP S631501 A JPS631501 A JP S631501A
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- Japan
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- damping function
- plate
- zigzag
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Landscapes
- Sawing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は製材、木工等の非金ヱ加工、アルミニューム，
鉄等の金属加工のあらゆる分野に使用される回転鋸．さ
らには板状回転体において、制振機能を付加したものに
関する。
鉄等の金属加工のあらゆる分野に使用される回転鋸．さ
らには板状回転体において、制振機能を付加したものに
関する。
従来技術
回転鋸は空転時に切刃裏側の逃げ部にカルマン渦が生し
て振動を起こし、１転体問有の厖動故に応じた回転域で
は特に大きな不快な高周波の金属音が発生し、また切削
作業時には交互に関与する切刃によって交番的な切削荷
重が作用して鋸台金に振動が励起され、大きな切削音及
び回転体の固有振動による共振現象が誘起される。この
ため今までに各種の割振対策が講じられている。例えば
特公昭５３−１６９５２号のものでは第１３図．第１４
図のように鋸歯部の歯底からほぼ鋸台金の中心に向かう
割り溝２１の底部と台金の丸穴２２を曲線亀裂状の削り
筋２３を設けて曲線相互の密接により制振作川をもたせ
て騒音を防止している。また特開昭５９−１３４６１６
号のものは第１５図のように半径方向にわずかなｌ１の
スリソトによって振動減衰を可能としている。
て振動を起こし、１転体問有の厖動故に応じた回転域で
は特に大きな不快な高周波の金属音が発生し、また切削
作業時には交互に関与する切刃によって交番的な切削荷
重が作用して鋸台金に振動が励起され、大きな切削音及
び回転体の固有振動による共振現象が誘起される。この
ため今までに各種の割振対策が講じられている。例えば
特公昭５３−１６９５２号のものでは第１３図．第１４
図のように鋸歯部の歯底からほぼ鋸台金の中心に向かう
割り溝２１の底部と台金の丸穴２２を曲線亀裂状の削り
筋２３を設けて曲線相互の密接により制振作川をもたせ
て騒音を防止している。また特開昭５９−１３４６１６
号のものは第１５図のように半径方向にわずかなｌ１の
スリソトによって振動減衰を可能としている。
発明が解決しようとする問題点
特公昭５３−１６９５２号のものでは苛酷な使用条件下
において時に割り筋部分から鋸台金に大きなずれが生し
て使用不能となることがあった。また特開昭５９−１３
４６１６号のものは満足できる十分な割振効果になお疑
問がもたれる。
において時に割り筋部分から鋸台金に大きなずれが生し
て使用不能となることがあった。また特開昭５９−１３
４６１６号のものは満足できる十分な割振効果になお疑
問がもたれる。
問題点を解決するための手段
板状の略円形台金１の外周域または中周域または外周域
から中周域にかけて振り巾が溝間隔より長いジグザグ状
の切り４４．１４によって細長い舌片を交互に形成して
設け、該それぞれの舌片を台金面内で変形させることに
よってその先端部４ａ．１４ａを順次隣りの舌片基部に
接触させたものである。
から中周域にかけて振り巾が溝間隔より長いジグザグ状
の切り４４．１４によって細長い舌片を交互に形成して
設け、該それぞれの舌片を台金面内で変形させることに
よってその先端部４ａ．１４ａを順次隣りの舌片基部に
接触させたものである。
以下本発明の実施例を図面にもとづき説明する。
実施例ｌ
第１図において、台金１の外周に等間隔に多数個形成さ
れ切刃チップ３をろう付けした刃体部２の鋸歯の歯底か
らレーザビーム，電子ビーム等の高工不ルギビームによ
って溝巾０．１ 〜０．３粍の切り溝をいれるもので、
その形状は歯底から台金１の中心に向かって数粍例えば
２粍ほぼ直線で切り込み以後反転端が円弧状でその振り
巾が例えば２粍から次第に大きく例えば２０粍となる溝
間隔数粍例えば２粍のジグザグ状の溝１１０．１ 〜０
．３の切り溝４が数段形成されている．そして最終端は
切り溝が割れ目となって進行しないようように円形穴５
に繰り抜かれている。このようなジグザグ状切り溝４は
円周数個所にほぼ等分位置に形成されている．高熱によ
る短時間の溶断で切り講４を形成することによりｍ状の
舌片が形成されるが、舌片の片側熔断後舌片の先端部４
ａを越えた反対側にレーザビームが移動するとこの熱の
ため切り面は膨張し先の溶断面側は冷えているための時
間的ずれによる種々の相乗効果によりレーザビームが舌
片の基部に移るに従い冷却側に台金面内で変形する。溝
巾が０．１ 〜０．３ と掻く僅かであるために先端部
４ａにおいて隣りの舌片の基部に次々と第５図ａのよう
に接触する。そしてこの接触部において摩擦により台金
の振動に対する制振作用が生じる．なお舌片の先端部と
基部の巾は第５図ｂのようにかならずしも同一にする必
要はない．実施例２ 第２図において歯底より台金１の中心に向がって従来公
知の第６図のような約１粍程度のスリットｌｌを半径の
約数分の１１本例では約１／９の深さに機緘的手段また
はレーザビーム等で形成し終端に割れ止めの数粍の穴１
２を穿設する．そしてこのスリソＩ−１１を円周上に数
個配設する。また穴ｌ２に必要によりアルミ材等を埋設
する．更にこのスリノト１１とスリソト１ｌとのほぼ中
間角度位置で穴ｌ２とほぼ同円周上に数粍の穴１３を穿
設しこの穴ｌ３より溝間隅数粍、本例では２粍１】でジ
グザグ状の溝中０．１−０．３粍の切り溝１４を穴ｌ３
と台金中心のほぼ中央当たりまで外方に僅かに湾曲して
本例では振り巾２５粍から次第に振り巾を小さく最終は
本例では１１粍を本例では舌片数が４２となった切り溝
端を同様に数粍の穴１５で止めるようにレーザビーム，
若しくは電子ビーム等の高エネルギビームを利用する加
工方法で形成する。このジグザグ状の切り溝１４を同様
に台金上周方向に数個を配設する。高エネルギビームに
よる熱加工のため交互に配された各舌片の先端１４ａは
実施例１と同様に切り溝ｌ４を先に形成した側に台金上
で変形し先の舌片基部に接触するものである。この場合
ジグザグの振り巾は同じでもよく、またジグザグ状の切
り溝が外方に湾曲することは必ずしも必要ない． 実施例３ 第３図において実施例２のジグザグ状切り溝の切り始め
の位置を穴ｌ２側に寄せ穴１２の台金１の中心側にジグ
ザグ状切り溝のほぼ中央が位置するものであって他は変
わりない。
れ切刃チップ３をろう付けした刃体部２の鋸歯の歯底か
らレーザビーム，電子ビーム等の高工不ルギビームによ
って溝巾０．１ 〜０．３粍の切り溝をいれるもので、
その形状は歯底から台金１の中心に向かって数粍例えば
２粍ほぼ直線で切り込み以後反転端が円弧状でその振り
巾が例えば２粍から次第に大きく例えば２０粍となる溝
間隔数粍例えば２粍のジグザグ状の溝１１０．１ 〜０
．３の切り溝４が数段形成されている．そして最終端は
切り溝が割れ目となって進行しないようように円形穴５
に繰り抜かれている。このようなジグザグ状切り溝４は
円周数個所にほぼ等分位置に形成されている．高熱によ
る短時間の溶断で切り講４を形成することによりｍ状の
舌片が形成されるが、舌片の片側熔断後舌片の先端部４
ａを越えた反対側にレーザビームが移動するとこの熱の
ため切り面は膨張し先の溶断面側は冷えているための時
間的ずれによる種々の相乗効果によりレーザビームが舌
片の基部に移るに従い冷却側に台金面内で変形する。溝
巾が０．１ 〜０．３ と掻く僅かであるために先端部
４ａにおいて隣りの舌片の基部に次々と第５図ａのよう
に接触する。そしてこの接触部において摩擦により台金
の振動に対する制振作用が生じる．なお舌片の先端部と
基部の巾は第５図ｂのようにかならずしも同一にする必
要はない．実施例２ 第２図において歯底より台金１の中心に向がって従来公
知の第６図のような約１粍程度のスリットｌｌを半径の
約数分の１１本例では約１／９の深さに機緘的手段また
はレーザビーム等で形成し終端に割れ止めの数粍の穴１
２を穿設する．そしてこのスリソＩ−１１を円周上に数
個配設する。また穴ｌ２に必要によりアルミ材等を埋設
する．更にこのスリノト１１とスリソト１ｌとのほぼ中
間角度位置で穴ｌ２とほぼ同円周上に数粍の穴１３を穿
設しこの穴ｌ３より溝間隅数粍、本例では２粍１】でジ
グザグ状の溝中０．１−０．３粍の切り溝１４を穴ｌ３
と台金中心のほぼ中央当たりまで外方に僅かに湾曲して
本例では振り巾２５粍から次第に振り巾を小さく最終は
本例では１１粍を本例では舌片数が４２となった切り溝
端を同様に数粍の穴１５で止めるようにレーザビーム，
若しくは電子ビーム等の高エネルギビームを利用する加
工方法で形成する。このジグザグ状の切り溝１４を同様
に台金上周方向に数個を配設する。高エネルギビームに
よる熱加工のため交互に配された各舌片の先端１４ａは
実施例１と同様に切り溝ｌ４を先に形成した側に台金上
で変形し先の舌片基部に接触するものである。この場合
ジグザグの振り巾は同じでもよく、またジグザグ状の切
り溝が外方に湾曲することは必ずしも必要ない． 実施例３ 第３図において実施例２のジグザグ状切り溝の切り始め
の位置を穴ｌ２側に寄せ穴１２の台金１の中心側にジグ
ザグ状切り溝のほぼ中央が位置するものであって他は変
わりない。
実施例４
第４図において、本例は第２図のジグザグ状の切りｉＡ
ｌ ４とスリ・レト１ｌを有するもののスリノト１１
穴ｌ２に替えて第１図のジグザグ状切り溝４を形成した
ものである。
ｌ ４とスリ・レト１ｌを有するもののスリノト１１
穴ｌ２に替えて第１図のジグザグ状切り溝４を形成した
ものである。
向上記各実施例はレーザビーム、電子ビーム等の高エネ
ルギビームによる加工に替えウォータジェット等の高圧
流体で加工したあと舌片部に物理的変形を与えて同様の
効果を出すことが可能である。
ルギビームによる加工に替えウォータジェット等の高圧
流体で加工したあと舌片部に物理的変形を与えて同様の
効果を出すことが可能である。
−実験例一
ｆｉｌ台金減衰能値
鋸盤の回転軸に回転鋸が固定された状態でその台金を外
周域のスリノトのほぼ中間において木ハンマで強く打撃
し、人間が特に大きく感じる周波数域約４０００｝１２
を中心とする３５００〜４ ５ ０ ０ ＩＩ Ｚの騒
音が略７５ ｄＢになった瞬間の騒音値（ａ），それか
ら０．２５秒後の騒音値（ｂ） ， ０． ５秒後の騒
音値（ｃ）を所定各周波数域において一度に測定し、１
０β゛Ｏｇ１。（ａ）／（Ｃ）の騒音値を減衰能値とし
た。そしてこの測定を各鋸図番において行ったものであ
る。
周域のスリノトのほぼ中間において木ハンマで強く打撃
し、人間が特に大きく感じる周波数域約４０００｝１２
を中心とする３５００〜４ ５ ０ ０ ＩＩ Ｚの騒
音が略７５ ｄＢになった瞬間の騒音値（ａ），それか
ら０．２５秒後の騒音値（ｂ） ， ０． ５秒後の騒
音値（ｃ）を所定各周波数域において一度に測定し、１
０β゛Ｏｇ１。（ａ）／（Ｃ）の騒音値を減衰能値とし
た。そしてこの測定を各鋸図番において行ったものであ
る。
測定 周波数分析器 ＳＡＮＥＩ社製（日本）シグナ
ルプロセソサ−７Ｔ２１Ｓ 滅衰能値が大きい方が台金の制振性能は良い。
ルプロセソサ−７Ｔ２１Ｓ 滅衰能値が大きい方が台金の制振性能は良い。
（２）リＪ ｆｉｌｌ騒音 使用機穢：低連送材装置
付丸鋸盤切削条件 切削材 ：メラミン化粧張リバー
チクルボード（厚１５脂鴨） 回転数 ： ４０００乙ρ．ｍ，送り ・
Ｉｏｎ／ ｗｉｎ鋸直径寸法 ： φ
３０５寥一 鋸出５１：．１０一麓 回転鋸を取付ける締付フランジ寸法 φ９０ｍｍ測定条
件 鋸からＩｍ＋Ｍした位置 測定器 騒音計 電子測器（株）形式１０３０Ａ
ｓｃａｌｅ ｄＢ ｛３）空転騒音 測定条件 回転鋸は前記と同し 注 暗騒音（回転鋸を取外した時の機械音）回転数（Ｘ
１００ｒ．ρｍ．） この騒音値をグラフで表したものが第１２図である．従
来タイプは特定回転数域で共振を起こし大きな静音（金
属音）を発している． （４）切削振動周波数分析 条件：切削騒音測定と同じ 測定：周波数分析器ＳＡＮＥ １社製（日本）ジグナル
プロセンサー ７Ｔ２１Ｓ 従来の第６図の回転鋸は第１１図のように全帯域におい
て高低の起伏が大きいが、本発明の第１図〜第４図の回
転鋸は第７図〜第ｌＯ図のように高低の起伏は全体とし
て小さくなっている。第１１図のように起伏の大きいと
ころはその周波数で鋸が大きく振動していることを示し
ておりこのため被切削材の切断面にツースマークがつく
．効果 以上詳述したように本発明は台金の一部にジグザグ状の
切り溝を設け切り出された舌片端を隣の舌片基部に接触
させたので、台金減衰能値、切削騒音．空転騒音並びに
切削振動周波数分析結果にそれぞれ優位性が認められる
．特にレーザビーム．電子ビーム等の高エネルギビーム
加工による場合は舌片の台金面での変形が加工と同時に
起こって特別の補助作業を必要としないで作業工程が短
くなる効果を有する．なお実施例は回転鋸であるが他の
板状の回転体の割振を必要とするものに応用することが
できる。
付丸鋸盤切削条件 切削材 ：メラミン化粧張リバー
チクルボード（厚１５脂鴨） 回転数 ： ４０００乙ρ．ｍ，送り ・
Ｉｏｎ／ ｗｉｎ鋸直径寸法 ： φ
３０５寥一 鋸出５１：．１０一麓 回転鋸を取付ける締付フランジ寸法 φ９０ｍｍ測定条
件 鋸からＩｍ＋Ｍした位置 測定器 騒音計 電子測器（株）形式１０３０Ａ
ｓｃａｌｅ ｄＢ ｛３）空転騒音 測定条件 回転鋸は前記と同し 注 暗騒音（回転鋸を取外した時の機械音）回転数（Ｘ
１００ｒ．ρｍ．） この騒音値をグラフで表したものが第１２図である．従
来タイプは特定回転数域で共振を起こし大きな静音（金
属音）を発している． （４）切削振動周波数分析 条件：切削騒音測定と同じ 測定：周波数分析器ＳＡＮＥ １社製（日本）ジグナル
プロセンサー ７Ｔ２１Ｓ 従来の第６図の回転鋸は第１１図のように全帯域におい
て高低の起伏が大きいが、本発明の第１図〜第４図の回
転鋸は第７図〜第ｌＯ図のように高低の起伏は全体とし
て小さくなっている。第１１図のように起伏の大きいと
ころはその周波数で鋸が大きく振動していることを示し
ておりこのため被切削材の切断面にツースマークがつく
．効果 以上詳述したように本発明は台金の一部にジグザグ状の
切り溝を設け切り出された舌片端を隣の舌片基部に接触
させたので、台金減衰能値、切削騒音．空転騒音並びに
切削振動周波数分析結果にそれぞれ優位性が認められる
．特にレーザビーム．電子ビーム等の高エネルギビーム
加工による場合は舌片の台金面での変形が加工と同時に
起こって特別の補助作業を必要としないで作業工程が短
くなる効果を有する．なお実施例は回転鋸であるが他の
板状の回転体の割振を必要とするものに応用することが
できる。
第１図は本発明の実施例ｌの図、第２図は同実施例２の
図、第３図は同実施例３の図、第４図は同実施例４の図
、第５図ａ，ｂは舌片の接触状！ぶを示す図、第６図は
従来のスリットの図、第７図は第１図の鋸の切削時の振
動周波数分析図、第８図は第２図の鋸の切削時の振動周
波数分析図、第９図は第３図の鋸の切削時の振動周波数
分析図、第１０図は第４図の鋸の切削時の振動周波数分
析図、第１１図は第６図の鋸の切削時の振動周波数分析
図、第１２口は空転騒音値をグラフとした図、第１３図
．第１４図．第１５図は従来の回転鋸を示す図である． ４，１４・・ジグザグ状切り溝 ４ａ，１４ａ・・舌片の先端 ｌ１・・スリット
図、第３図は同実施例３の図、第４図は同実施例４の図
、第５図ａ，ｂは舌片の接触状！ぶを示す図、第６図は
従来のスリットの図、第７図は第１図の鋸の切削時の振
動周波数分析図、第８図は第２図の鋸の切削時の振動周
波数分析図、第９図は第３図の鋸の切削時の振動周波数
分析図、第１０図は第４図の鋸の切削時の振動周波数分
析図、第１１図は第６図の鋸の切削時の振動周波数分析
図、第１２口は空転騒音値をグラフとした図、第１３図
．第１４図．第１５図は従来の回転鋸を示す図である． ４，１４・・ジグザグ状切り溝 ４ａ，１４ａ・・舌片の先端 ｌ１・・スリット
Claims (3)
- （１）板状の略円形台金の外周域又は中周域又は外周域
から中周域にかけて振り巾が溝間隔より長いジグザグ状
の切り溝によって細長い舌片を交互に形成して設け、該
それぞれの舌片を台金面内で変形させることによりその
先端部が順次隣りの舌片基部と接触させられ、この部で
制振作用を行わせることを特徴とする制振機能を有する
板状回転体。 - （２）ジグザグの切り溝をレーザビーム、電子ビーム等
の高エネルギビームで形成し舌片の変形を切り溝の形成
と同時に行わせた特許請求の範囲第１項記載の制振機能
を有する板状回転体。 - （３）ジグザグ切り溝はウォータジェット等の高圧流体
で形成し、舌片を外力によって変形させた特許請求の範
囲第１項記載の制振機能を有する板状回転体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/939,753 US4794835A (en) | 1985-12-20 | 1986-12-09 | Plate-like rotary body with vibration-suppressing characteristics and method of manufacturing same |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28897385 | 1985-12-20 | ||
| JP60-288973 | 1985-12-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS631501A true JPS631501A (ja) | 1988-01-06 |
| JPH0628841B2 JPH0628841B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=17737193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24180786A Expired - Lifetime JPH0628841B2 (ja) | 1985-12-20 | 1986-10-11 | 制振機能を有する板状回転体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0628841B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000005518A1 (en) * | 1998-07-21 | 2000-02-03 | Kanefusa Kabushiki Kaisha | Damping plate |
| WO2000044539A1 (fr) * | 1999-01-29 | 2000-08-03 | Kanefusa Kabushiki Kaisha | Scie circulaire |
| WO2023047756A1 (ja) * | 2021-09-23 | 2023-03-30 | 兼房株式会社 | 円盤状回転工具 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008275076A (ja) * | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Aichi Steel Works Ltd | 機械部品用制振素材、その製造方法、及びそれを用いた機械部品 |
-
1986
- 1986-10-11 JP JP24180786A patent/JPH0628841B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000005518A1 (en) * | 1998-07-21 | 2000-02-03 | Kanefusa Kabushiki Kaisha | Damping plate |
| WO2000044539A1 (fr) * | 1999-01-29 | 2000-08-03 | Kanefusa Kabushiki Kaisha | Scie circulaire |
| US6708594B1 (en) | 1999-01-29 | 2004-03-23 | Kanefusa Kabushiki Kaisha | Circular saw |
| WO2023047756A1 (ja) * | 2021-09-23 | 2023-03-30 | 兼房株式会社 | 円盤状回転工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0628841B2 (ja) | 1994-04-20 |
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