JPS63129059A - 耐摩耗性セラミツク焼結体 - Google Patents
耐摩耗性セラミツク焼結体Info
- Publication number
- JPS63129059A JPS63129059A JP61271049A JP27104986A JPS63129059A JP S63129059 A JPS63129059 A JP S63129059A JP 61271049 A JP61271049 A JP 61271049A JP 27104986 A JP27104986 A JP 27104986A JP S63129059 A JPS63129059 A JP S63129059A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ceramic
- silicon carbide
- aintered
- antiabrasive
- wear
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 title claims description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 14
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims description 11
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、切削工具や機械的衝撃の激しい所で使われる
耐蝕耐摩耗部品、電子工業用部品に好適に利用されうる
。
耐蝕耐摩耗部品、電子工業用部品に好適に利用されうる
。
「従来の技術」
アルミナは切削工具用セラミックとしてすぐれた特性を
有している。しかし、このすぐれた特性、就中耐摩耗性
もアルミナの靭性の低さ、熱伝導の悪さのために汎用工
具としては用いられず、用途が限られている。これを改
良するため、高硬度で熱伝導性の良い炭化ケイ素を8〜
50体積チ含有せしめ、残部アルミナで構成したセラミ
ック工具材料(米国特許第2979414号公報)が知
られている。
有している。しかし、このすぐれた特性、就中耐摩耗性
もアルミナの靭性の低さ、熱伝導の悪さのために汎用工
具としては用いられず、用途が限られている。これを改
良するため、高硬度で熱伝導性の良い炭化ケイ素を8〜
50体積チ含有せしめ、残部アルミナで構成したセラミ
ック工具材料(米国特許第2979414号公報)が知
られている。
「発明が解決しようとする問題点」
しかし、上述のように炭化ケイ素を含有させることによ
って靭性はかなシ向上するものの、耐摩耗性の低下が著
しいため、汎用に至らない。
って靭性はかなシ向上するものの、耐摩耗性の低下が著
しいため、汎用に至らない。
本発明は、炭化ケイ素5〜45体積%、残部主としてア
ルミナよシなる焼結体において、その靭性を低下させる
ことなく、耐摩耗性を向上させることを目的とする。
ルミナよシなる焼結体において、その靭性を低下させる
ことなく、耐摩耗性を向上させることを目的とする。
「問題点を解決するための手段」
その手段は、炭化ケイ素のうち5〜80%をウィスカー
とし、残りを平均粒径1〜10μm、好ましくは1.5
〜6μmの粒子としたところにある。
とし、残りを平均粒径1〜10μm、好ましくは1.5
〜6μmの粒子としたところにある。
「作用」
炭化ケイ素粒子の平均粒径を1〜10μm1好ましくは
1.5〜6μmとしたのは、その範囲で焼結体の破壊靭
性値が最も高くなるからである。これはA 1 z O
sマトリックスとSIC粒子との熱膨張差により、焼結
後の冷却過程において亀裂又は内部残留応力を発生させ
、これらが工具使用時に発生し進展するクツツクの破壊
エネルギーを吸収するためであると考えられる。かかる
SiC粒子の作用は、β型結晶よシもα型結晶の方が顕
著である。α型は板状あるいはくさび状の角ばった形を
した粒子を得やすく、このような粒子はマイクロクフッ
キングを起こしやすく、エネルギー吸収に一段と有効に
なると考えられるからである。1μm未満の微粒では残
留応力の発生が小さく靭性が低い。また10μmを超え
ると亀裂の発生が激しくなシ、絶対強度が低下する。
1.5〜6μmとしたのは、その範囲で焼結体の破壊靭
性値が最も高くなるからである。これはA 1 z O
sマトリックスとSIC粒子との熱膨張差により、焼結
後の冷却過程において亀裂又は内部残留応力を発生させ
、これらが工具使用時に発生し進展するクツツクの破壊
エネルギーを吸収するためであると考えられる。かかる
SiC粒子の作用は、β型結晶よシもα型結晶の方が顕
著である。α型は板状あるいはくさび状の角ばった形を
した粒子を得やすく、このような粒子はマイクロクフッ
キングを起こしやすく、エネルギー吸収に一段と有効に
なると考えられるからである。1μm未満の微粒では残
留応力の発生が小さく靭性が低い。また10μmを超え
ると亀裂の発生が激しくなシ、絶対強度が低下する。
炭化ケイ素の一部の形態をウィスカーとすると耐摩耗性
が向上する。但し、その量が炭化ケイ素全体の5%に満
たないと、耐摩耗作用に乏しく80チを超えると焼結性
を阻害する。ウィスカーが耐摩耗作用をする理由は明確
でないが物理的摩耗に対してはその形状が、化学的摩耗
に対しては結晶の完全性にもとづき化学的安定性の高い
ことが寄与していると考えられる。
が向上する。但し、その量が炭化ケイ素全体の5%に満
たないと、耐摩耗作用に乏しく80チを超えると焼結性
を阻害する。ウィスカーが耐摩耗作用をする理由は明確
でないが物理的摩耗に対してはその形状が、化学的摩耗
に対しては結晶の完全性にもとづき化学的安定性の高い
ことが寄与していると考えられる。
なお、本発明の対象とする焼結体成分のうち炭化ケイ素
を除く残部をアルミナのみの場合に限らず、主としてア
ルミナとしたのは、MgO。
を除く残部をアルミナのみの場合に限らず、主としてア
ルミナとしたのは、MgO。
CaOr Zr0z + Stow + Y2O3+
DyzOs等の焼結助剤をlOチ以下の範囲で添加含有
させても上記の作用を同様に奏するからである。
DyzOs等の焼結助剤をlOチ以下の範囲で添加含有
させても上記の作用を同様に奏するからである。
「実施例」
α−A 1 z Os・・・平均粒径0.7μm1純度
99.9%。
99.9%。
α−8IC・・・第1果に示す平均粒径、純度93%以
上、遊離C,5iC4% 以下、5iOz8%以下。
上、遊離C,5iC4% 以下、5iOz8%以下。
β−8iC・・・平均粒径8.3μm、純度98%以上
、遊離C,Si0.5チ以下、 5iOz0.2%以下。
、遊離C,Si0.5チ以下、 5iOz0.2%以下。
MgO、CaOI Y2O3* D’1zOs ”・平
均粒径24μm1純度99%以上。
均粒径24μm1純度99%以上。
α−8iCウイスカー・・・長さ30〜80μm1太さ
0.4μm。
0.4μm。
β−8ICウイスカー・・・長さ80〜80μm。
太さ0.6μm0
上記の原料粉末を第1表の組成に配合し、ボールミルを
用いてエタノール中で混合し乾燥ののち素地とした。こ
の素地粉末を第1表に示す焼結法によって焼結した。
用いてエタノール中で混合し乾燥ののち素地とした。こ
の素地粉末を第1表に示す焼結法によって焼結した。
焼結法の詳細を以下に示す。
(1) H−P法
黒鉛型に素地粉末を詰め、圧力2001に/c1第1表
の焼結温度にて15分保持する加圧焼結法。
の焼結温度にて15分保持する加圧焼結法。
(2)N−8法
素地粉末100重量部に8重電部のパフフィンを添加し
たのち1.5t/dの圧力にて金型成形し、500°C
で2時間脱脂後、減圧アルゴン雰囲気中、第1表の焼結
温度で1時間保持する普通焼結法。
たのち1.5t/dの圧力にて金型成形し、500°C
で2時間脱脂後、減圧アルゴン雰囲気中、第1表の焼結
温度で1時間保持する普通焼結法。
(8)HIP法
第1表に示す温度による普通焼結法にて作られた予備焼
結体を1600”C1500気圧で2時間保持する熱間
静水圧加圧法。
結体を1600”C1500気圧で2時間保持する熱間
静水圧加圧法。
得られた焼結体をダイヤモンド砥石によって5NGN4
82TN形状、表面88以下(JIS規格)に研磨し、
第2表及び第8表に示す条件でそれぞれ切削テストI及
び切削テス)IIを行った。
82TN形状、表面88以下(JIS規格)に研磨し、
第2表及び第8表に示す条件でそれぞれ切削テストI及
び切削テス)IIを行った。
また焼結体について、ビッカース硬度(荷重1oib)
、抗折強度(8X4X80(スパン)諺)及び破壊靭性
値を測定した。破壊靭性値はを用いた。
、抗折強度(8X4X80(スパン)諺)及び破壊靭性
値を測定した。破壊靭性値はを用いた。
以上の結果を第1表に示す。
第1表かられかるように本発明焼結体−1〜−18は高
強度、高靭性で、切削性能も優れたものであった。そし
て焼結体N16〜rl&18とNlR3との比較から、
全SIC中のSICウィスカーの含有量が少量でもSi
Cウィスカー添加効果が大きいことがわかった。−9の
切削性能が劣っているのは普通焼結法を用いたためと考
えられる。
強度、高靭性で、切削性能も優れたものであった。そし
て焼結体N16〜rl&18とNlR3との比較から、
全SIC中のSICウィスカーの含有量が少量でもSi
Cウィスカー添加効果が大きいことがわかった。−9の
切削性能が劣っているのは普通焼結法を用いたためと考
えられる。
「効果」
耐摩耗性が向上する。
第1図及び第2図は、本発明耐摩耗性セラミック焼結体
を切削工具に応用して切削テストを行りているところを
示す図である。 1・・・耐摩耗性セラミック焼結体、2・・・測面凸凹
付九棒、8・・・円筒 特許出願人 日本特殊陶業株式会社1.−1代表者鈴木
亭−。 第 1 図 λ 第 9 図
を切削工具に応用して切削テストを行りているところを
示す図である。 1・・・耐摩耗性セラミック焼結体、2・・・測面凸凹
付九棒、8・・・円筒 特許出願人 日本特殊陶業株式会社1.−1代表者鈴木
亭−。 第 1 図 λ 第 9 図
Claims (1)
- 炭化ケイ素5〜45体積%、残部主としてα型アルミ
ナよりなるものにおいて、前記炭化ケイ素のうち5〜8
0%がウィスカーであって、残りが平均粒径1〜10μ
mの粒子であることを特徴とする耐摩耗性セラミック焼
結体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61271049A JPS63129059A (ja) | 1986-11-14 | 1986-11-14 | 耐摩耗性セラミツク焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61271049A JPS63129059A (ja) | 1986-11-14 | 1986-11-14 | 耐摩耗性セラミツク焼結体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63129059A true JPS63129059A (ja) | 1988-06-01 |
Family
ID=17494691
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61271049A Pending JPS63129059A (ja) | 1986-11-14 | 1986-11-14 | 耐摩耗性セラミツク焼結体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63129059A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6479063A (en) * | 1987-09-18 | 1989-03-24 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Aluminum oxide-based sintered body having superior wear resistance |
JPS6487551A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Koichi Niihara | Sic-al2o3 composite sintered body and its production thereof |
JP2003089573A (ja) * | 2001-09-11 | 2003-03-28 | Kyocera Corp | 非磁性セラミックスとその製造方法及びこれを用いた磁気ヘッド用基板 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61174165A (ja) * | 1985-01-25 | 1986-08-05 | 株式会社 リケン | 切削工具用チップ及びその製造方法 |
JPS6355169A (ja) * | 1986-08-26 | 1988-03-09 | 株式会社豊田中央研究所 | 炭化ケイ素強化アルミナ焼結体 |
-
1986
- 1986-11-14 JP JP61271049A patent/JPS63129059A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61174165A (ja) * | 1985-01-25 | 1986-08-05 | 株式会社 リケン | 切削工具用チップ及びその製造方法 |
JPS6355169A (ja) * | 1986-08-26 | 1988-03-09 | 株式会社豊田中央研究所 | 炭化ケイ素強化アルミナ焼結体 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6479063A (en) * | 1987-09-18 | 1989-03-24 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Aluminum oxide-based sintered body having superior wear resistance |
JPS6487551A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Koichi Niihara | Sic-al2o3 composite sintered body and its production thereof |
JP2003089573A (ja) * | 2001-09-11 | 2003-03-28 | Kyocera Corp | 非磁性セラミックスとその製造方法及びこれを用いた磁気ヘッド用基板 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2671945B2 (ja) | 超塑性炭化ケイ素焼結体とその製造方法 | |
EP0311264B1 (en) | Ceramic cutting tool inserts and production thereof | |
KR910005053B1 (ko) | 고-인성 ZrO₂소결체 및 이의 제조방법 | |
JPS5924751B2 (ja) | 焼結成形体 | |
Skorokhod | Processing, Microstructure, and Mechanical Properties of B4C―TiB2 Particulate Sintered Composites. Part II. Fracture and Mechanical Properties | |
US4801564A (en) | High-toughness ceramic tool materials | |
US6139791A (en) | Method of making in-situ toughened alpha prime SiAlon-based ceramics | |
JPS60200863A (ja) | 窒化珪素基セラミツクス | |
JPS61174165A (ja) | 切削工具用チップ及びその製造方法 | |
Jou et al. | High temperature creep of SiC densified using a transient liquid phase | |
EP0170889B1 (en) | Zrb2 composite sintered material | |
JPS63129059A (ja) | 耐摩耗性セラミツク焼結体 | |
JP2810922B2 (ja) | アルミナージルコニア複合焼結体及びその製造方法 | |
JP2573230B2 (ja) | 窒化ケイ素系セラミックス | |
JP2018516222A (ja) | SiAlON複合材料及びこれで製作された切削工具 | |
Quadir et al. | Development of Lower Cost Si3N4 | |
JPH0617271B2 (ja) | 切削工具とその製造方法 | |
JP2650049B2 (ja) | セラミック切削工具及びその製造方法 | |
JP2958731B2 (ja) | 酸化アルミニウム基焼結体及びその製造方法 | |
US5045269A (en) | Method for sintered shapes with controlled grain size | |
JP2566580B2 (ja) | 炭化珪素・窒化珪素質複合焼結体 | |
JP2664764B2 (ja) | セラミックス複合材料及びその製造方法 | |
Tashima et al. | Cutting performance of high purity alumina ceramic tools formed by a high-speed centrifugal compaction process | |
JPS62148367A (ja) | 耐摩耗性高強度高靭性高硬度セラミツクス焼結体及びその製造方法 | |
JPS60246266A (ja) | 炭化珪素質焼結体の製造方法 |