JPS63125307A - 密閉形混合機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、互に反対方向に回転する非噛み合い形の２つ
の翼付きロータを収容すべく形成された混合室を備えた
、強力な混合作用を呈するバッチ式の密閉形混合機に関
する。均質な原料に混合すべき配合剤のバッチは、垂直
なシュートを通して混合室内に落下供給され、シュート
に設けたラムにより圧力で押出される。このラムは油圧
又は空気圧により駆動される。ラムは、バッチの混合を
行なう間その作動位置に押し下げられ、ラムの下面が混
合室の上方部分を形成するようになっている。得られた
均質な混合物は、混合室の底部に設けた排出開口部を通
して混合室から取出され、次いでこの排出開口部の扉を
閉じて配合物の次のバッチをシュートを通して導入する
準備を行なう。

バッチ式の密閉形混合機の成るものは非噛み合い形ロー
タを備えたものとして設計されており、他のものは噛み
合い形ロータを備えたものとして設計されている。噛み
合い形のロータは、常に両ロータを同期関係をなして互
に同一速度で回転させなければならないが、非噛み合い
形のロータは互に同一速度で回転させることもできるし
、あるいは異なる速度で回転させて異なる混合作用およ
び混練作用を行なわせることもできる。本発明は非噛み
合い形の混合機に関するものである。ロータの翼は一般
に螺旋状になっていて、後述のように翼の種〜の力強い
ダイナミックな作用が協働相互作用することによって、
強力な混合作用を生じさせかつ混合物を均質化するよう
に構成されている。非噛み合い形のロータを備えたバッ
チ式の密閉形混合機についてのより詳しい情報は、米国
特許第１，２００．７００号および第３，６１０，５８
５号明細書に開示されており、これらの米国特許明細書
の開示内容を本発明の背景情報として本明細書に掲示し
ておく。

本発明は、新規な形状をもつ２つの非噛み合い形ロータ
を使用することによって、バッチ式の強力な密閉形混合
機の混合能力および混合物の生産性を向上させるもので
ある。本発明は４翼ロータおよび３ｇロータに関するも
のであり、本発明のロータは、混合能力および混合物の
生産性を高めることができるという利点に加え、強力な
ゴムやプラスチック材料を混合する場合に混合機が受け
る高トルク荷重状態の下での変形や応力に対してもきわ
めて優れた強度をもつものである。

本発明の目的は、互に反対方向に回転するロータの間に
新規な特徴をもつ一連のダイナミック（動力学的）な相
互作用を与えることによって、混合機の２つの非噛み合
い形のロータの作用効果および強度を向上させること、
並びに、２つのロータが（ａ）同期した速度（すなわち
同一速度）で回転される場合又は（ｂｌ非同期速度（す
なわち「摩擦車比」と呼ばれる幾分速度の異った不等速
度）で回転される場合のいずれであっても、ロータの作
用効果および強度の向上を図ることのできる混合機を提
供することにある。

本発明の上記目的は、本発明による新規なロータの体積
および外形を大形化させることなく達成しようとするも
のであり、本発明の新規なロータは次のような特徴を有
する。すなわち、（１）本発明の新規なロータは既存の
バッチ式密閉形混合機を改造することなくそのまま既存
の混合機の混合室内に組み込むことによって、既存の混
合機の性能を改善できること、（２）本発明の新規なロ
ータは、既存のロータ以上の大形になるものではなく、
従って混合室内に有効容積（「自由容積」）を確保でき
るため従前と変りないバッチの体積を処理できること、
（３）本発明の新規なロータは、現存の混合機のサイズ
と同じ混合室容積をもつ新形の密閉形混合機にも装着す
ることができ、強力なゴムやプラスチック材料を混合し
かつ均質化させるときに受ける強力な力に対してもきわ
めて優れた強度をもつものであること、および（４）こ
れらの特徴は、単に４Ｎロータだけでなく、３翼ロータ
についても得ることができること、等の特徴を有してい
る。

更に本発明によれば、２つのロータ室の軸線方向に沿う
各点において、バランスのとれた剪断混合作用を与える
ことができる。換言すれば、この剪断作用は混合室を通
ってロータの軸線に対し垂直な連続平面内でバランスが
とれたものである（すなわち、混合室の軸線方向長さに
沿って各ロータの軸線に対し垂直な平面から平面にかけ
て、均一な剪断作用を及ぼすことができるものである）
。

本発明の１つの特徴によれば、本明細吉において述べる
ようなバッチ式の強力混合作用を呈する密閉形混合機に
使用できる１対の非噛み合い形４翼ロータが提供される
。これらの４翼ロータの各々は、被駆動側端部と冷却側
端部、およびほぼ螺旋状をなす翼片からなる２つの長翼
と２つの短翼とで構成された４つの翼を備えている。長
翼は各ロータの互に反対側の端部から創成されている。

すなわち、長翼のリーディング側端部は、ロータの互に
反対側の端部に配置されておりかつロータの軸線のまわ
りで互に１７６°〜１８４゛の角度をなして傾斜してい
る。第１および第２の長久は、それぞれ２５°〜４５°
の範囲および２９°〜５０°の範囲内にあるねじれ角Ａ
、およびＡ２で傾斜しており、かつ、それぞれ７０°〜
１１０゜の範囲および８０°〜１２０°の範囲内にある
全巻き角（ランプ角）Ｔ＋　およびＴｚを有している。

両長翼のねじれ角Ａ、とＡ２との角度差は約４°〜約１
０°であるのが望ましく、最適角度差は約７°〜約８°
である。また、これらの両長翼の螺旋長さＨ、およびＩ
（□はほぼ等しい。また、ロータの長さＩ−に対する第
１の長翼の軸線方向長さ２１の比は、０．６０〜０．８
５の範囲内にあり、同様に、ロータの長さしに対する第
２の長翼の軸線方向長さ１２の比は、０．５５〜０．８
０の範囲内にある。

一方、第１および第２の短翼は各ロータの互に反対方向
の端部から創成されており、各短翼はその創成点から互
に約１８０°の角度位置だけ隔って配置されている。ま
た、両短翼のリーディング側端部は、長翼（ロータの同
じ側の端部から創成している長翼）のリーディング側端
部の後方に１３１°〜１３９゛の範囲内の角度位置だけ
隔って配置されている。第１および第２の短翼のねじれ
角Ａ３およびＡ４は、第１および第２の長翼（ロータの
同じ側の端部から創成している長翼）のねじれ角Ａ、お
よびＡ２にそれぞれ等しい。短翼のこれらのねじれ角Ａ
３およびＡ４は、それぞれ２５゛〜４５°の範囲内およ
び２９°〜５０°の範囲内にある。また、両短翼の全巻
き角Ｔ、およびＴ、は、２０°〜３０’の範囲内にあり
、螺旋長さＨ３およびＨ，はほぼ等しい。更に、ロータ
の長さしに対する第１の短翼の軸線方向長さｌ、の比は
０．１０〜０．４０の範囲内にあり、同じくロータの長
さＩ７に対する第２の短翼の軸線方向の長さｌ、の比は
０．１０〜０．４０の範囲内にある。

本発明の別の特徴によれば、非噛み合い形の新規な３翼
ロータが提供され、該３翼ロータの第１の長翼の翼片は
、２５°〜４５°の範囲内の第１のねじれ角Ａ、と、７
０°〜１１０°の範囲内の第１の全巻き角Ｔ１とを有す
る。また、第２の長翼は、第１の長翼の創成点から約１
８０°隔った位置においてロータの反対側の端部から創
成されており、かつ、３０°〜５０°の範囲内の第２の
ねじれ角Ａ２と、８０°〜１２０°の範囲内の第２の全
巻き角Ｔ２とを有している。第１のねじれ角Ａ１と第２
のねじれ角Ａ２との角度差は４°以上であり、好ましく
は４“〜８゛の範囲内にある。

ロータの長さしに対する第１の長翼の軸線方向長さｌ、
の比は０．６０〜０．８５であり、ロータの長さしに対
する第２の長翼の軸線方向長さ１２の比は０．５５〜０
．８０である。１対の非噛み合い形３翼ロータの各々に
おける第３の翼は短翼であり、該短翼は、第１の長翼の
ねじれ角Ａ、にほぼ等しいねしれ角Ａ３を有している。

第３の入すなわち短翼の全巻き角Ｔ３は２０゛〜５０°
の範囲内にあり、かつ、ロータの長さしに対する短翼の
長さ１３は０，２０〜０．５０の範囲内にある。

本発明の他の目的および特徴は、従来技術の典型的なロ
ータ構造と比較して述べる本発明の好ましい実施例につ
いての添付図面に基く以下の記載から明らかになるであ
ろう。尚、同一の機能および特徴をもつ構成要素につい
ては、同じ参照番号および記号を用いて説明されている
。

第１図には、強力な混合を行なうためのバッチ式の密閉
形混合機の全体を番号２０で示しである。

該密閉形混合機２０には本発明の特徴を構成する非噛み
合い形のロータ２ｌ２２が用いられている。またこの密
閉形混合機２ｏは垂直方向に往復運動することができる
ラム２４を備えており、該ラム２４は第１図に実線で示
す上昇位置と一点鎖線で示す下降位置（作動位置）２４
′との間で移動することができる。このラム２４は配合
剤を混合室２６内に押し込んで混合させるためのもので
ある。混合すべき原料は、互に反対方向に回転する２つ
のロータ２Ｌ　２２　（これらのａ−り２ｌ２２は、矢
印２３．２５で示すように互に間隔を隔てた平行な水平
軸線のまわりで回転される）に設けた翼（この翼につい
ては後述する）により完全にかつ強力に混合されるため
、ラム２４がその作動位置２４′に位置するとき、該ラ
ム２４には混合室２６内で混合される原料からの力が作
用する。

第１図に示すように、左側のロータ２１はその軸線のま
わりで時計回り方向に回転し、右側のロータ２２は反時
計回り方向に回転する。混合室２６はこれらの２つのロ
ータ２ｌ２２を収容できる形状をなしていて、左右の混
合室キャビティ２７．２８　（各キャビティはほぼ円筒
状をなしている）を有する。これらの混合室キャビティ
２７・２８は、各々の開放している部分が互に水平方向
に向かい合うように配置されている。２つのロー／’２
ｌ２２のほぼ中央には、混合室２６の中央領域２９が形
成されている。

混合すべき配合剤は、ラム２４を上界させておき、Ｑ　
初にホッパ３０に導入され、該ホッパ３゜と連通してい
るシュート３２を通って７１Ｌ合室２６の中央領域２９
内に落下される。次いでラム２４を下降して配合剤を混
合室２６内に押し込み、該混合室２６内に閉じ込める。

ラム２４は、混合機２０の全体的なハウジング３５の頂
部に取付けられた流体作動形の駆動シリンダ３４により
作動される。油圧又は空気圧により作動される駆動シリ
ンダ３４は複動ピストン３６を有し、該複動ピストン３
６はピストンロンド３８を介してラム２４に連結されて
いて、該ラム２４を上昇および下降させるようになって
いる。ラム２４は、駆動シリンダ３４の下端部よりも下
方の位置でピストンロンド３８の下端部に連結されてい
る。所望の圧力に加圧された作動流体が供給導管４０を
介して駆動シリンダ３４の上方部分に供給され、これに
よりピストン３６従ってラム２４をその作動位置に向っ
て下降させる。混合機２０による混合作業が完了したな
らば、ピストン３６の下方から供給導管（第１図には図
示せず）を介して作動流体がシリンダ３４内に供給され
、ラム２４をその上昇位置に戻すようになっている。

混合されかつ均一化された原料は、混合室２６の底部に
設けた排出開口部から排出される。この排出開口部は扉
４２によって通常閉鎖されており、混合作業を行なう間
は扉４２がロック機構４４により閉鎖位置に保持される
。ロック機構４４により扉４２が開放されるとき、該扉
４２はヒンジ軸４６のまわりで下方に揺動する。扉４２
は、例えばヒンジ軸４６の両端に取付けられた１対の流
体トルクモー多（図示せず）により揺動されるようにな
っている。

第２図は第１図の混合機を２−２線に沿って断面した平
面図である。但し、第２図に示すロータ５ｌ５２（各ロ
ータは４つの翼を備えた「４翼ロータ」である）は従来
技術によるロータである。

各ロータ５ｌ５２の４つの翼のうち、２つの長久は、第
２図に矢印および「長翼」として示すように、長翼の端
部（すなわちリーディング側端部）が各ロータの同じ側
の端部から創成されており、また、２つの短翼も各ロー
タの同じ側の端部（２つの長翼の端部が創成されている
側の端部とは反対側の端部）から創成されている。この
第２図は、現存する混合機２０に、従来技術によるロー
タ５ｌ５２に代えて新規なロータ２１，２２を設置する
ことができることを強調して示すものである。また、こ
れらの新しいロータ２ｌ２２は、以下の記載する新しい
混合機２０にも設置することができるものである。

第２図に示すように、ロータ５ｌ５２又はロータ２ｌ２
２のいずれの場合でも、これらのロータは、駆動モータ
５０により駆動される慣用的なギア機構４８により互に
反対方向（第１図に矢印２３．２５で示す方向）に回転
される。ギア機構４８は、これらのロータを同一速度す
なわち同期速度で回転させるべく、同じ噛み合いをする
ギアを備えている。別の構造として、このギア機構４８
をピッチ円径の幾分異なるギアで構成し、両ロータを異
なる速度、例えば、９：８の速度比すなわち「摩擦車比
」と呼ばれる１、　１２５〜１の速度比で回転させるよ
うにしてもよい。駆動モータ５０は慣用的なものでよい
が、混合室２６内に供給すべき特別な配合剤の温度や粘
性状態に基いて、またロータにより付与される混合力の
大きさに基いてロータの回転速度を変えることができる
回転制御装置を備えたものとするのが望ましい。

各ロータの両端部に近接する位置には、混合室２６を密
封するためのシーリングカラー５４（第２図）が設けら
れている。それぞれのカラー５４に隣接するロータの端
部は第３図に示すように構成されていて、しばしば「カ
ラ一端」と呼ばれている。

強力な混合を行なうためのバッチ弐の密閉形混合機２０
の構造に関する更に詳細な情報は、参考文献として掲示
する前述の米国特許第３，６１０，５８５号明細書に開
示されている。

第３図に示すように、左側および右側のロータ５ｌ５２
のそれぞれの「カラ一端」の間の長さ寸法はｒＬＪであ
る。駆動軸５５又は５６に連結されたカラ一端５７はロ
ータの「被駆動側端部」であり、反対側のカラ一端５８
は「冷却側端部」すなわち「水冷端部ｊである。ロータ
５ｌ５２には冷却剤の通路が設けてあり、冷却剤（通常
は水）が駆動軸５５．５６の側からこれらの冷却剤通路
内に供給される。各ロータの包絡外径はｒＤＪであり、
従って第４図に示すように、各ロータの包絡外径の展開
した長さは「πＤ」となる。

従来技術によるロータ５ｌ５２の２つの長翼６ｌ６２は
同じ側のカラ一端５７又は５８から創成されており、ま
た２つの短翼６３．６４は、長翼が創成されている側の
カラ一端とは反対側のカラ一端から創成されている。こ
こに「・・・から創成」なる用語又はこれと同様な表現
は、それぞれの螺旋状の翼片６ｌ６２．６３又は６４の
リーディング側端部が、指定したカラ一端に位置してい
ることを意味するものである。各ロータの軸線を番号６
０で示してあり、ロータの展開図（第４図）における角
度位置０”　、９０’　、１８０”、２７０’および３
６０°は、各ロータノ軸ｖＡ６０のまわりの角度位置を
示すものである。第３図および第４図に関する説明の便
宜上、０°の角度位置すなわち３６０°の角度位置は、
２つのロータの軸線６０を含む水平面上に位置しており
かつ中央領域２９に隣接している各ロータの包絡外径の
位置を基準とするものである。

従来技術によるロータは、混合機のサイズが異なるにつ
れて幾何学的形状が僅かに変えられている。以下に図示
する従来技術のロータの形状は、１つの特定のサイズの
混合機に適用したものであるが、ロータ５ｌ５２の長さ
対直径比（Ｌ／Ｄ比）がｌ５８であるすべてのサイズの
混合機に用いられる従来技術のロータについて典型的に
適用されるものである。

第４図に示すように、ロータの長翼の翼片６ｌ６２は角
度位置が１８０°隔てた位置に創成されており、かつ両
翼片６ｌ６２のねじれ角Ａ１は同じ（３０’）である。

ここで「ねじれ角」とは、ロータの軸線６０に関する翼
片の傾斜角度を意味し、より厳密には、ロータの軸線を
含みかつ翼片と交差する平面に関する翼片の傾斜角度を
意味するものである。

長久の翼片６１の軸線方向長さは［１にであり、ｘ＋／
ｌ、の比は０，６６である。また、この翼片６エの全巻
き角ＴＩは７０°である。他の長翼の翼片６２の軸線方
向長さは「１２」であり、１２／Ｌの比は０．６７であ
る。またこの翼片６２の全巻き角Ｔ２は７２°である。

短大の翼片６３．６４も角度位置が１８０°隔てた位置
に創成されており、また、この創成位置は、長翼６ｌ６
２の創成位置から角度位置が９０′隔てた所に位置して
いる。２つの短翼の翼片６３．６４のねじれ角Ａ２は同
一（４８’）である。これらの翼片６３．６４の軸線方
向長さはそれぞれ１３．１４であり、また！、／Ｌの比
およびｌ／Ｌの比はそれぞれ０．３ｌ０．３３である。

また、全巻き角Ｔ３、Ｔ４はそれぞれ６５°、６８°で
ある。

第５図は、従来技術のロータ５ｌ５２を備えた混合機２
０による混合作用および混合形式を示すものである。こ
の混合機２０に用いられている原理は次の通りである。

＋ａｌ　　各ロータの長翼は、翼片と混合室キャビティ
２７．２８の壁面との間での剪断作用による混合（強力
混合、高剪断混合）と、翼片の運動の軸線方向成分によ
り原料を短翼に向って押し出し、混合室２６の各混合室
キャビティ２７．２８内において短翼の端部で原料をぬ
ぐい去る作用とによって、混合作用の大部分が行なわれ
る。

ｆｂｌ　　長又は各混合室キャビティ内で分散混合（ブ
レンディング）を生じさせないように構成されており、
このため、従来技術のロータが、原料を一方の混合室キ
ャビティから他方の混合室キャビティに移送して充分な
分散混合を行なうように構成されている。

（ｅ）　　長翼のねじれ角は約３０°であり、これによ
り上記のごとき原料の高剪断作用を行なうようになって
いるが、ねじれ角がこのように小さいと、混合室キャビ
ティ内で原料を充分に軸線方向に移動させることはでき
ない。実際に、長翼のねじれ角が小さいために原料の軸
流分散（ブレンディング）混合が妨げられている。

（ｄｌ　　長翼の全巻き角は９０°よりかなり小さいた
め、両ロータの軸線６０により形成される水平平面にあ
る混合室２６の中央領域２９内に長翼が滞在する時間は
比較的短時間になってしまう。

このように長久の存在時間が短いと、全混合サイクルの
大部分に亘って、多■の原料が比較的分散されない状態
で混合室２６の中央領域２９に留められてしまう。

第５図において、ロータの包絡外径すなわち直径「Ｄ」
　（この直径ｒＤＪは、第３図、第４図、第５図、第６
図、第７図、第８図および第９図に用いられている）は
、翼片から翼片まで計測した最大直径を表わすものであ
る。

本発明の主目的は、従来技術の非噛み合い形ロータのも
つ欠点を低減しかつ新規なロータの有効性と強度を高め
ることにある。第６図および第７図は、本発明を具体化
した４翼ロータ８ｌ８２を示すものである。各ロータの
長翼９ｌ９２は、互に反対側のカラ一端５７．５８から
創成されており、両長翼９ｌ９２はその創成端が１７６
６〜１８４°の角度範囲の間隔を隔てて配置されている
。第１の長翼の翼片９１は２５°〜４５″の角度範囲の
ねじれ角Ａ、で傾斜しており、がっ、その全巻き角Ｔ１
は７０°〜１１ｏ０の角度範囲内にある。第２の長翼の
翼片９２は２９６〜５０’の角度範囲のねじれ角Ａ２で
傾斜しており、がっ、その全巻き角Ｔ２は８０°〜１２
ｏ０の角度範囲内にある。両翼片９ｌ９２のねじれ角Ａ
１と八２との間の角度差は約４°〜約１０’の範囲にす
るのが望ましく、最も望ましい角度差は約６°〜約８°
である。これらの２つの翼片９１９２の螺旋長さＨ，、
Ｈ２はほぼ等しい。ロータの長さＬに対する第１の長翼
の翼片９１の軸線方向長さ１１の比は、０．６０〜０．
８５の範囲内にある。同様に、ロータの長さしに対する
第２の長翼の翼片９２の軸線方向長さβ２の比は、０．
５５〜０．８０の範囲内にある。

第１および第２の短翼の翼片９３．９４は、それぞれ１
３１０〜１３９’および３１１’〜３１９゜の角度位置
だけ隔った位置に創成されている。第１の短翼の翼片９
３のねじれ角Ａ３は２５°〜４０°の範囲内にあり、第
２の短翼の翼片９４のねじれ角Ａ４は２９°〜５０°の
範囲内にある。

これらの翼片９３．９４の螺旋長さはほぼ等しい。

ロータの長さしに対する第１および第２の短翼の翼片９
３．９４の軸線方向長さ！、および１４は、共に０．１
０〜０．４０の範囲内にある。第１の短翼の翼片９３の
全巻き角Ｔ３は２０°〜５０″の範囲内にあり、第２の
短翼の翼片９４の全巻き角′「４は２０°〜５０＠の範
囲内にある。

第６図および第７図に示す新しいロータ８ｌ８２のパラ
メータの好ましい範囲を要約して、以下の表１に示す。

ロータの直径りに対する長さＬの比がｌ５８であるロー
タ用に形成された混合室２６に使用するのに都合のよい
１対の好ましいロータのパラメータの例を下記の表■に
示す。

（７−タの直径りに対する長さＬの比がｌ４２であるロ
ータを用いる混合室２６に使用するのに都合のよい１対
の好ましいロータのパラメータの例を下記の表＋ｎに示
す。

■−第６゛°および　７゛の４　ロータ（Ｌ／Ｄ−１，
４２）混合室２６の２つの混合室キャビティ２７．２８
内で翼片９ｌ９２．９３および９４により行なわれる優
れた協ｌｌ］？Ｈ合作用を第１０図に示す。

原料をｔｉｌｌｌ線方向に移動させかつ流動させて原料
のバンクにローリングを与えることにより、ブレンディ
ング（分散）混合作用１００を顕しく向上させることが
できる。更に、混合室キャビティ内でロータの翼片の頂
部を１ｉ１１遇するときに生じる強力な混合作用（高剪
断混合作用）も行なわれる。大きなねじれ角Ａ、を存す
る長久の翼片９２は、原料に与える剪断作用は幾分小さ
いけれども、原料を軸線方向に強く押し出す作用をなす
。従来技術によるロータ５ｌ５２（第３図、第４図およ
び第５図）に比べ、これらの翼片９２は原料に強力な軸
線方向のスラスト（推力）を付与し、これにより原料の
バンクを軸線方向にローリングさせかつ流動させて、軸
線方向におけるブレンディング（分散）混合作用を著し
く増大させることができる。異なるねじれ角Ａｔ、Ａｚ
を有するそれぞれの長久の翼片９ｌ９２の前方において
は軸線方向の速度１０４．１０６が種々異っているため
、ローリングする原料のバンクにより生じるブレンディ
ング混合作用が具合良くランダムに行なわれる。この新
しいロータの長翼の翼片９２は大きな全巻き角Ｔｚ（最
大１２０”）を有することがら、９０°以下の比角的小
さな全巻き角を有する従来技術の長翼の翼片６２（第３
図、第４図）に比べ、長翼の翼片９２が混合室２６の中
央領域２９内に滞在する時間はかなり長くなる。これら
の長翼の翼片９２が中央領域２９内に長時間滞在するこ
とおよび軸線方向の推力が大きいことにより、軸線方向
への強力な分散混合作用によってかなり大量の原料をブ
レンドしかつ混合することが可能となる。また、これら
の翼片９２の全巻き角Ｔ２が大きいことおよび混合室２
６の中央°領域２９内での滞在時間が長いことによって
、中央領域２９内に「居すわる」原料の体積を減少させ
ることができ、これにより、より大量の原料を混合室キ
ャビティ２７又は２８内に送り込んで増強された強力な
軸線方向の分散混合作用を及ぼすことができる。

小さなねじれ角Ａ、を有する長翼の他の翼片９１は、原
料を軸線方向に押し出す力は幾分率さいけれども高剪断
作用を呈することができるものである。小さなねじれ角
をもつこれらの翼片９１の軸線方向の長さ１１は、翼片
９２の軸線方向長さ１２よりも幾分長い。翼片９１の軸
線方向長さ１１が比較的長いため、これらの翼片９１は
その創成端から他端近くまで成る程度の原料を推進させ
ることができ、これにより全体的な混合作用を向上させ
ることができる。

短翼の翼片９３．９４は、各ロータのチャンバ（混合室
キャビティ）の両端部において原料をぬぐい去りかつ番
号９５．９６　（第１０図）で示すように、各ロータの
チャンバ内で僅かな圧搾法混合作用を生じさせる。

混合室２６内に配置される２つのロータ８ｌ８２の被駆
動側端部５７から創成されている翼片のねじれ角Ａ、と
Ａ２およびＡ、とＡ４は、同一角度ではない。このよう
にねじれ角を異ならせることによって、原料を一方の混
合室キャビティから他方の混合室キャビティに移動させ
る作用（横方向の混合作用）を向上させることができる
。なぜならば、ねじれ角が異なると、対向する翼片が直
接向かい合う位相対当関係が比較的早期に消失するため
、中央領域２９に近付きかつ入ろうとする２つの対向す
る翼片が、それらの全螺旋長さに沿って互に向かい合う
位相対当関係がないからである。

第１１Ａ図〜第１１Ｆ図は、原料を一方のロータキャビ
ティ　（混合室キャビティ）から他方のロータキャビテ
ィ　（混合室キャビティ）に移動させることにより横方
向の混合作用を向上させるべく作用するロータ翼の種々
の優れた関係を示すものである。

第１１Ａ図において、２つの長翼が中央領域２９の互に
反対側の端部に入ろうとするとき、各翼片により原料が
一方の混合室キャビティから中央領域２９を横切って他
方の混合室キャビティに押し出され、これにより、幾分
かの軸線方向圧搾法混合９７に加え、横方向の混合作用
が生じる。

第１１Ｂ図において、１つの長翼と１つの短翼とが中央
領域２９の互に反対側の端部に入ろうとするとき、各翼
は原料を再び一方の混合室キャビティから中央領域を横
切って他方の混合室キャビティに押し出し、これにより
、短翼のトレーリング側端部を通るときの幾分かの軸線
方向圧搾法混合９８に加え、横方向の混合作用を生じさ
せる。

第１１Ｃ図において、１つの長翼と１つの短翼とが中央
領域２９の同じ側の端部に入ろうとするとき、長翼によ
る押し出し作用によって、短翼のトレーリング側端部の
周囲での幾分かの圧搾流混合９９に加え、一方の混合室
キャビイから他方の混合室キャビティへ向かう横方向の
混合作用が生じる。

第１１Ｄ図において、２つの短翼が中央領域２９の互に
反対側の端部に入ろうとするとき、各短翼が中央領域２
９を横切って原料を押し出し、横方向の混合作用を生じ
させる。

第１１Ｅ図は、１つの長翼と１つの短翼とが中央領域２
９の反対側の端部に入る場合であるが、第１１Ｂ図とは
長翼と短翼との関係が反対になっている状態を示すもの
である。従来技術によるロータ５ｌ５２（第３図、第４
図）では、長翼と短翼とが同時に中央領域の反対側の端
部に入ることは不可能であるため、第１１Ｂ図および第
１１Ｅ図は、従来のロータ５ｌ５２によっては決して得
ることのできない長翼と短翼との優れた相対関係を示す
ものであるといえる。

第１１Ｆ図は第１１Ａ図〜第１１Ｅ図と同様な部分的拡
大図であるが、第１１Ｆ図は、対向する２つの長翼９ｌ
９２が同時に中央領域２９０同じ側の端部に入ろうとす
る状態を示すものであり、かような状態は従来技術のロ
ータ５ｌ５２では決して起こり得ないものである。軸線
方向の流れを長さの異なる点線の矢印１０ｌ１０２で示
すように、両翼のねじれ角を異ならせておくことによっ
て軸線方向の推力を異ならせることができ、このため、
中央領域２９において原料を軸線方向に摺らせる新規な
剪断作用を生じさせることができる。

第１１Ｆ図に示した状態とは反対の状態すなわち対向す
る２つの長翼が第１１Ｆ図とは反対側の中央領域の端部
に入るときには、中央領域において原料を逆方向に摺ら
せる新規な剪断作用を住じさせることになる。

第１１Ａ図〜第１１Ｆ図に示す種々の状態は、２つのロ
ータを不等速度で回転させることによって、自動的に様
々に変化させることができることに注目すべきである。

あるいは、以下に述べるように、両ロータの位相関係を
選定しておき、両ロータを等速度で回転させることによ
り、特定の位相関係を反復繰返すように選択することが
できる。

本発明を具体化する２つのロータ（第６図、第７図）に
よりひき起こされる新規な混合増強作用および各月の相
互作用について第１０図に基いて説明したように、本発
明によれば、原料のバンクを軸線方向に前後にローリン
グさせて軸線方向の運動を与え、混合作用を受けている
原料を軸線方向に流動させることにより、新規な大量ブ
レンディング混合作用（分散混合作用）を生じさせるこ
とができる。各ロータの長翼の翼片９ｌ９２がロータの
反対側の端部５７．５８から創成されていることによっ
て、これらの翼片９ｌ９２は、各ン昆合室キャビティ２
７．２８内において原料のバンクを軸線方向の一方向に
ローリングさせ、次いで逆の軸線方向にローリングさせ
ることができる（第５図参照）。更に、ローリング作用
を受ける原料のバンクは、番号１０４．１０６（第１０
図）で示す部分において異なる角速度で推進されるため
、ランダムなブレンディング混合作用（分散混合作用）
１００を生じさせることができる。

従って、この軸線方向の前後方向への分散混合作用によ
り、各混合室キャビティ２７．２８において原料は均一
にブレンドされることになる。

第５図に「ブレンディング（分散）が行なわれない混合
作用」と示す領域が存在する理由は、従来技術による４
翼ロータ５ｌ５２　（第３図、第４図）では、ロータの
両長翼６ｌ６２がロータの同一側のカラ一端から創成さ
れていないため、原料のバンクを軸線方向に前後にロー
リングさせることができないからである。

第１Ｏ図からも理解できるであろうが、このブレンディ
ング（分散）混合作用１００　（第１０図）と協働して
、２つの混合室キャビティ２７．２８の各々の軸線方向
長さに沿う各点において、バランスのとれた強力な高剪
断形の混合作用がひき起こされる。すなわち、本発明に
よれば長翼と短翼とが各ロータの各端部から創成されて
いるため、ロータの軸線６０に対し垂直にとった各連続
平面において、各混合室キャビティ２７．２８の端部か
ら端部までバランスのとれた（かつ均一な）高剪断作用
を生じさせることができるのである。換言すれば、各ロ
ータの軸線方向の各半分部分は、強力な高剪断混合作用
をなすに際し、実質的に等しく作用するのである。

逆に従来技術のロータ５ｌ５２においては、２つのｆｆ
ｌ翼６ｌ６２の両方共それぞれのロータにおける同じ側
のカラ一端から創成されているため、左側の混合室キャ
ビティ２７内の従来技術のロータ５１により、ロータの
被駆動側端部５７に近い方の混合室キャビティの軸線方
向半分部分（この部分に２つの長翼が配置されている）
内において、強力な剪断作用のほとんどが発生され、一
方、右側の混合室キャビティ２８内の従来技術のロータ
５２により、ロータの冷却側端部５８に近い方の混合室
キャビティの軸線方向半分部分（この部分に２つの長久
が配置されている）内において、強力な剪断作用のほと
んどが発生される。

従って、従来技術によるロータ５ｌ５２によってはバラ
ンスのとれた剪断作用を行なうことはできない。それぞ
れのロータに２つの長翼６ｌ６２が軸線方向にバランス
のとれた状態で配置されていないため、混合室２６の軸
線方向長さに沿ってロータの軸線に対し垂直にとった平
面から平面にかけての剪断作用は均一に行なわれない。

各々の混合室キャビティ２７．２８内において原料のバ
ンクを前後にローリングすることによってひき起こされ
る新規な大量かつ均一のブレンディング（分散）混合作
用に加えて、更に、各混合室キャビティの端部から端部
まで軸線方向に沿って行なわれるバランスのとれたかつ
均一な強力高剪断混合作用に加えて、ロータが不等速度
で回転される場合には、第１１Ｂ図、第１１Ｅ図、第１
１Ｆ図および第１１図Ｆとは逆の長翼配置の場合に示す
ように、ロータが混合室２６の中央領域２９に近付くと
きに１対のロータの間に新規な相互作用がひき起こされ
る。

これらの新規なロータ８ｌ８２が等速速度で回転される
場合には、両ロータ８ｌ８２の間に好ましい位相関係が
発生する。すなわち、この好ましい位相関係は第１０図
および第１１ＡＩＤ（更には第１１　ＤｔＦ＞に示すよ
うに、２つの第１の長翼９１が同時に中央領域２９に近
付く関係である。

従って、他の２つの長翼９２もまた、同時に中央領域２
９に近付くことになる。このため、長翼９ｌ９２の各回
転サイクル中に、中央領域２９に近い位置に存在するす
べての原料は、互いに近付き合う両長翼９１と９１との
間および他の両長翼９２と９２との間において、圧搾液
混合作用に加えて２つの強力な横方向に移動する混合作
用を受けることになる。

第８図および第９図は新規な３翼ロータ８１′、８２′
を示すものであり、各３翼ロータは、それぞれのロータ
の反対側のカラ一端５７．５８から創成された長翼９ｌ
９２を備えている。また、一方のカラ一端５７からは、
単一の短翼９３が創成されている。短翼の数を１つ減ら
した理由は、混合室２６内の自由容積（有効容積）を増
加させるためである。すなわち、これらの３翼ロータ８
１′、８２′は、前述の４Ｒロータを設置するには狭過
ぎ、通常は２翼ロータが設置されるような混合室２６内
にも設置できるものであり、このような狭い混合室２６
に３翼ロータを設置することによって混合機２０の全体
的性能および混合物の生産性を向上させようとするもの
である。

これらの新しい３翼ロータ８１’、８２′のパラメータ
の好ましい範囲を要約して、以下の表■に示す。

ロータの直径りに対す不長さしの比がｌ５８であるロー
タ用に形成された混合室２６に使用するのに都合のよい
１対の好ましいロータのパラメータの例を下記の表■に
示す。

Ｌ／Ｄ比が同一（１，５８）である場合の、４翼ロータ
に関する前掲の表■と３翼ロータに関する上記表■とを
比較すると、３翼ロータにおいては、第２の短翼を省略
した分を補償するため、２つの長翼および１つの短翼の
全巻き角Ｔを、４翼ロータの場合よりも僅かに大きくし
てあり、これにより中央領域２９内での有効滞在時間が
長くなるようにｉｌ、ｉ成されていることが理解されよ
う。また、第１の長Ｍ９１および短翼９３のねじれ角Ａ
に関しては、３翼ロ一タ６場合の方が４翼ロータの場合
よりも小さくしてあり、これにより、翼の頂面と混合室
の壁面との間で行なわれる強力な剪断分散作用を増大さ
せるように構成されている。

第１２Ｂ図および第１３図に示すように、新しい４翼ロ
ータ８ｌ８２および新しい３Ｒロータ８１’、８２’に
ついて、各２つのロータの全回転サイクルの一部として
それぞれの長翼が混合機２６の中心線ｒＣＬｊに滞在す
る滞在時間ｒＤ　ＬＪば、第１２Ａ図に示す従来技術の
４：Ａロータ５ｌ５２に比べて著しく長くなっている。

新しい４翼ロータ８ｌ８２の滞在時間ＤＬは３３％も増
大しており、新しい３翼ロータ８１′、８２′の滞在時
間ＤＬは実に４２％も増大しているのである。

このように、混合機の中心線での滞在時間が増大すると
、２つの７昆合室キャビティ２７．２８内により大量の
原料を押し込むことができ、従って原料をこれらの混合
室キャビティ２７．２８内で前述のようにグイナミソク
に混合することができる。

本発明を具体化するこれらの新しいロータ８ｌ８２およ
び８１′、８２′は、以上述べた長所に加え下記に示す
利点を備えている。

（ａ）　　軸線方向の混合作用および横方向の分散混合
作用が増強されるので、混合物（ハンチ）をより均質な
ものとすることができる。このため、混合されない部分
を含んだ混合物ができる可能性を最小限にすることがで
きる。

（ｂｌ　　混合機の中央部に「居すわる」原料の体積を
増大できるので、翼の頂面とロータのキャビティ　（混
合室キャビティ）の壁面との間で行なわれる分散混合作
用又は剪断混合作用を最大にすることができる。このた
め、粘性が無くなるまで迅速に混合することができかつ
迅速に混合物を均質化することができる。

（Ｃ）　　本発明による新たなロータによれば、与えら
れたサイズの混合機における有効空間が幾分小さくなる
けれども、現行の混合機による混合時間および混合され
ない部分を含んだ混合物ができる可能性を最小限にする
ことができるので、混合物の生産性を高めることができ
る。

（ｄ）　　長翼がロータの強度を高めるように配置され
ているため、激しい荷重を受けるロータの疲労および破
壊応力を最小限にすることができる。

（８１本発明によるロータは、４翼ロータであっても３
翼ロータであっても、摩擦車比（すなわち等速ギア構造
）で駆動できるため、現存する混合機を改造することな
くそのまま組み込むことができ、これにより従来の混合
機の性能および混合物の生産性を向上させることができ
る。

（ｆｌ　　本発明による新しいロータの全巻き角を著し
く増大させて混合機の中央部に「居すわる」原料の体積
を減少させれば、一層良好な混合および熱伝達を行なう
ことができかつ原料を均一に加熱することができる。

（ｇ）４翼ロータにおいては、長翼が中央領域の一端に
入ると同時に短翼が他端に入る新規な状況が起きるため
、新しい横方向の混合作用（キャビティからキャビティ
へと移動する混合作用）を生じさせることができる。

（ｈｌ　　異なるねじれ角Ａ＋　、Ａ２をもつ２つの長
翼が、同時に中央領域の同じ側の端部に入る時、新規な
軸線方向の摺り剪断混合作用を生じさせることができる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明を具体化する非噛み合いロータ形のバ
ッチ式の密閉形混合機を断面して示す端面図である。 第２図は、混合室を通る第１図の２−２ｋａに沿って断
面した拡大平面図であり、該第２図は特に従来技術によ
る１対の非噛み合い形４翼ロータ（この従来の４翼ロー
タは各ロータの同じ側の端部から創成された２つの長翼
と、各ロータの反対側の端部から創成された２つの短翼
とを備えたものである）を示すものである。 第３図は、第２図における従来の典型的な２つの４翼ロ
ータを示す拡大平面図である。 第４図は、第３図の２つのロータの展開図であり、各ロ
ータの４つの翼を展開して示すものであり、展開図にお
いては螺旋状の各月が直線で対角線方向に傾いているよ
うに示されている。 第５図は、第２図の５−５線に沿う拡大断面図であり、
説明のために混合室を概略的に示すものである。 第６図は、本発明による２つの４翼ロータを示すもので
あり、第３図と同様な平面図である。 第７図は、第６図のロータの展開図である。 第８図は、本発明による２つの３翼ロータを示すもので
あり、第６図と同様な平面図である。 第９図は、第８図の３翼ロータの展開図である。 第１０図は、第６図および第７図に示す本発明の新規な
ロータによって２つのロータキャビティ内に発生される
増強された軸線方向の混合作用を説明するための説明図
である。 第１１図は、第６図および第７図に示す本発明の新規な
ロータの展開図を、第１１Ａ図〜第１１Ｆ図の６つの連
続した状態で示すものであり、これらの６つの図面によ
って、本発明のロータにより発生される増強された横方
向の混合作用（キャビティからキャビティに向って移動
する方向の混合作用）を説明すべく、各ロータの６つの
異なる相対角度位置を示すものである。 第１２Ａ図および第１２Ｂ図は、第６図および第７図に
示す本発明の新規な４翼ロータが混合室゛の中央部にお
いて長い滞在時間ｒＤＬＪで滞在する状態を、第３図お
よび第４図の従来のロータと比較して示す説明図である
。 第１３図は、第８図および第９図に示す本発明の新規な
３翼ロータの長い滞在時間ｒＤＬＪを示す、第１２Ａ図
および第１２Ｂ図と同様な説明図である。 ２０・・・・・・混合機、　　　　２６・・・・・・混
合室、２９・・・・・・混合室の中央領域、 ８ｌ８２・・・・・・本発明の４翼ロータ、８１’、８
２’・・・・・・本発明の３翼ロータ、９ｌ９２・・・
・・・本発明のロータの長翼、９３．９４・・・・・・
本発明のロータの短翼。 沿　　　や　　　史 ＬＪ−頃　　　　頃 ＦＩＧ、１３ 新３翼ロータ １）Ｌ ＦＩＧ、　１２Ａ 新４翼ロータ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、互に反対方向に回転する非噛み合い形の第１および
   第２の翼付きロータ（８１、８２および８１′、８２′
   ）を、これらの軸線（６０）が水平かつ平行となるよう
   に収容するためのそれぞれのキャビティ（２７、２８）
   を備えた混合室（２６）を形成するためのハウジング手
   段（３５）と、前記第１および第２のロータをそれぞれ
   の軸線のまわりで互に反対方向（２３、２５）に回転さ
   せるための駆動手段（４８、５０）とを有する密閉形混
   合機であって、前記それぞれのキャビティが、前記第１
   および第２のロータの間に配置された前記混合室の中央
   領域（２９）と連通しており、前記混合室が入口と出口
   とを備えており、前記第１および第２のロータの各々が
   、被駆動側端部（５７）と、冷却側端部（５８）と、第
   １および第２の長翼および少くとも１つの短翼とからな
   るほぼ螺旋状をなす少くとも３つの翼片（９１、９２、
   ９３、９４又は９１、９２、９３）とを備えている密閉
   形混合機において、 前記各ロータの前記第１の長翼が、前記ロータの軸線に
   対して０℃の角度をなしてロータの第１の端部（５７又
   は５８）から創成されており、かつ約２５°〜約４５°
   の範囲内にある第１のねじれ角Ａ＿１でロータの軸線に
   対して傾斜している翼片（９１）を備えており、 前記各ロータの前記第２の長翼が、前記ロータの軸線に
   対して約１７６°〜約１８４°の範囲の角度をなしてロ
   ータの第２の端部（５８又は５７）から創成されており
   、かつ前記第１のねじれ角Ａ＿１よりも大きな第２のね
   じれ角Ａ＿２でロータの軸線に対して傾斜している翼片
   （９２）を備えており、 前記短翼が、小さなねじれ角Ａ＿１をもつ前記第１の長
   翼が創成されている側と同じ側のロータの端部から創成
   されており、 前記短翼が、前記ロータの軸線に対して約 １３１°〜約１３９°の範囲の角度をなしてロータの前
   記第１の端部から創成されており、かつ約２０°〜約５
   ０°の範囲内にある第３のねじれ角Ａ＿３でロータの軸
   線に対して傾斜している翼片（９３）を備えており、 前記第１のロータの前記第１の端部は、前記駆動手段に
   より駆動される被駆動端部であり、前記第２のロータの
   前記第２の端部は、前記駆動手段により駆動される被駆
   動端部であることを特徴とする密閉形混合機。 ２、前記第２のねじれ角Ａ＿１が、前記第１のねじれ角
   Ａ＿１よりも約４°だけ大きいことを特徴とする特許請
   求の範囲第１項に記載の密閉形混合機。 ３、前記第２のねじれ角Ａ＿２が、前記第１のねじれ角
   Ａ＿１よりも約４°〜約１０°の範囲の角度だけ大きい
   ことを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の密閉形
   混合機。 ４、前記短翼の翼片（９３）の第３のねじれ角Ａ＿３が
   、前記第１のねじれ角Ａ＿１の±５°の範囲内の角度で
   あることを特徴とする特許請求の範囲第１項〜第３項の
   いずれか１項に記載の密閉形混合機。 ５、前記第１のねじれ角Ａ＿１と前記第２のねじれ角Ａ
   ＿２との間の角度差が約６°〜約８°の範囲内にあるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第２項〜第４項のいずれ
   か１項に記載の密閉形混合機。 ６、前記第１の長翼の翼片（９１）が、約７０°〜約１
   １０°の範囲内の全巻き角Ｔ＿１を有することを特徴と
   する特許請求の範囲第１項〜第５項のいずれか１項に記
   載の密閉形混合機。 ７、前記第２の長翼の翼片（９２）が、約８０°〜約１
   ２０°の範囲内の全巻き角Ｔ＿２を有することを特徴と
   する特許請求の範囲第１項〜第６項のいずれか１項に又
   は２項以上に記載の密閉形混合機。 ８、前記短翼の翼片（９３）が、約２０°〜約５０°の
   範囲内の全巻き角Ｔ＿３を有することを特徴とする特許
   請求の範囲第１項〜第７項のいずれか１項に又は２項以
   上に記載の密閉形混合機。 ９、前記ロータの長さＬに対する前記第１の長翼の翼片
   （９１）の軸線方向長さｌ＿１の比が約０．６０〜約０
   ．８５の範囲内にあり、前記ロータの長さＬに対する前
   記第２の長翼の翼片（９２）の軸線方向長さｌ＿２の比
   が約０．５５〜０．８０の範囲内にあることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項〜第８項のいずれか１項に又は
   ２項以上に記載の密閉形混合機。 １０、前記ロータの長さＬに対する前記短翼の翼片（９
   ３）の軸線方向長さｌ＿３の比が約０．２０〜約０．５
   ０の範囲内にあることを特徴とする特許請求の範囲第１
   項〜第９項のいずれか１項に又は２項以上に記載の密閉
   形混合機。 １１、第２の短翼を有し、該第２の短翼が、ロータの軸
   線に対して約３１１°〜約３１９°の範囲の角度をなし
   てロータの前記第２の端部から創成されており、かつ約
   ２９°〜約５０°の範囲内の第４のねじれ角Ａ＿４でロ
   ータの軸線に対し傾斜しており、各ロータの前記第１お
   よび第２の長翼（９１および９２）は、これらの長翼が
   それぞれの混合室キャビティ（２７および２８）内で回
   転するとき、それぞれの混合室キャビティ（２７および
   ２８）内における運動の軸線方向成分によって原料（１
   ００）のバンクを前後にローリングさせることによって
   それぞれのキャビティ内で原料のブレンディング分散混
   合作用を生じさせることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項〜第９項のいずれか１項に又は２項以上に記載の密
   閉形混合機。 １２、前記各ロータの前記第１および第２の長翼（９１
   、９２）が、運動の軸線方向成分によって原料（１００
   ）のバンクを前後にローリングさせることによって、そ
   れぞれのキャビティ（２７、２８）内で原料のブレンデ
   ィング分散混合作用をランダムに生じさせることを特徴
   とする特許請求の範囲第１項〜第１１項のいずれか１項
   又は２項以上に記載の密閉形混合機。 １３、前記各ローラの前記第１および第２の長翼（９１
   、９２）が、原料（１００）のバンクをそれぞれのキャ
   ビティ（２７又は２８）内で軸線方向の反対方向に異な
   る速度で前後にローリングし、前記異なるねじれ角（Ａ
   ＿２およびＡ＿１）により前記混合作用のランダム化お
   よびブレンディング混合作用を生じさせることを特徴と
   する特許請求の範囲第１２項に記載の密閉形混合機。 １４、前記第３のねじれ角Ａ＿１が前記第１のねじれ角
   Ａ＿１にほぼ等しく、前記第４のねじれ角Ａ＿４が前記
   第２のねじれ角Ａ＿２にほぼ等しいことを特徴とする特
   許請求の範囲第１１項に記載の密閉形混合機。 １５、前記第１の長翼の翼片（９１）の螺旋長さが、前
   記第２の長翼の翼片（９２）の螺旋長さの約９５％〜約
   １１０％の範囲内にあることを特徴とする特許請求の範
   囲第１項〜第１４項に記載の密閉形混合機。 １６、前記第１の短翼の翼片が約２０°〜約５０°の範
   囲内の全巻き角Ｔ＿３を有し、前記第２の短翼の翼片が
   約２０°〜約５０°の範囲内の全巻き角Ｔ＿４を有する
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１１項又は第１４項
   に記載の密閉形混合機。 １７、前記第１および第２の短翼の螺旋長さはほぼ等し
   いことを特徴とする特許請求の範囲第１１項、第１４項
   又は第１６項のいずれか１項に記載の密閉形混合機。 １８、前記ロータの軸線方向長さＬに対する前記第１の
   短翼の軸線方向長さｌ＿３の比ｌ＿３／Ｌは約０．１〜
   約０．４の範囲内にあり、前記ロータの軸線方向長さＬ
   に対する前記第２の短翼の軸線方向長さｌ＿４の比ｌ＿
   ４／Ｌは約０．１〜約０．４の範囲内にあることを特徴
   とする特許請求の範囲第１項〜第９項および第１１項〜
   第１７項のいずれか１項に又は２項以上に記載の密閉形
   混合機。 １９、前記２つの短翼のねじれ角（Ａ＿３およびＡ＿４
   ）は、約２０°〜約５０°の範囲内にあることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項〜第９項および第１１項〜第
   １８項のいずれか１項又は２項以上に記載の密閉形混合
   機。