JP3095656B2 - 密閉式ゴム混練機 - Google Patents
密閉式ゴム混練機Info
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B7/00—Mixing; Kneading
- B29B7/02—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type
- B29B7/06—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices
- B29B7/10—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary
- B29B7/18—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary with more than one shaft
- B29B7/183—Mixing; Kneading non-continuous, with mechanical mixing or kneading devices, i.e. batch type with movable mixing or kneading devices rotary with more than one shaft having a casing closely surrounding the rotors, e.g. of Banbury type
- B29B7/186—Rotors therefor
-
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- B29B7/74—Mixing; Kneading using other mixers or combinations of mixers, e.g. of dissimilar mixers ; Plant
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Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、密閉式ゴム混練機に関
するものである。
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の密閉式ゴム混練機を図１３〜図１
６により説明すると、図１３、図１４の１０１が容器上
部、１０２が容器下部、１０４が容器上部１０１と容器
下部１０２との間に形成した混合室、１０５、１０６が
混合室１０４の壁面、１０７が容器上部１０１と容器下
部１０２とに設けた冷却路、１０８が混練材料を混合室
１０４へ圧入するピストン、１０９がピストンロッドで
ある。
６により説明すると、図１３、図１４の１０１が容器上
部、１０２が容器下部、１０４が容器上部１０１と容器
下部１０２との間に形成した混合室、１０５、１０６が
混合室１０４の壁面、１０７が容器上部１０１と容器下
部１０２とに設けた冷却路、１０８が混練材料を混合室
１０４へ圧入するピストン、１０９がピストンロッドで
ある。
【０００３】１１０が開閉可能な注入はね蓋、１１１が
配合剤（例えば加硫剤）の注入口、１１２、１１３が混
合室１０４内に平行に配設した回転軸、１１４、１１５
が回転軸１１２、１１３の軸線、１１６が混合室下部の
軸、１１８が軸１１６により矢印１１７方向への旋回を
可能に支持されている蝶番付鞍部、１１９が蝶番付鞍部
１１８のロック装置、１２０が蝶番付鞍部１１８により
開閉される混合室１０４の開口部、１２１、１２２が回
転軸１１２、１１３の回転方向である。
配合剤（例えば加硫剤）の注入口、１１２、１１３が混
合室１０４内に平行に配設した回転軸、１１４、１１５
が回転軸１１２、１１３の軸線、１１６が混合室下部の
軸、１１８が軸１１６により矢印１１７方向への旋回を
可能に支持されている蝶番付鞍部、１１９が蝶番付鞍部
１１８のロック装置、１２０が蝶番付鞍部１１８により
開閉される混合室１０４の開口部、１２１、１２２が回
転軸１１２、１１３の回転方向である。
【０００４】図１５の１２３、１２４が回転軸１１２、
１１３の軸受、１２５、１２６が軸受１２３、１２４を
支持する混合室１０４の端面壁、１２７、１２７’が回
転軸１１２、１１３に結合した混合兼捏和翼体で、これ
らの翼体１２７、１２７’は、円筒形翼体基部１２８、
１２８’を有し、同円筒形翼体基部１２８、１２８’
は、混合室１０４の軸方向に沿って設けられ、それぞれ
には、運搬兼混合羽根１２９、１３０及び１２９’、１
３０’が取付けられている。これら羽根１２９、１３０
及び１２９’、１３０’は、図１４の方向を向いてお
り、混練材料に突き当たる側面１３１、１３２及び１３
１’、１３２’が凸状に形成され、後方の側面１３３、
１３４及び１３３’、１３４’が同様に僅かに凸状に形
成されている。
１１３の軸受、１２５、１２６が軸受１２３、１２４を
支持する混合室１０４の端面壁、１２７、１２７’が回
転軸１１２、１１３に結合した混合兼捏和翼体で、これ
らの翼体１２７、１２７’は、円筒形翼体基部１２８、
１２８’を有し、同円筒形翼体基部１２８、１２８’
は、混合室１０４の軸方向に沿って設けられ、それぞれ
には、運搬兼混合羽根１２９、１３０及び１２９’、１
３０’が取付けられている。これら羽根１２９、１３０
及び１２９’、１３０’は、図１４の方向を向いてお
り、混練材料に突き当たる側面１３１、１３２及び１３
１’、１３２’が凸状に形成され、後方の側面１３３、
１３４及び１３３’、１３４’が同様に僅かに凸状に形
成されている。
【０００５】羽根１２９、１３０は、円筒形翼体基部１
２８上に配置され、羽根１２９’、１３０’は、円筒形
翼体基部１２８’上に配置されて、羽根１２９、１２
９’が対をなし、羽根１３０、１３０’が対をなして、
翼体１２７、１２７’が回転するとき、羽根１２９、１
２９’の頂部１３５、１３５’及び羽根１３０、１３
０’の頂部１３６、１３６’が接近しながら通過する。
２８上に配置され、羽根１２９’、１３０’は、円筒形
翼体基部１２８’上に配置されて、羽根１２９、１２
９’が対をなし、羽根１３０、１３０’が対をなして、
翼体１２７、１２７’が回転するとき、羽根１２９、１
２９’の頂部１３５、１３５’及び羽根１３０、１３
０’の頂部１３６、１３６’が接近しながら通過する。
【０００６】図１６は、翼体基部１２８の展開図で、同
展開図から明らかなように羽根１２９、１３０は、翼体
基部１２８の軸線に対してねじれ角θL をもって傾斜
し、羽根１２９、１３０の矢印方向（回転方向）１２１
上流側端部と翼体基部１２８の両端面壁との間には、軸
方向長さδの端部側通路１３７、１３８が形成され、羽
根１２９、１３０の回転方向上流側端部には、混練材料
の流れを分割するために分岐部１３７ａ、１３８ａが形
成されている。
展開図から明らかなように羽根１２９、１３０は、翼体
基部１２８の軸線に対してねじれ角θL をもって傾斜
し、羽根１２９、１３０の矢印方向（回転方向）１２１
上流側端部と翼体基部１２８の両端面壁との間には、軸
方向長さδの端部側通路１３７、１３８が形成され、羽
根１２９、１３０の回転方向上流側端部には、混練材料
の流れを分割するために分岐部１３７ａ、１３８ａが形
成されている。
【０００７】端部側通路１３７、１３８の矢印方向（回
転方向）１２１の後方には、翼体基部１２８の端面壁か
ら始まる擦り落とし羽根１３９、１４０が設けられてい
る。これら擦り落とし羽根１３９、１４０の軸線方向長
さは、δに等しいか、それよりも少し大きくなってい
て、端部側通路１３７、１３８の範囲に混練材料のよど
みを生じさせないようになっている。これら擦り落とし
羽根１３９、１４０の断面形状及びねじれ角θS は、羽
根１２９、１３０とそれと同じである。
転方向）１２１の後方には、翼体基部１２８の端面壁か
ら始まる擦り落とし羽根１３９、１４０が設けられてい
る。これら擦り落とし羽根１３９、１４０の軸線方向長
さは、δに等しいか、それよりも少し大きくなってい
て、端部側通路１３７、１３８の範囲に混練材料のよど
みを生じさせないようになっている。これら擦り落とし
羽根１３９、１４０の断面形状及びねじれ角θS は、羽
根１２９、１３０とそれと同じである。
【０００８】なお翼体基部１２８’側の翼体も同様に構
成されている。前記円筒形翼体基部１２８（１２８’）
の軸方向長さをＬ、前記混合室１０４の直径をＤ、前記
運搬兼混合羽根１２９、１３０（１２９’、１３０’）
の周方向長さをＬL 、前記端部側通路１３７（１３８）
の軸方向長さをδ、前記運搬兼混合羽根１２９、１３０
（１２９’、１３０’）のねじれ角をθL 、前記擦り落
とし羽根１３９（１４０）のねじれ角をθS 、各羽根と
混合室１０４壁との間の隙間をＳとすると、これらの寸
法には、次の関係がある。
成されている。前記円筒形翼体基部１２８（１２８’）
の軸方向長さをＬ、前記混合室１０４の直径をＤ、前記
運搬兼混合羽根１２９、１３０（１２９’、１３０’）
の周方向長さをＬL 、前記端部側通路１３７（１３８）
の軸方向長さをδ、前記運搬兼混合羽根１２９、１３０
（１２９’、１３０’）のねじれ角をθL 、前記擦り落
とし羽根１３９（１４０）のねじれ角をθS 、各羽根と
混合室１０４壁との間の隙間をＳとすると、これらの寸
法には、次の関係がある。
【０００９】Ｌ／Ｄ ＝１．２５±０．１０ ＬL ／Ｌ ＝０．５０乃至０．７０ δ／Ｌ ＝０．１５乃至０．３５ θL ＝θS ＝５５°±５° Ｓ／Ｄ ＝０．０２７５±０．００７５ この密閉式ゴム混練機では、ピストン１０８を上昇さ
せ、注入はね蓋１１０を鎖線位置に旋回させて、ゴムを
供給部へ供給し、配合剤（例えば加硫剤）を注入口１１
１から供給部へ供給し、ピストン１０８を下降させて、
これらの混練材料を混合室１０４へ圧送する一方、翼体
１２７及び１２７’を矢印方向１２１、１２２に回転さ
せる。
せ、注入はね蓋１１０を鎖線位置に旋回させて、ゴムを
供給部へ供給し、配合剤（例えば加硫剤）を注入口１１
１から供給部へ供給し、ピストン１０８を下降させて、
これらの混練材料を混合室１０４へ圧送する一方、翼体
１２７及び１２７’を矢印方向１２１、１２２に回転さ
せる。
【００１０】その際、羽根１２９の分岐部１３７ａによ
り混練材料を矢印方向１４１、１４に分割して、側面１
３１に沿い流動させるとともに端部側通路１３７に流動
させ、また羽根１３０の分岐部１３８ａにより矢印１４
３、１４４の方向に分割して、側面１３２に沿い流動さ
せるとともに端部側通路１３８に流動させる。この作用
は、翼体１２７’側でも同様に行われる。
り混練材料を矢印方向１４１、１４に分割して、側面１
３１に沿い流動させるとともに端部側通路１３７に流動
させ、また羽根１３０の分岐部１３８ａにより矢印１４
３、１４４の方向に分割して、側面１３２に沿い流動さ
せるとともに端部側通路１３８に流動させる。この作用
は、翼体１２７’側でも同様に行われる。
【００１１】つまり混練材料を翼体１２７、１２７’の
１回転毎に２回分割するとともに、分割した混練材料を
端部→中央部→端部の方向に移動させ、その結果、強力
な混練と重ね直しとを行い、境界層を新しいものに入れ
替えて、混練材料の内部に発生する温度のピーク値を低
下させるようにしている。以上の密閉式ゴム混練機は、
主としてゴムと配合剤とを練り込む工程で使用されてお
り、ゴムの温度を極力上げないようにゴムへの剪断作用
を小さくし、翼体基部１２８、１２８’及び１３９、１
４０の軸方向のゴムの動きを活発にするために、ねじれ
角θL 、θS を５５°〜６０°の範囲に設定している。
１回転毎に２回分割するとともに、分割した混練材料を
端部→中央部→端部の方向に移動させ、その結果、強力
な混練と重ね直しとを行い、境界層を新しいものに入れ
替えて、混練材料の内部に発生する温度のピーク値を低
下させるようにしている。以上の密閉式ゴム混練機は、
主としてゴムと配合剤とを練り込む工程で使用されてお
り、ゴムの温度を極力上げないようにゴムへの剪断作用
を小さくし、翼体基部１２８、１２８’及び１３９、１
４０の軸方向のゴムの動きを活発にするために、ねじれ
角θL 、θS を５５°〜６０°の範囲に設定している。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】この種の密閉式ゴム混
練機に求められる性能は、生産性と、配合剤のマク
ロ分散性（マクロ分散性＝混合室全体の流動性、攪拌性
に関するもので、ゴムと配合剤との分散状態を目視また
は低倍率の拡大鏡により確認できるレベルの分散性）
と、配合剤のミクロ分散性（ミクロ分散性＝配合剤の
凝集塊が粉砕され、ミクロな粒子になって、均一に分散
することで、電子顕微鏡により確認できるレベルの分散
性）との向上である。
練機に求められる性能は、生産性と、配合剤のマク
ロ分散性（マクロ分散性＝混合室全体の流動性、攪拌性
に関するもので、ゴムと配合剤との分散状態を目視また
は低倍率の拡大鏡により確認できるレベルの分散性）
と、配合剤のミクロ分散性（ミクロ分散性＝配合剤の
凝集塊が粉砕され、ミクロな粒子になって、均一に分散
することで、電子顕微鏡により確認できるレベルの分散
性）との向上である。
【００１３】生産性及び配合剤のマクロ分散性とを向上
させるためには、ロータ翼（翼体１２７、１２７’）と
ミキシングチャンバ（混合室１０４）との間でのゴム剪
断作用を強くする必要があり、配合剤のマクロ分散性と
冷却性とを向上させるためには、ミキシングチャンバ
（混合室１０４）内でのゴムの攪拌性を良くする必要が
ある。
させるためには、ロータ翼（翼体１２７、１２７’）と
ミキシングチャンバ（混合室１０４）との間でのゴム剪
断作用を強くする必要があり、配合剤のマクロ分散性と
冷却性とを向上させるためには、ミキシングチャンバ
（混合室１０４）内でのゴムの攪拌性を良くする必要が
ある。
【００１４】前記図１３〜図１６に示す従来の密閉式ゴ
ム混練機では、（１）ゴムに対する剪断作用の向上を主
眼としており、ゴム温度の上昇が激しくて、焼き付けの
心配があるため、一度、ゴムを排出して冷却した後、も
う一度、練る工程を必要としている。（２）またゴムの
攪拌性の向上を重要視した場合には、十分な配合剤のミ
クロ分散性を得られないことがある。即ち、前記従来の
密閉式ゴム混練機では、ロータとミキシングチャンバと
の間でのゴム剪断作用をさらに一層強化して、生産性の
向上及び配合剤のミクロ分散性を向上させる必要があ
る。
ム混練機では、（１）ゴムに対する剪断作用の向上を主
眼としており、ゴム温度の上昇が激しくて、焼き付けの
心配があるため、一度、ゴムを排出して冷却した後、も
う一度、練る工程を必要としている。（２）またゴムの
攪拌性の向上を重要視した場合には、十分な配合剤のミ
クロ分散性を得られないことがある。即ち、前記従来の
密閉式ゴム混練機では、ロータとミキシングチャンバと
の間でのゴム剪断作用をさらに一層強化して、生産性の
向上及び配合剤のミクロ分散性を向上させる必要があ
る。
【００１５】本発明は前記の問題点に鑑み提案するもの
であり、その目的とする処は、生産性の向上及び配合
剤のミクロ分散性の向上を達成でき、配合剤のマクロ
分散性の向上及びゴムの低温混練を達成できる密閉式ゴ
ム混練機を提供しようとする点にある。
であり、その目的とする処は、生産性の向上及び配合
剤のミクロ分散性の向上を達成でき、配合剤のマクロ
分散性の向上及びゴムの低温混練を達成できる密閉式ゴ
ム混練機を提供しようとする点にある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明は、長翼と短翼とをそれぞれ周方向に沿っ
て交互に２枚ずつ設けた一対の４翼ロータを有し、同各
ロータをミキシングチャンバの内部に平行に配置して、
互いを逆方向に回転させることにより、ゴムを混練する
密閉式ゴム混練機において、前記各ロータの長翼の両端
部を切り欠き、前記各ロータが備える前記２枚の長翼
を、同ロータの軸線に対するねじれ角を３０°〜５０°
とするとともにそれらのねじれ方向を互いに逆方向とし
て配設している(請求項１）。
めに、本発明は、長翼と短翼とをそれぞれ周方向に沿っ
て交互に２枚ずつ設けた一対の４翼ロータを有し、同各
ロータをミキシングチャンバの内部に平行に配置して、
互いを逆方向に回転させることにより、ゴムを混練する
密閉式ゴム混練機において、前記各ロータの長翼の両端
部を切り欠き、前記各ロータが備える前記２枚の長翼
を、同ロータの軸線に対するねじれ角を３０°〜５０°
とするとともにそれらのねじれ方向を互いに逆方向とし
て配設している(請求項１）。
【００１７】前記密閉式ゴム混練機において、ロータの
軸線に対する各短翼のねじれ角を長翼のねじれ角と同じ
にし、同各短翼の軸方向長さをロータの軸方向長さの１
／２よりも短くするとともに各長翼の切欠部の長さより
も長くしてもよい（請求項２）。
軸線に対する各短翼のねじれ角を長翼のねじれ角と同じ
にし、同各短翼の軸方向長さをロータの軸方向長さの１
／２よりも短くするとともに各長翼の切欠部の長さより
も長くしてもよい（請求項２）。
【００１８】
【作用】ロータ翼のゴムへの剪断作用は、図４のＰの翼
垂直成分ＰZ に関係があり、Ｐ Z の値が大きい程、剪断
作用が大きい。またゴムへの攪拌作用は、図４のＰの翼
平行成分ＰX に関係があり、ＰX の値が大きい程、攪拌
作用が大きい。ゴムへの剪断作用と攪拌作用とを高水準
に維持する領域としては、長翼２のねじれ角を３０°≦
θ≦５０°に選定するのが適当であり、本発明の密閉式
ゴム混練機では、長翼のねじれ角をこの角度に設定して
いる。また短翼３の軸方向長さＬS を長翼２の切欠き部
の長さδよりも長くして、ゴム流れｆ−１をロータ空隙
部を素通りさせないようにしている。このように本発明
の密閉式ゴム混練機では、ゴムへの剪断作用が優れて
おり、生産性の向上及び配合剤のミクロ分散性の向上が
達成される。またゴムの攪拌作用が優れており、配合
剤のマクロ分散性の向上及びゴムの低温混練が達成され
る。
垂直成分ＰZ に関係があり、Ｐ Z の値が大きい程、剪断
作用が大きい。またゴムへの攪拌作用は、図４のＰの翼
平行成分ＰX に関係があり、ＰX の値が大きい程、攪拌
作用が大きい。ゴムへの剪断作用と攪拌作用とを高水準
に維持する領域としては、長翼２のねじれ角を３０°≦
θ≦５０°に選定するのが適当であり、本発明の密閉式
ゴム混練機では、長翼のねじれ角をこの角度に設定して
いる。また短翼３の軸方向長さＬS を長翼２の切欠き部
の長さδよりも長くして、ゴム流れｆ−１をロータ空隙
部を素通りさせないようにしている。このように本発明
の密閉式ゴム混練機では、ゴムへの剪断作用が優れて
おり、生産性の向上及び配合剤のミクロ分散性の向上が
達成される。またゴムの攪拌作用が優れており、配合
剤のマクロ分散性の向上及びゴムの低温混練が達成され
る。
【００１９】
【実施例】次に本発明の密閉式ゴム混練機を図１、図２
に示す一実施例により説明すると、１、１が２つの４翼
ロータで、同各ロータ１には、２枚の長翼２と２枚の短
翼３とがそれぞれに設けられ、同各ロータ１がミキシン
グチャンバ５の内部に平行に配置されて、互いが逆方向
に回転するようになっている。
に示す一実施例により説明すると、１、１が２つの４翼
ロータで、同各ロータ１には、２枚の長翼２と２枚の短
翼３とがそれぞれに設けられ、同各ロータ１がミキシン
グチャンバ５の内部に平行に配置されて、互いが逆方向
に回転するようになっている。
【００２０】上記各長翼２は、その両端部が切り欠かれ
て、長翼２の端部側に軸方向長さδの通路が形成されて
いる。またθL が同長翼２のロータ軸線に対するねじれ
角で、この長翼２のねじれ角θL が３０°〜５０°にな
っている。３が同各長翼２の回転方向（矢印４参照）後
流側に配設された短翼で、同各短翼３のロータ軸線に対
するねじれ角θS は、長翼２のねじれ角θL と同じにな
っている。
て、長翼２の端部側に軸方向長さδの通路が形成されて
いる。またθL が同長翼２のロータ軸線に対するねじれ
角で、この長翼２のねじれ角θL が３０°〜５０°にな
っている。３が同各長翼２の回転方向（矢印４参照）後
流側に配設された短翼で、同各短翼３のロータ軸線に対
するねじれ角θS は、長翼２のねじれ角θL と同じにな
っている。
【００２１】ＬL が上記各長翼２の軸方向長さ、ＬS が
上記各短翼３の軸方向長さで、この短翼３の軸方向長さ
ＬS がロータ１の軸方向長さＬの１／２よりも短くされ
るとともに各長翼２の切欠部の長さよりも長くなってい
る。 （１）以上、本発明のロータを４翼の長翼反転型ロータ
とすると、図３のロータは、同長翼反転型ロータとの比
較試験に使用した４翼の長翼平行型ロータである。なお
定常的な面で検討すると、ゴム流れの滞留部７（図１
１、図１２参照）が少ない程、ロータ１の攪拌性は優れ
ており、ゴム流れ６（図１１、図１２参照）を比較する
と、滞留部７は、長翼反転型ロータの方が少ないと考え
られる。そこで長翼反転型ロータと長翼平行型ロータと
で長翼２のねじれ角θL を同じにして、互いの攪拌性能
の比較試験を実施した。
上記各短翼３の軸方向長さで、この短翼３の軸方向長さ
ＬS がロータ１の軸方向長さＬの１／２よりも短くされ
るとともに各長翼２の切欠部の長さよりも長くなってい
る。 （１）以上、本発明のロータを４翼の長翼反転型ロータ
とすると、図３のロータは、同長翼反転型ロータとの比
較試験に使用した４翼の長翼平行型ロータである。なお
定常的な面で検討すると、ゴム流れの滞留部７（図１
１、図１２参照）が少ない程、ロータ１の攪拌性は優れ
ており、ゴム流れ６（図１１、図１２参照）を比較する
と、滞留部７は、長翼反転型ロータの方が少ないと考え
られる。そこで長翼反転型ロータと長翼平行型ロータと
で長翼２のねじれ角θL を同じにして、互いの攪拌性能
の比較試験を実施した。
【００２２】攪拌性能の比較試験に当たっては、内容積
約５リットルサイズのアクリル製ミキサにＣＭＣ（カル
ボキシ・メチル・セルロース）水溶液を８０％の充填率
で充填し、着色剤を注入し、その混合度を計測するよう
にした。なおＣＭＣ水溶液を使用した理由は、可視化で
きることと、ゴムと同じ凝塑性流性の性状を呈すること
とによる。
約５リットルサイズのアクリル製ミキサにＣＭＣ（カル
ボキシ・メチル・セルロース）水溶液を８０％の充填率
で充填し、着色剤を注入し、その混合度を計測するよう
にした。なおＣＭＣ水溶液を使用した理由は、可視化で
きることと、ゴムと同じ凝塑性流性の性状を呈すること
とによる。
【００２３】図５は、長翼平行型ロータ及び長翼反転型
ロータそれぞれの最適条件での攪拌時間と吸光度比デー
タの標準偏差値との関係を示している。吸光度比データ
の標準偏差値が小さい程、着色剤の分散性が良好であ
る。図５により、混合初期状態（攪拌時間３０ｓｅｃ、
６０ｓｅｃ）において、長翼反転型ロータは、長翼平行
型ロータに比べて攪拌性が約２倍良好であることが判
る。
ロータそれぞれの最適条件での攪拌時間と吸光度比デー
タの標準偏差値との関係を示している。吸光度比データ
の標準偏差値が小さい程、着色剤の分散性が良好であ
る。図５により、混合初期状態（攪拌時間３０ｓｅｃ、
６０ｓｅｃ）において、長翼反転型ロータは、長翼平行
型ロータに比べて攪拌性が約２倍良好であることが判
る。
【００２４】また実際のゴムへの剪断作用とゴムへの冷
却性能とを、φ２３５．５のミキシングチャンバ直径の
ラボミキサによる天然ゴム素練り混練により実施した。
その際、充填率７５％、放出温度を一定にして（１８０
°Ｃ）、ゴム温度と、消費電力と、素練り後のム・ニ・
粘度とを測定した。図６は、ゴムの素練り粘度と電力投
入速度（消費電力／混合時間）との関係を示している。
素練り粘度を一定にして、図１の長翼反転型ロータと図
３の長翼平行型ロータとの電力投入速度を比較すると、
長翼反転型ロータの方が７％だけ長翼平行型ロータより
も早いことが判る。電力投入速度が高い程、ゴムへの剪
断作用が強くて、長翼反転型ロータは、長翼平行型ロー
タに対して同等以上の剪断作用を持つことが判る。
却性能とを、φ２３５．５のミキシングチャンバ直径の
ラボミキサによる天然ゴム素練り混練により実施した。
その際、充填率７５％、放出温度を一定にして（１８０
°Ｃ）、ゴム温度と、消費電力と、素練り後のム・ニ・
粘度とを測定した。図６は、ゴムの素練り粘度と電力投
入速度（消費電力／混合時間）との関係を示している。
素練り粘度を一定にして、図１の長翼反転型ロータと図
３の長翼平行型ロータとの電力投入速度を比較すると、
長翼反転型ロータの方が７％だけ長翼平行型ロータより
も早いことが判る。電力投入速度が高い程、ゴムへの剪
断作用が強くて、長翼反転型ロータは、長翼平行型ロー
タに対して同等以上の剪断作用を持つことが判る。
【００２５】剪断作用は、長翼２の長さに影響される
が、長翼２のロータ全長に対する比Ｌ L ／Ｌは、剪断作
用を大きく且つゴムの流動を妨害しないようにＬL ／Ｌ
＝０．６５〜０．８０にすることが望ましい。図７は、
素練り粘度と昇温速度（上昇温度／混合時間）との関係
を示している。素練り粘度を一定にした場合、昇温速度
は、長翼反転型ロータの方が約１０％だけ長翼平行型ロ
ータよりも低いことが判る。
が、長翼２のロータ全長に対する比Ｌ L ／Ｌは、剪断作
用を大きく且つゴムの流動を妨害しないようにＬL ／Ｌ
＝０．６５〜０．８０にすることが望ましい。図７は、
素練り粘度と昇温速度（上昇温度／混合時間）との関係
を示している。素練り粘度を一定にした場合、昇温速度
は、長翼反転型ロータの方が約１０％だけ長翼平行型ロ
ータよりも低いことが判る。
【００２６】図１の長翼反転型ロータにおいて、長翼２
のねじれ角θL 及び短翼３のねじれ角θS を２５°、３
０°４０°、４５°と変化させたときのＣＭＣ水溶液内
の着色剤の混合性を調べたところ、図８の結果を得た。
図８は、翼ねじれ角による混合性と混合終了時間との関
係を示している。混合終了時間は、吸光度比の標準偏差
値が０．１になったときの時間を表している。
のねじれ角θL 及び短翼３のねじれ角θS を２５°、３
０°４０°、４５°と変化させたときのＣＭＣ水溶液内
の着色剤の混合性を調べたところ、図８の結果を得た。
図８は、翼ねじれ角による混合性と混合終了時間との関
係を示している。混合終了時間は、吸光度比の標準偏差
値が０．１になったときの時間を表している。
【００２７】ここで長翼２の翼ねじれ角θL のゴムへの
剪断作用及び攪拌作用に及ぼす影響を考察すると、ロー
タ翼のゴムへの剪断作用は、図４のＰの翼垂直成分ＰZ
に関係があり、ＰZ の値が大きい程、剪断作用が大き
い。またゴムへの攪拌作用は、図４のＰの翼平行成分Ｐ
X に関係があり、ＰX の値が大きい程、攪拌作用が大き
い。
剪断作用及び攪拌作用に及ぼす影響を考察すると、ロー
タ翼のゴムへの剪断作用は、図４のＰの翼垂直成分ＰZ
に関係があり、ＰZ の値が大きい程、剪断作用が大き
い。またゴムへの攪拌作用は、図４のＰの翼平行成分Ｐ
X に関係があり、ＰX の値が大きい程、攪拌作用が大き
い。
【００２８】ゴムへの剪断作用と攪拌作用とを高水準に
維持する領域としては、長翼２のねじれ角θL を３０°
≦θ≦５０°に選定するのが適当であり、このことは、
図８に示す試験結果から確認されている。 （２）短翼３のねじれ角θS は、図８に示す試験結果か
ら長翼のねじれ角θL と同等にする。
維持する領域としては、長翼２のねじれ角θL を３０°
≦θ≦５０°に選定するのが適当であり、このことは、
図８に示す試験結果から確認されている。 （２）短翼３のねじれ角θS は、図８に示す試験結果か
ら長翼のねじれ角θL と同等にする。
【００２９】次に短翼３の軸方向長さを考察する。図９
は、短翼長さ（ＬS ＞１／２Ｌ及びＬS ＜１／２Ｌ）の
ゴム流れに対する影響を示す説明図、図１０は、短翼長
さ（ＬS ＞δ及びＬS ＜δ）のゴム流れに対する影響を
示す説明図、図１１は、長翼平行型ロータのゴム流れを
示す説明図、図１２は、長翼反転型ロータのゴム流れを
示す説明図である。
は、短翼長さ（ＬS ＞１／２Ｌ及びＬS ＜１／２Ｌ）の
ゴム流れに対する影響を示す説明図、図１０は、短翼長
さ（ＬS ＞δ及びＬS ＜δ）のゴム流れに対する影響を
示す説明図、図１１は、長翼平行型ロータのゴム流れを
示す説明図、図１２は、長翼反転型ロータのゴム流れを
示す説明図である。
【００３０】図９に示すように短翼３の軸方向長さＬS
をロータ１の軸方向長さＬの１／２よりも長くすると、
ミキシングチャンバ５内の容量減少、ゴム流れｆ−１の
周方向流れの不活性化、ゴムへの剪断作用の過大化に伴
う発熱量の増大という弊害を生じるため、密閉式ゴム混
練機としては好ましくなく、本発明では、短翼３の軸方
向長さＬS をＬS ＜１／２Ｌにしている。
をロータ１の軸方向長さＬの１／２よりも長くすると、
ミキシングチャンバ５内の容量減少、ゴム流れｆ−１の
周方向流れの不活性化、ゴムへの剪断作用の過大化に伴
う発熱量の増大という弊害を生じるため、密閉式ゴム混
練機としては好ましくなく、本発明では、短翼３の軸方
向長さＬS をＬS ＜１／２Ｌにしている。
【００３１】また本発明では、短翼３の軸方向長さＬS
を図１２に示すように長翼２の切欠き部の長さδよりも
長くしている。その理由は、ＬS ＜δの場合、ゴム流れ
ｆ−１を長翼２の切欠き部に発生させることができなく
て、ゴム流れｆ−１がロータ空隙部を素通りするので、
短翼３の軸方向長さＬS をＬS ＞δにしている。図１に
示す長翼反転型ロータでは、長翼平行型ロータに比べ
て、電力投入速度が７％向上し、昇温温度が１０％低減
し、ＣＭＣ水溶液の攪拌性（混合速度）が攪拌初期（３
０ｓｅｃ〜６０ｓｅｃ）２倍に向上した。
を図１２に示すように長翼２の切欠き部の長さδよりも
長くしている。その理由は、ＬS ＜δの場合、ゴム流れ
ｆ−１を長翼２の切欠き部に発生させることができなく
て、ゴム流れｆ−１がロータ空隙部を素通りするので、
短翼３の軸方向長さＬS をＬS ＞δにしている。図１に
示す長翼反転型ロータでは、長翼平行型ロータに比べ
て、電力投入速度が７％向上し、昇温温度が１０％低減
し、ＣＭＣ水溶液の攪拌性（混合速度）が攪拌初期（３
０ｓｅｃ〜６０ｓｅｃ）２倍に向上した。
【００３２】
【発明の効果】ロータ翼のゴムへの剪断作用は、図４の
Ｐの翼垂直成分ＰZ に関係があり、Ｐ Z の値が大きい
程、剪断作用が大きい。またゴムへの攪拌作用は、図４
のＰの翼平行成分ＰX に関係があり、ＰX の値が大きい
程、攪拌作用が大きい。ゴムへの剪断作用と攪拌作用と
を高水準に維持する領域としては、長翼２のねじれ角を
３０°≦θ≦５０°に選定するのが適当であり、本発明
の密閉式ゴム混練機では、長翼のねじれ角をこの角度に
設定している。また短翼３の軸方向長さＬS を長翼２の
切欠き部の長さδよりも長くして、ゴム流れｆ−１をロ
ータ空隙部を素通りさせないようにしている。このよう
に本発明の密閉式ゴム混練機では、ゴムへの剪断作用
が優れており、生産性の向上及び配合剤のミクロ分散性
の向上を達成できる。またゴムの攪拌作用が優れてお
り、配合剤のマクロ分散性の向上及びゴムの低温混練を
達成できる。
Ｐの翼垂直成分ＰZ に関係があり、Ｐ Z の値が大きい
程、剪断作用が大きい。またゴムへの攪拌作用は、図４
のＰの翼平行成分ＰX に関係があり、ＰX の値が大きい
程、攪拌作用が大きい。ゴムへの剪断作用と攪拌作用と
を高水準に維持する領域としては、長翼２のねじれ角を
３０°≦θ≦５０°に選定するのが適当であり、本発明
の密閉式ゴム混練機では、長翼のねじれ角をこの角度に
設定している。また短翼３の軸方向長さＬS を長翼２の
切欠き部の長さδよりも長くして、ゴム流れｆ−１をロ
ータ空隙部を素通りさせないようにしている。このよう
に本発明の密閉式ゴム混練機では、ゴムへの剪断作用
が優れており、生産性の向上及び配合剤のミクロ分散性
の向上を達成できる。またゴムの攪拌作用が優れてお
り、配合剤のマクロ分散性の向上及びゴムの低温混練を
達成できる。
【図１】本発明の密閉式ゴム混練機のロータ（長翼反転
型ロータ）の一実施例を示す展開図である。
型ロータ）の一実施例を示す展開図である。
【図２】同密閉式ゴム混練機の縦断側面図である。
【図３】本発明のロータ（長翼反転型ロータ）との比較
試験に使用した長翼平行型ロータを示す展開図である。
試験に使用した長翼平行型ロータを示す展開図である。
【図４】図１の矢視Ａ−Ａ線に沿うロータ翼のゴムへの
剪断作用を示す作用説明図である。
剪断作用を示す作用説明図である。
【図５】本発明の長翼反転型ロータと比較試験に使用し
た長翼平行型ロータとの攪拌性を示す説明図である。
た長翼平行型ロータとの攪拌性を示す説明図である。
【図６】本発明の長翼反転型ロータと比較試験に使用し
た長翼平行型ロータとの電力投入速度の違いを示す説明
図である。
た長翼平行型ロータとの電力投入速度の違いを示す説明
図である。
【図７】本発明の長翼反転型ロータと比較試験に使用し
た長翼平行型ロータとの昇温速度の違いを示す説明図で
ある。
た長翼平行型ロータとの昇温速度の違いを示す説明図で
ある。
【図８】翼ねじれ角と混合終了時間との関係を示す説明
図である。
図である。
【図９】短翼長さ（ＬS ＞１／２Ｌ及びＬS ＜１／２
Ｌ）のゴム流れに対する影響を示す説明図である。
Ｌ）のゴム流れに対する影響を示す説明図である。
【図１０】短翼長さ（ＬS ＞δ及びＬS ＜δ）のゴム流
れに対する影響を示す説明図である。
れに対する影響を示す説明図である。
【図１１】比較試験に使用した長翼平行型ロータのゴム
流れを示す説明図である。
流れを示す説明図である。
【図１２】本発明の長翼反転型ロータのゴム流れを示す
説明図である。
説明図である。
【図１３】従来の密閉式ゴム混練機を示す縦断側面図で
ある。
ある。
【図１４】同密閉式ゴム混練機の一部を拡大して示す縦
断側面図である。
断側面図である。
【図１５】図１４の矢視Ｘ−Ｘ線に沿う横断平面図であ
る。
る。
【図１６】同密閉式ゴム混練機の円筒形翼体基部を示す
展開図である。
展開図である。
１、１ ２つの４翼ロータ ２ 長翼 ３ 短翼 ４ 回転方向 ５ ミキシングチャンバ δ 長翼２の端部側に形成した通路の軸方向長
さ θL 長翼２のロータ軸線に対するねじれ角 ＬL 長翼２の軸方向長さ ＬS 短翼３の軸方向長さ
さ θL 長翼２のロータ軸線に対するねじれ角 ＬL 長翼２の軸方向長さ ＬS 短翼３の軸方向長さ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 庄島 敏和 長崎県長崎市深堀町５丁目717番１号 三菱重工業株式会社 長崎研究所内 (72)発明者 森部 高司 長崎県長崎市深堀町５丁目717番１号 三菱重工業株式会社 長崎研究所内 (72)発明者 高野 春博 神奈川県平塚市追分２番１号 横浜ゴム 株式会社 平塚製造所内 (72)発明者 西村 一郎 神奈川県平塚市追分２番１号 横浜ゴム 株式会社 平塚製造所内 審査官 細井 龍史 (56)参考文献 特開 昭63−125307（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−307436（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−285847（ＪＰ，Ａ) 実開 平５−93809（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29B 7/00 - 7/94 B01F 7/00 - 7/32
Claims (2)
- 【請求項１】 長翼と短翼とをそれぞれ周方向に沿って
交互に２枚ずつ設けた一対の４翼ロータを有し、同各ロ
ータをミキシングチャンバの内部に平行に配置して、互
いを逆方向に回転させることにより、ゴムを混練する密
閉式ゴム混練機において、前記各ロータの長翼の両端部
を切り欠き、前記各ロータが備える前記２枚の長翼を、
同ロータの軸線に対するねじれ角を３０°〜５０°とす
るとともにそれらのねじれ方向を互いに逆方向として配
設したことを特徴とする密閉式ゴム混練機。 - 【請求項２】 前記ロータの軸線に対する前記各短翼の
ねじれ角を前記長翼のねじれ角と同じにし、同各短翼の
軸方向長さをロータの軸方向長さの１／２よりも短くす
るとともに前記各長翼の切欠部の長さよりも長くした請
求項１記載の密閉式ゴム混練機。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07042011A JP3095656B2 (ja) | 1995-03-01 | 1995-03-01 | 密閉式ゴム混練機 |
| DE69600505T DE69600505T2 (de) | 1995-03-01 | 1996-02-16 | Innenmischer für Kautschuk |
| EP96102353A EP0729816B1 (en) | 1995-03-01 | 1996-02-16 | Internal rubber mixer |
| US08/609,926 US5672006A (en) | 1995-03-01 | 1996-02-29 | Internal rubber mixer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07042011A JP3095656B2 (ja) | 1995-03-01 | 1995-03-01 | 密閉式ゴム混練機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08229938A JPH08229938A (ja) | 1996-09-10 |
| JP3095656B2 true JP3095656B2 (ja) | 2000-10-10 |
Family
ID=12624247
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07042011A Expired - Lifetime JP3095656B2 (ja) | 1995-03-01 | 1995-03-01 | 密閉式ゴム混練機 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5672006A (ja) |
| EP (1) | EP0729816B1 (ja) |
| JP (1) | JP3095656B2 (ja) |
| DE (1) | DE69600505T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20170038919A (ko) | 2014-08-11 | 2017-04-07 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 혼련 장치용 내부 점검 장치 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010042228A (ko) | 1998-03-28 | 2001-05-25 | 스키너 엔진 컴퍼니 | 내부 배치식 믹싱 머신 및 로터 |
| AU4346100A (en) * | 1999-04-16 | 2000-11-02 | Cabot Corporation | Methods and apparatus for producing and treating novel elastomer composites |
| CN1956827B (zh) * | 2004-06-03 | 2010-11-24 | 三菱重工业株式会社 | 连续混炼装置和使用该装置的混炼系统 |
| JP4781725B2 (ja) * | 2005-06-09 | 2011-09-28 | 三菱重工業株式会社 | 連続混練装置 |
| US7677789B2 (en) * | 2006-06-16 | 2010-03-16 | Bridgestone Americas Tire Operations, Llc | Mixer rotor with spiral core ribs |
| CN100450600C (zh) * | 2007-05-15 | 2009-01-14 | 李驷龙 | 一种通用型均混落料装置 |
| JP4568785B2 (ja) * | 2009-01-19 | 2010-10-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 混練ロータ |
| JP4542605B1 (ja) * | 2009-04-15 | 2010-09-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 密閉式混練機及び混練ロータ |
| JP5792650B2 (ja) | 2012-01-31 | 2015-10-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 混練ロータ、およびそれを備える密閉式混練機 |
| JP6000917B2 (ja) * | 2013-08-20 | 2016-10-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 密閉式混練機 |
| DE102018201482A1 (de) * | 2018-01-31 | 2019-08-01 | Harburg-Freudenberger Maschinenbau Gmbh | Innenmischer |
| JP6964037B2 (ja) * | 2018-04-09 | 2021-11-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 混練ロータ |
| CN111823430A (zh) * | 2020-06-19 | 2020-10-27 | 青岛科技大学 | 一种锯齿形密炼机转子 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD125478A5 (ja) * | 1974-12-11 | 1977-04-20 | ||
| GB2027600B (en) * | 1978-06-23 | 1982-08-11 | Kobe Steel Ltd | Mixing and kncading machine |
| DE2836940C2 (de) * | 1978-08-24 | 1982-04-08 | Werner & Pfleiderer, 7000 Stuttgart | Innenmischer zum Kneten von plastischen Massen, insbesondere von Gummi |
| JPS631093A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-06 | 松下電器産業株式会社 | 電子部品搭載用基板装置 |
| US4744668A (en) * | 1986-10-14 | 1988-05-17 | Farrel Corporation | Internal batch mixing machines with non-intermeshing rotors of increased performance |
| US4834543A (en) * | 1988-04-12 | 1989-05-30 | Farrel Corporation | Optimized four-wing, non-intermeshing rotors for synchronous drive at optimum phase relation in internal batch mixing machines |
| FR2632873B1 (fr) * | 1988-06-16 | 1990-09-28 | Michelin & Cie | Melangeur interne a rotors perfectionnes |
| IT1258795B (it) * | 1992-01-21 | 1996-02-29 | Pomini Farrel Spa | Rotore avente almeno una pala interrotta particolarmente per macchine mescolatrici di tipo interno |
-
1995
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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