JPH0639096B2

JPH0639096B2 - 密閉形混合機

Info

Publication number: JPH0639096B2
Application number: JP62259410A
Authority: JP
Inventors: オーノーティナーク
Original assignee: ファーレルコーポレーション
Priority date: 1986-10-14
Filing date: 1987-10-14
Publication date: 1994-05-25
Anticipated expiration: 2009-05-25
Also published as: IN171247B; CA1298285C; DE3774663D1; JPS63125307A; US4744668A; AU588216B2; EP0264224B1; KR880004841A; EP0264224A2; CN1009167B; BR8705593A; CN87106906A; KR960010200B1; AU7950487A; EP0264224A3

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、互に反対方向に回転する非噛み合い形の２つ
の翼付きロータを収容すべく形成された混合室を備え
た、強力な混合作用を呈するバッチ式の密閉形混合機に
関する。均質な原料に混合すべき配合剤のバッチは、垂
直なシュートを通して混合室内に落下供給され、シュー
トに設けたラムにより圧力で押出される。このラムは油
圧又は空気圧により駆動される。ラムは、バッチの混合
を行なう間その作動位置に押し下げられ、ラムの下面が
混合室の上方部分を形成するようになっている。得られ
た均質な混合物は、混合室の底部に設けた排出開口部を
通して混合室から取出され、次いでこの排出開口部の扉
を閉じて配合物の次のバッチをシュートを通して導入す
る準備を行なう。

バッチ式の密閉形混合機の或るものは非噛み合い形ロー
タを備えたものとして設計されており、他のものは噛み
合い形ロータを備えたものとして設計されている。噛み
合い形のロータは、常に両ロータを同期関係をなして互
に同一速度で回転させなければならないが、非噛み合い
形のロータは互に同一速度で回転させることもできる
し、あるいは異なる速度で回転させて異なる混合作用お
よび混練作用を行なわせることもできる。本発明は非噛
み合い形の混合機に関するものである。ロータの翼は一
般に螺旋状になっていて、後述のように翼の種々の力強
いダイナミックな作用が協働相互作用することによっ
て、強力な混合作用を生じさせかつ混合物を均質化する
ように構成されている。非噛み合い形のロータを備えた
バッチ式の密閉形混合機についてのより詳しい情報は、
米国特許1,200,070号および第3,610,585号明細書に開示
されており、これらの米国特許明細書の開示内容を本発
明の背景情報として本明細書に掲示しておく。

本発明は、新規な形状をもつ２つの非噛み合い形ロータ
を使用することによって、バッチ式の強力な密閉形混合
機の混合能力および混合物の生産性を向上させるもので
ある。本発明は４翼ロータおよび３翼ロータに関するも
のであり、本発明のロータは、混合能力および混合物の
生産性を高めることができるという利点に加え、強力な
ゴムやプラスチック材料を混合する場合に混合機が受け
る高トルク荷重状態の下での変形や応力に対してもきわ
めて優れた強度をもつものである。

本発明の目的は、互に反対方向に回転するロータの間に
新規な特徴をもつ一連のダイナミック（動力学的）な相
互作用を与えることによって、混合機の２つの非噛み合
い形のロータの作用効果および強度を向上させること、
並びに、２つのロータが(a)同期した速度（すなわち同
一速度）で回転される場合又は(b)非同期速度（すなわ
ち「摩擦車比」と呼ばれる幾分速度の異った不等速度）
で回転される場合のいずれであっても、ロータの作用効
果および強度の向上を図ることのできる混合機を提供す
ることにある。

本発明の上記目的は、本発明による新規なロータの体積
および外形を大形化させることなく達成しようとするも
のであり、本発明の新規なロータは次のような特徴を有
する。すなわち、(1)本発明の新規なロータは既存のバ
ッチ式密閉形混合機を改造することなくそのまま既存の
混合機の混合室内に組み込むことによって、既存の混合
機の性能を改善できること、(2)本発明の新規なロータ
は、既存のロータ以上の大形になるものではなく、従っ
て混合室内に有効容積（「自由容積」）を確保できるた
め従前と変りないバッチの体積を処理できること、(3)
本発明の新規なロータは、現存の混合機のサイズと同じ
混合室容積をもつ新形の密閉形混合機にも装着すること
ができ、強力なゴムやプラスチック材料を混合しかつ均
質化させるときに受ける強力な力に対してもきわめて優
れた強度をもつものであること、および(4)これらの特
徴は、単に４翼ロータだけでなく、３翼ロータについて
も得ることができること、等の特徴を有している。

更に本発明によれば、２つのロータ室の軸線方向に沿う
各点において、バランスのとれた剪断混合作用を与える
ことができる。換言すれば、この剪断作用は混合室を通
ってロータの軸線に対し垂直な連続平面内でバランスが
とれたものである（すなわち、混合室の軸線方向長さに
沿って各ロータの軸線に対し垂直な平面から平面にかけ
て、均一な剪断作用を及ぼすことができるものであ
る）。

本発明の１つの特徴によれば、本明細書において述べる
ようなバッチ式の強力混合作用を呈する密閉形混合機に
使用できる１対の非噛み合い形４翼ロータが提供され
る。これらの４翼ロータの各々は、被駆動側端部と冷却
側端部、およびほぼ螺旋状をなす翼片からなる２つの長
翼と２つの短翼とで構成された４つの翼を備えている。
長翼は各ロータの互に反対側の端部から創成されてい
る。すなわち、長翼のリーディング側端部は、ロータの
互に反対側の端部に配置されておりかつロータの軸線の
まわりで互に１７６゜〜１８４゜の角度をなして傾斜し
ている。第１および第２の長翼は、それぞれ２５゜〜４
５゜の範囲および２９゜〜５０゜の範囲内にあるねじれ
角Ａ_１およびＡ_２で傾斜しており、かつ、それぞれ７０
゜〜１１０゜の範囲および８０゜〜１２０゜の範囲内に
ある全巻き角（ラップ角）Ｔ_１およびＴ_２を有してい
る。両長翼のねじれ角Ａ_１とＡ_２との角度差は約４゜〜
約１０゜であるのが望ましく、最適角度差は約７゜〜約
８゜である。また、これらの両長翼の螺旋長さはほぼ等
しい。また、ロータの長さＬに対する第１の長翼の軸線
方向長さｌ_１の比は、０．６０〜０．８５の範囲内にあ
り、同様に、ロータの長さＬに対する第２の長翼の軸線
方向長さｌ_２の比は、０．５５〜０．８０の範囲内にあ
る。一方、第１および第２の短翼は各ロータの互に反対
方向の端部から創成されており、各短翼はその創成点か
ら互に約１８０゜の角度位置だけ隔って配置されてい
る。また、両短翼のリーティング側端部は、長翼（ロー
タの同じ側の端部から創成している長翼）のリーディン
グ側端部の後方に131゜〜１３９゜の範囲内の角度位置
だけ隔って配置されている。第１および第２の短翼のね
じれ角Ａ_３およびＡ_４は、第１および第２の長翼（ロー
タの同じ側の端部から創成している長翼）のねじれ角Ａ
_１およびＡ_２にそれぞれ等しい。短翼のこれらのねじれ
た角Ａ_３およびＡ_４は、それぞれ２５゜〜４５゜の範囲
内および２９゜〜５０゜の範囲内にある。また、両短翼
の全巻き角Ｔ_３およびＴ_４は、２０゜〜３０゜の範囲内
にあり、螺旋長さはほぼ等しい。更に、ロータの長さＬ
に対する第１の短翼の軸線方向長さｌ_３の比は0.10〜
０．４０の範囲内にあり、同じくロータの長さＬに対す
る第２の短翼の軸線方向の長さｌ_４の比は０．１０〜
０．４０の範囲内にある。

本発明の別の特徴によれば、非噛み合い形の新規な３翼
ロータが提供され、該３翼ロータの第１の長翼の翼片
は、２５゜〜４５゜の範囲内の第１のねじれ角Ａ_１と、
７０゜〜１１０゜の範囲内の第１の全巻き角Ｔ_１とを有
する。また、第２の長翼は、第１の長翼の創成点から約
１８０゜隔った位置においてロータの反対側の端部から
創成されており、かつ、３０゜〜５０゜の範囲内の第２
のねじれ角Ａ_２と、８０゜〜１２０゜の範囲内の第２の
全巻き角Ｔ_２とを有している。第１のねじれ角Ａ_１と第
２のねじれ角Ａ_２との角度差は４゜以上であり、好まし
くは４゜〜８゜の範囲内にある。ロータの長さＬに対す
る第１の長翼の軸線方向長さｌ_１の比は０．６０〜０．
８５であり、ロータの長さＬに対する第２の長翼の軸線
方向長さｌ_２の比は０．５５〜０．８０である。１対の
非噛み合い形３翼ロータの各々における第３の翼は短翼
であり、該短翼は、第１の長翼のねじれ角Ａ_１にほぼ等
しいねじれ角Ａ_３を有している。第３の翼すなわち短翼
の全巻き角Ｔ_３は２０゜〜５０゜の範囲内にあり、か
つ、ロータの長さＬに対する短翼の長さｌ_３は０．２０
〜０．５０の範囲内にある。

本発明の他の目的および特徴は、従来技術の典型的なロ
ータ構造と比較して述べる本発明の好ましい実施例につ
いての添付図面に基く以下の記載から明らかになるであ
ろう。尚、同一の機能および特徴をもつ構成要素につい
ては、同じ参照番号および記号を用いて説明されてい
る。

第１図には、強力な混合を行なうためのバッチ式の密閉
形混合機の全体を番号２０で示してある。該密閉形混合
機２０には本発明の特徴を構成する非噛み合い形のロー
タ２１、２２が用いられている。またこの密閉形混合機
２０は垂直方向に往復運動することができるラム２４を
備えており、該ラム２４は第１図に実線で示す上昇位置
と一点鎖線で示す下降位置（作動位置）２４′との間で
移動することができる。このラム２４は配合剤を混合室
２６内に押し込んで混合させるためのものである。混合
すべき原料は、互に反対方向に回転する２つのロータ２
１、２２（これらのロータ２１、２は、矢印２３、２５
で示すように互に間隔を隔てた平行な水平軸線のまわり
で回転される）に設けた翼（この翼については後述す
る）により完全にかつ強力に混合させるため、ラム２４
がその作動位置２４′に位置するとき、該ラム２４には
混合室２６内で混合される原料からの力が作用する。第
１図に示すように、左側のロータ２１はその軸線のまわ
りで時計回り方向に回転し、右側のロータ２２は反時計
回り方向に回転する。混合室２６はこれらの２つのロー
タ２１、２２を収容できる形状をなしていて、左右の混
合室キャビティ２７、２８（各キャビティはほぼ円筒状
をなしている）を有する。これらの混合室キャビティ２
７、２８は、各々の開放している部分が互に水平方向に
向かい合うように配置されている。２つのロータ２１、
２２のほぼ中央には、混合室２６の中央領域２９が形成
されている。

混合すべき配合剤は、ラム２４を上昇させておき、最初
にホッパ３０に導入され、該ホッパ３０と連通している
シュート３２を通って混合室２６の中央領域２９内に落
下される。次いでラム２４を下降して配合剤を混合室２
６内に押し込み、該混合室２６内に閉じ込める。ラム２
４は、混合機２０の全体的なハウジング３５の頂部に取
付けられた流体作動形の駆動シリンダ３４により作動さ
れる。油圧又は空気圧により作動される駆動シリンダ３
４は複動ピストン３６を有し、該複動ピストン３６はピ
ストンロッド３８を介してラム２４に連結されていて、
該ラム２４を上昇および下降させるようになっている。
ラム２４は、駆動シリンダ３４の下端部よりも下方の位
置でピストンロッド３８の下端部に連結されている。所
望の圧力に加圧された作動流体が供給導管４０を介して
駆動シリンダ３４の上方部分に供給され、これによりピ
ストン３６従ってラム２４をその作動位置に向って下降
させる。混合機２０による混合作業が完了したならば、
ピストン３６の下方から供給導管（第１図には図示せ
ず）を介して作動流体がシリンダ３４内に供給され、ラ
ム２４をその上昇位置に戻すようになっている。

混合されかつ均一化された原料は、混合室２６の底部に
設けた排出開口部から排出される。この排出開口部は扉
４２によって通常閉鎖されており、混合作業を行なう間
は扉４２がロック機構４４により閉鎖位置に保持され
る。ロック機構４４により扉４２が開放されるとき、該
扉４２はヒンジ軸４６のまわりで下方に揺動する。扉４
２は、例えばヒンジ軸４６の両端に取付けられた１対の
流体トルクモータ（図示せず）により揺動されるように
なっている。

第２図は第１図の混合機の２−２線に沿って断面した平
面図である。但し、第２図に示すロータ５１、５２（各
ロータは４つの翼を備えた「４翼ロータ」である）は従
来技術によるロータである。各ロータ５１、５２は４つ
の翼のうち、２つの長翼は、第２図に矢印および「長
翼」として示すように、長翼の端部（すなわちリーディ
ング側端部）が各ロータの同じ側の端部から創成されて
おり、また、２つの短翼も各ロータの同じ側の端部（２
つの長翼の端部が創成されている側の端部とは反対側の
端部）から創成されている。この第２図は、現存する混
合機２０に、従来技術によるロータ５１、５２に代えて
新規なロータ２１、２２を設置することができることを
強調して示すものである。また、これらの新しいロータ
２１、２２は、以下の記載する新しい混合機２０にも設
置することができるものである。

第２図に示すように、ロータ５１、５２又はロータ２
１、２２のいずれの場合でも、これらのロータは、駆動
モータ５０により駆動される慣用的なギア機構４８によ
り互に反対方向（第１図に矢印２３、２５で示す方向）
に回転される。ギア機構４８は、これらのロータを同一
速度すなわち同期速度で回転させるべく、同じ噛み合い
をするギアを備えている。別の構造として、このギア機
構４８をピッチ円径の幾分異なるギアで構成し、両ロー
タを異なる速度、例えば、９：８の速度比すなわち「摩
擦車比」と呼ばれる１．１２５〜１の速度比で回転させ
るようにしてもよい。駆動モータ５０は慣用的なもので
よいが、混合室２６内に供給すべき特別な配合剤の温度
や粘性状態に基いて、またロータにより付与される混合
力の大きさに基いてロータの回転速度を変えることがで
きる回転制御装置を備えたものとするのが望ましい。

各ロータの両端部に近接する位置には、混合室２６を密
封するためのシーリングカラー５４（第２図）が設けら
れている。それぞれのカラー５４に隣接するロータの端
部は第３図に示すように構成されていて、しばしば「カ
ラー端」と呼ばれている。

強力な混合を行なうためのバッチ式の密閉形混合機２０
の構造に関する更に詳細な情報は、参考文献として掲示
する前述の米国特許第3,610,585号明細書に開示されて
いる。

第３図に示すように、左側および右側のロータ５１、５
２のそれぞれの「カラー端」の間の長さ寸法は「Ｌ」で
ある。駆動軸５５又は５６に連結されたカラー端５７は
ロータの「被駆動側端部」であり、反対側のカラー端５
８は「冷却側端部」すなわち「水冷端部」である。ロー
タ５１、５２には冷却剤の通路が設けてあり、冷却剤
（通常は水）が駆動軸５５、５６の側からこれらの冷却
剤通路内に供給される。各ロータの包絡外径は「Ｄ」で
あり、従って第４図に示すように、各ロータの包絡外径
の展開した長さは「πＤ」となる。

従来技術によるロータ５１、５２の２つの長翼６１、６
２は同じ側のカラー端５７又は５８から創成されてお
り、また２つの短翼６３、６４は、長翼が創成されてい
る側のカラー端とは反対側のカラー端から創成されてい
る。ここに「…から創成」なる用語又はこれと同様な表
現は、それぞれの螺旋状の翼片６１、６２、６３又は６
４のリーディング側端部が、指定したカラー端に位置し
ていることを意味するものである。各ロータの軸線を番
号６０で示してあり、ロータの展開図（第４図）におけ
る角度位置０゜、９０゜、１８０゜、２７０゜および３
６０゜は、各ロータの軸線６０のまわりの角度位置を示
すものである。第３図および第４図に関する説明の便宜
上、０゜の角度位置すなわち３６０゜の角度位置は、２
つのロータの軸線６０を含む水平面上に位置しておりか
つ中央領域２９に隣接している各ロータの包絡外径の位
置を基準とするものである。

従来技術によるロータは、混合機のサイズが異なるにつ
れて幾何学的形状が僅かに変えられている。以下に図示
する従来技術のロータの形状は、１つの特定のサイズの
混合機に適用したものであるが、ロータ５１、５２の長
さ対直径比（Ｌ／Ｄ比）が１．５８であるすべてのサイ
ズの混合機に用いられる従来技術のロータについて典型
的に適用されるものである。

第４図に示すように、ロータの長翼の翼片６１、６２は
角度位置が１８０゜隔てた位置に創成されており、かつ
両翼片６１、６２のねじれ角Ａ_１は同じ（３０゜）であ
る。ここで「ねじれ角」とは、ロータの軸線６０に関す
る翼片の傾斜角度を意味し、より厳密には、ロータの軸
線を含みかつ翼片と交差する平面に関する翼片の傾斜角
度を意味するものである。

長翼の翼片６１の軸席方向長さは「ｌ_１」であり、ｌ_１
／Ｌの比は０．６６である。また、この翼片６１の全巻
き角Ｔ_１は７０゜である。他の長翼の翼片６の軸線方向
長さは「ｌ_２」であり、ｌ_２／Ｌの比は０．６７であ
る。またこの翼片６２の全巻き角Ｔ_２は７２゜である。

短翼の翼片６３、６４も角度位置が１８０゜隔てた位置
に創成されており、また、この創成位置は、長翼６１、
６２の創成位置から角度位置が９０゜隔てた所に位置し
ている。２つの短翼の翼片６３、６４のねじれ角Ａ2は
同一（４８゜）である。これらの翼片６３、６４の軸線
方向長さはそれぞれｌ_３、ｌ_４であり、またｌ_３／Ｌの
比およびｌ_４／Ｌの比はそれぞれ０．３１、０．３３で
ある。また、全巻き角Ｔ_３、Ｔ_４はそれぞれ６５゜、６
８゜である。

第５図は、従来技術のロータ５１、５２を備えた混合機
２０による混合作用および混合形式を示すものである。
この混合機２０に用いられている原理は次の通りであ
る。

(a) 各ロータの長翼は、翼片と混合室キャビティ２
７、２８の壁面との間での剪断作用による混合（強力混
合、高剪断混合）と、翼片の運動の軸線方向成分により
原料を端翼に向って押し出し、混合室２６の各混合室キ
ャビティ２７、２８内において短翼の端部で原料をぬぐ
い去る作用とによって、混合作用の大部分が行なわれ
る。

(b) 長翼は各混合室キャビティ内で分散混合（プレン
ディング）を生じさせないように構成されており、この
ため、従来技術のロータが、原料を一方の混合室キャビ
ティから他方の混合室キャビティに移送して充分な分散
混合を行なうように構成されている。

(c) 長翼のねじれ角は約３０゜であり、これにより上
記のごとき原料の高剪断作用を行なうようになっている
が、ねじれ角がこのように小さいと、混合室キャビティ
内で原料を充分に軸線方向に移動させることはできな
い。実際に、長翼のねじれ角が小さいために原料の軸流
分散（ブレンディング）混合が妨げられている。

(d) 長翼の全巻き角９０゜よりかなり小さいため、両
ロータの軸線６０により形成される水平平面にある混合
室２６の中央領域２９内に長翼が滞在する時間は比較的
短時間になってしまう。このような長翼の存在時間が短
いと、全混合サイクルの大部分に亘って、多量の原料が
比較的分散されない状態で混合室２６の中央領域２９に
留められてしまう。

第５図において、ロータの包絡外径すなわち直径「Ｄ」
（この直径「Ｄ」は、第３図、第４図、第５図、第６
図、第７図、第８図および第９図に用いられている）
は、翼片から翼片まで計測した最大直径を表わすもので
ある。

本発明の主目的は、従来技術の非噛み合い形ロータのも
つ欠点を低減しかつ新規なロータの有効性と強度を高め
ることにある。第６図および第７図は、本発明を具体化
した４翼ロータ８１、８２を示すものである。各ロータ
の長翼９１、９２は、互に反対側のカラー端５７、５８
から創成されており、両長翼９１、９２はその創成端が
１７６゜〜１８４゜の角度範囲の間隔を隔てて配置され
ている。第１の長翼の翼片９１は２５゜〜４５゜の角度
範囲のねじれ角Ａ_１で傾斜しており、かつ、その全巻き
角Ｔ_１は７０゜〜１１０゜の角度範囲内にある。第２の
長翼の翼片９２は２９゜〜５０゜の角度範囲のねじれ角
Ａ_２で傾斜しており、かつ、その全巻き角Ｔ_２は８０゜
〜１２０゜の角度範囲内にある。両翼片９１、９２のね
じれ角Ａ_１とA₂との間の角度差は約４゜〜約１０゜の範
囲にするのが望ましく、最も望ましい角度差は約６゜〜
約８゜である。これらの２つの翼片９１、９２の螺旋長
さはほぼ等しい。ロータの長さＬに対する第１の長翼の
翼片９１の軸線方向長さｌ_１の比は、０．６０〜０．８
５の範囲内にある。同様に、ロータの長さＬに対する第
２の長翼の翼片９２の軸線方向長さｌ_２の比は、０．５
５〜０．８０の範囲内にある。

第１および第２の短翼の翼片９３、９４は、それぞれ１
３１゜〜１３９゜および３１１゜〜319゜の角度位置だ
け隔った位置に創成している。第１の短翼の翼片９３の
ねじれ角Ａ_３は２５゜〜４０゜の範囲内にあり、第２の
短翼の翼片９４のねじれ角Ａ_４は２９゜〜５０゜の範囲
内にある。これらの翼片９３、９４の螺旋長さはほぼ等
しい。ロータの長さＬに対する第１および第２の短翼の
翼片９３、９４の軸線方向長さｌ_３およびｌ_４は、共に
０．１０〜０．４０の範囲内にある。第１の短翼の翼片
９３の全巻き角Ｔ_３は２０゜〜５０゜の範囲内にあり、
第２の短翼の翼片９４の全巻き角Ｔ_４は２０゜〜５０゜
の範囲内にある。

第６図および第７図に示す新しいロータ８１、８２のパ
ラメータの好ましい範囲を要約して、以下の表Ｉに示
す。

ロータの直径Ｄに対する長さＬの比が１．５８であるロ
ータ用に形成された混合室２６に使用するのに都合のよ
い１対の好ましいロータのパラメータの例を下記の表II
に示す。

ロータの直径Ｄに対する長さＬの比が１．４２であるロ
ータを用いる混合室２６に使用するのに都合のよい１対
の好ましいローダのパラメータの例を下記の表IIIに示
す。

混合室２６の２つの混合室キャビティ２７、２８内で翼
片９１、９２、９３および９４により行なわれる優れた
協働混合作用を第１０図に示す。原料を軸線方向に移動
させかつ流動させて原料のバンクにローリングを与える
ことにより、ブレンディング（分散）混合作用１００を
顕しく向上させることができる。更に、混合室キャビテ
ィ内でロータの翼片の頂部を通過するときに生じる強力
な混合作用（高剪断混合作用）も行なわれる。大きなね
じれ角Ａ_２を有する長翼の翼片９２は、原料に与える剪
断作用は幾分小さいけれども、原料を軸線方向に強く押
し出す作用をなす。従来技術によるロータ５１、５２
（第３図、第４図および第５図）に比べ、これらの翼片
９２は原料に強力な軸線方向のスラスト（推力）を付与
し、これにより原料のパンクを軸線方向にローリングさ
せかつ流動させて、軸線方向におけるブレンディング
（分散）混合作用を著しく増大させることができる。異
なるねじれ角Ａ_１、Ａ_２を有するそれぞれの長翼の翼片
９１、９２の前方においては軸線方向の速度１０４、１
０６が種々異っているため、ローリングする原料のバン
クにより生じるブレンディング混合作用が具合良くラン
ダムに行なわれる。この新しいロータの長翼の翼片９２
は大きな全巻き角Ｔ_２（最大１２０゜）を有することか
ら、９０゜以下の比角的小さな全巻き角を有する従来技
術の長翼の翼片６２（第３図、第４図）に比べ、長翼の
翼片９２が混合室２６の中央領域２９内に滞在する時間
はかなり長くなる。これらの長翼の翼片９２が中央領域
２９内に長時間滞在することおよび軸線方向の推力が大
きいことにより、軸線方向への強力な分散混合作用によ
ってかなり大量の原料をブレンドしかつ混合することが
可能となる。また、これらの翼片９２の全巻き角Ｔ_２が
大きいことおよび混合室２６の中央領域２９内での滞在
時間が長いことによって、中央領域２９内に「居すわ
る」原料の体積を減少させることができ、これにより、
より大量の原料を混合室キャビティ２７又は２８内に送
り込んで増強された強力な軸線方向の分散混合作用を及
ぼすことができる。

小さなねじれ角Ａ_１を有する長翼の他の翼片９１は、原
料を軸線方向に押し出す力は幾分小さいけれども高剪断
作用を呈することができるものである。小さなねじれ角
をもつこれらの翼片９１の軸線方向の長さｌ_１は、翼片
９２の軸線方向長さｌ_２よりも幾分長い。翼片９１の軸
線方向長さｌ_１が比較的長いため、これらの翼片９１は
その創成端から他端近くまで或る程度の原料を推進させ
ることができ、これにより全体的な混合作用を向上させ
ることができる。

短翼の翼片９３、９４は、各ロータのチャンバ（混合室
キャビティ）の両端部において原料をぬぐい去りかつ番
号９５、９６（第１０図）で示すように、各ロータのチ
ャンバ内で僅かな圧搾流混合作用を生じさせる。

混合室２６内に配置される２つのロータ８１、８２の被
駆動側端部５７から創成されている翼片のねじれ角Ａ_１
とＡ_２およびＡ_３とＡ_４は、同一の角度ではない。この
ようにねじれ角を異ならせることによって、原料を一方
の混合室キャビティから他方の混合室キャビティに移動
させる作用（横方向の混合作用）を向上させることがで
きる。なぜならば、ねじれ角が異なると、対向する翼片
が直接向かい合う位相対当関係が比較的早期に消失する
ため、中央領域２９に近付きかつ入ろうとする２つの対
向する翼片が、それらの全螺旋長さに沿って互に向かい
合う位相対当関係がないからである。

第１１Ａ図〜第１１Ｆ図は、原料を一方のロータキャビ
ティ（混合室キャビティ）から他方のロータキャビティ
（混合室キャビティ）に移動させることにより横方向の
混合作用を向上させるべく作用するロータ翼の種々の優
れた関係を示すものである。

第１１Ａ図において、２つの長翼が中央領域２９の互に
反対側の端部に入ろうとするとき、各翼片により原料が
一方の混合室キャビティから中央領域２９を横切って他
方の混合室キャビティに押し出され、これにより、幾分
かの軸線方向圧搾流混合９７に加え、横方向の混合作用
が生じる。

第１１Ｂ図において、１つの長翼と１つの短翼とが中央
領域２９の互に反対側の端部に入ろうとするとき、各翼
は原料を再び一方の混合室キャビティから中央領域を横
切って他方の混合室キャビティに押し出し、これによ
り、短翼のトレーリング側端部を通るときの幾分かの軸
線方向圧搾流混合９８に加え、横方向の混合作用を生じ
させる。

第１１Ｃ図において、１つの長翼と１つの短翼とが中央
領域２９の同じ側の端部に入ろうとするとき、長翼によ
る押し出し作用によって、短翼のトレーリング側端部の
周囲での幾分かの圧搾流混合９９に加え、一方の混合室
キャビイから他方の混合室キャビティへ向かう横方向の
混合作用が生じる。

第１１Ｄ図において、２つの短翼が中央領域２９の互に
反対側の端部に入ろうとするとき、各短翼が中央領域２
９を横切って原料を押し出し、横方向の混合作用を生じ
させる。

第１１Ｅ図は、１つの長翼と１つの短翼とが中央領域２
９の反対側の端部に入る場合であるが、第１１Ｂ図とは
長翼と短翼との関係が反対になっている状態を示すもの
である。従来技術によるロータ５１、５２（第３図、第
４図）では、長翼と短翼とが同時に中央領域の反対側の
端部に入ることは不可能であるため、第１１Ｂ図および
第11E 図は、従来のロータ５１、５２によっては決して
得ることのできない長翼と短翼との優れた相対関係を示
すものであるといえる。

第１１Ｆ図は第１１Ａ図〜第１１Ｅ図と同様な部分的拡
大図であるが、第１１Ｆ図は、対向する２つの長翼９
１、９２が同時に中央領域２９の同じ側の端部に入ろう
とする状態を示すものであり、かような状態は従来技術
のロータ５１、５２では決して起こり得ないものであ
る。軸線方向の流れを長さの異なる点線の矢印１０１、
１０２で示すように、両翼のねじれ角を異ならせておく
ことによって軸線方向の推力を異ならせることができ、
このため、中央領域２９において原料を軸線方向に摺ら
せる新規な剪断作用を生じさせることができる。

第１１Ｆ図に示した状態とは反対の状態すなわち対向す
る２つの長翼が第１１Ｆ図とは反対側の中央領域の端部
に入るときには、中央領域において原料を逆方向に摺ら
せる新規な剪断作用を生じさせることになる。

第１１Ａ図〜第１１Ｆ図に示す種々の状態は、２つのロ
ータを不等速度で回転させることによって、自動的に様
々に変化させることができることに注目すべきである。
あるいは、以下に述べるように、両ロータの位相関係を
選定しておき、両ロータを等速度で回転させることによ
り、特定の位相関係を反復繰返すように選択することが
できる。

本発明を具体化する２つのロータ（第６図、第７図）に
よりひき起こされる新規な混合増強作用および各翼の相
互作用について第１０図に基いて説明したように、本発
明によれば、原料のバンクを軸線方向に前後にローリン
グさせて軸線方向の運動を与え、混合作用を受けている
原料を軸線方向に流動させることにより、新規な大量ブ
レンディング混合作用（分散混合作用）を生じさせるこ
とができる。各ロータの長翼の翼片９１、９２がロータ
の反対側の端部５７、５８から創成されていることによ
って、これらの翼片９１、９２は、各混合室キャビティ
２７、２８内において原料のバンクを軸線方向の一方向
にローリングさせ、次いで逆の軸線方向にローリングさ
せることができる（第５図参照）。更に、ローリング作
用を受ける原料のバンクは、番号１０４、１０６（第１
０図）で示す部分において異なる角速度で推進されるた
め、ランダムなブレンディング混合作用（分散混合作
用）１００を生じさせることができる。

従って、この軸線方向の前後方向への分散混合作用によ
り、各混合室キャビティ２７、２８において原料は均一
にブレンドされることになる。

第５図に「ブレンディング（分散）が行なわれない混合
作用」と示す領域が存在する理由は、従来技術による４
翼ロータ５１、５２（第３図、第４図）では、ロータの
両長翼６１、６２がロータの同一側のカラー端から創成
されていないため、原料のバンクを軸線方向に前後にロ
ーリングさせることができないからである。

第１０図からも理解できるであろうが、このブレンディ
ング（分散）混合作用１００（第１０図）と協働して、
２つの混合室キャビティ２７、２８の各々の軸線方向長
さに沿う各点において、バランスのとれた強力な高剪断
形の混合作用がひき起こされる。すなわち、本発明によ
れば長翼と短翼とが各ロータの各端部から創成されてい
るため、ロータの軸線６０に対し垂直にとった各連続平
面において、各混合室キャビティ２７、２８の端部から
端部までバランスのとれた（かつ均一な）高剪断作用を
生じさせることができるのである。換言すれば、各ロー
タの軸線方向の各半分部分は、強力な高剪断混合作用を
なすに際し、実質的に等しく作用するのである。

逆に従来技術のロータ５１、５２においては、２つの長
翼６１、６２の両方共それぞれのロータにおける同じ側
のカラー端から創成されているため、左側の混合室キャ
ビティ２７内の従来技術のロータ５１により、ロータの
被駆動側端部５７に近い方の混合室キャビティの軸線方
向半分部分（この部分に２つの長翼が配置されている）
内において、強力な剪断作用のほとんどが発生され、一
方、右側の混合室キャビティ２８内の従来技術のロータ
５２により、ロータの冷却側端部５８に近い方の混合室
キャビティの軸線方向半分部分（この部分に２つの長翼
が配置されている）内において、強力な剪断作用のほと
んどが発生される。従って、従来技術によるロータ５
１、５２によってはバランスのとれた剪断作用を行なう
ことはできない。それぞれのロータに２つの長翼６１、
６２が軸線方向にバランスのとれた状態で配置されてい
ないため、混合室２６の軸線方向長さに沿ってロータの
軸線に対し垂直にとった平面から平面にかけての剪断作
用は均一に行なわれない。

各々の混合室キャビティ２７、２８内において原料のバ
ンクを前後にローリングすることによってひき起こされ
る新規な大量かつ均一のブレンディング（分散）混合作
用に加えて、更に、各混合室キャビティの端部から端部
まで軸線方向に沿って行なわれるバランスのとれたかつ
均一な強力高剪断混合作用に加えて、ロータが不等速度
で回転される場合には、第１１Ｂ図、第１１Ｅ図、第１
１Ｆ図および第１１図Ｆとは逆の長翼配置の場合に示す
ように、ロータが混合室２６の中央領域２９に近付くと
きに１対のロータの間に新規な相互作用がひき起こされ
る。

これらの新規なロータ８１、８２が等速速度で回転され
る場合には、両ロータ８１、８２の間に好ましい位相関
係が発生する。すなわち、この好ましい位相関係は第１
０図および第１１Ａ図（更には第１１Ｄ図）に示すよう
に、２つの第１の長翼９１が同時に中央領域２９に近付
く関係である。従って、他の２つの長翼９２もまた、同
時に中央領域２９に近付くことになる。このため、長翼
９１、９２の各回転サイクル中に、中央領域２９に近い
位置に存在するすべての原料は、互いに近付き合う両長
翼９１と９１との間および他の両長翼９２と９２との間
において、圧搾流混合作用に加えて２つの強力な横方向
に移動する混合作用を受けることになる。

第８図および第９図は新規な３翼ロータ８１′、８２′
を示すものであり、各３翼ロータは、それぞれのロータ
の反対側のカラー端５７、５８から創成された長翼９
１、９２を備えている。また、一方のカラー端５７から
は、単一の短翼９３が創成されている。短翼の数を１つ
減らした理由は、混合室２６内の自由容積（有効容積）
を増加させるためである。すなわち、これらの３翼ロー
タ８１′、８２′は、前述の４翼ロータを設置するには
狭過ぎ、通常は２翼ロータが設置されるような混合室２
６内にも設置できるものであり、このような狭い混合室
２６に３翼ロータを設置することによって混合機２０の
全体的性能および混合物の生産性を向上させようのする
ものである。

これらの新しい３翼ロータ８１′、８２′のパラメータ
の好ましい範囲を要約して、以下の表IVに示す。

ロータの直径Ｄに対する長さＬの比が１．５８であるロ
ータ用に形成された混合室２６に使用するのに都合のよ
い１対の好ましいロータのパラメータの例を下記の表Ｖ
に示す。

Ｌ／Ｄ比が同一（１．５８）である場合の、４翼ロータ
に関する前掲の表IIと３翼ロータに関する上記表Ｖとを
比較すると、３翼ロータにおいては、第２の短翼を省略
した分を補償するため、２つの長翼および１つの短翼の
全巻き角Ｔを、４翼ロータの場合よりも僅かに大きくし
てあり、これにより中央領域２９内での有効滞在時間が
長くなるように構成されていることが理解されよう。ま
た、第１の長翼９１および短翼９３のねじれ角Ａに関し
ては、３翼ロータの場合の方が４翼ロータの場合よりも
小さくしてあり、これにより、翼の頂面と混合室の壁面
との間で行なわれる強力な剪断分散作用を増大させるよ
うに構成されている。

第１２Ｂ図および第１３図に示すように、新しい４翼ロ
ータ８１、８２および新しい３翼ロータ８１′、８２′
について、各２つのロータの全回転サイクルの一部とし
てそれぞれの長翼が混合機２６の中心線「ＣＬ」に滞在
する滞在時間「ＤＬ」は、第１２Ａ図に示す従来技術の
４翼ロータ５１、５２に比べて著しく長くなっている。
新しい４翼ロータ８１、８２の滞在時間ＤＬは３３％も
増大しており、新しい３翼ロータ８１′、８２′の滞在
時間ＤＬは実に４２％も増大しているのである。このよ
うに、混合機の中心線での滞在時間が増大すると、２つ
の混合室キャビティ２７、２８内により大量の原料を押
し込むことができ、従って原料をこれらの混合室キャビ
ティ２７、２８内で前述のようにダイナミックに混合す
ることができる。

本発明を具体化するこれらの新しいロータ８１、８２お
よび８１′、８２′は、以上述べた長所に加え下記に示
す利点を備えている。

(a) 軸線方向の混合作用および横方向の分散混合作用
が増強されるので、混合物（バッチ）をより均質なもの
とすることができる。このため、混合されない部分を含
んだ混合物ができる可能性を最小限にすることができ
る。

(b) 混合機の中央部に「居すわる」原料の体積を増大
できるので、翼の頂面とロータのキャビティ（混合室キ
ャビティ）の壁面との間で行なわれる分散混合作用又は
剪断混合作用を最大にすることができる。このため、粘
性が無くなるまで迅速に混合することができかつ迅速に
混合物を均質化することができる。

(c) 本発明による新たなロータによれば、与えられた
サイズの混合機における有効空間が幾分小さくなるけれ
ども、現行の混合機による混合時間および混合されない
部分を含んだ混合物ができる可能性を最小限にすること
ができるので、混合物の生産性を高めることができる。

(d) 長翼がロータの強度を高めるように配置されてい
るため、激しい荷重を受けるロータの疲労および破壊応
力を最小限にすることができる。

(e) 本発明によるロータは、４翼ロータであっても３
翼ロータであっても、摩擦車比（すなわち等速ギア構
造）で駆動できるため、現存する混合機を改造すること
なくそのまま組み込むことができ、これにより従来の混
合機の性能および混合の生産性を向上させることができ
る。

(f) 本発明による新しいロータの全巻き角を著しく増
大させて混合機の中央部に「居すわる」原料の体積を減
少させれば、一層良好な混合および熱伝達を行なうこと
ができかつ原料を均一に加熱することができる。

(g) ４翼ロータにおいては、長翼が中央領域の一端に
入ると同時に短翼が他端に入る新規な状況が起きるた
め、新しい横方向の混合作用（キャビティからキャビテ
ィへと移動する混合作用）を生じさせることができる。

(h) 異なるねじれ角Ａ_１、Ａ_２をもつ２つの長翼が、
同時に中央領域の同じ側の端部に入る時、新規な軸線方
向の摺り剪断混合作用を生じさせることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明を具体化する非噛み合いロータ形のバ
ッチ式の密閉形混合機を断面して示す端面図である。第２図は、混合室を通る第１図の２−２線に沿って断面
した拡大平面図であり、該第２図は特に従来技術による
１対の非噛み合い形４翼ロータ（この従来の４翼ロータ
は各ロータの同じ側の端部から創成された２つの長翼
と、各ロータの反対側の端部から創成された２つの短翼
とを備えたものである）を示すものである。第３図は、第２図における従来の典型的な２つの４翼ロ
ータを示す拡大平面図である。第４図は、第３図の２つのロータの展開図であり、各ロ
ータの４つの翼を展開して示すものであり、展開図にお
いては螺旋状の各翼が直線で対角線方向に傾いているよ
うに示されている。第５図は、第２図の５−５線に沿う拡大断面図であり、
説明のために混合室を概略的に示すものである。第６図は、本発明による２つの４翼ロータを示すもので
あり、第３図と同様な平面図である。第７図は、第６図のロータの展開図である。第８図は、本発明による２つの３翼ロータを示すもので
あり、第６図と同様な平面図である。第９図は、第８図の３翼ロータの展開図である。第１０図は、第６図および第７図に示す本発明の新規な
ロータによって２つのロータキャビティ内に発生される
増強された軸線方向の混合作用を説明するための説明図
である。第１１図は、第６図および第７図に示す本発明の新規な
ロータの展開図を、第１１Ａ図〜第11F 図の６つの連続
した状態で示すものであり、これらの６つの図面によっ
て、本発明のロータにより発生される増強された横方向
の混合作用（キャビティからキャビティに向って移動す
る方向の混合作用）を説明すべく、各ロータの６つの異
なる相対角度位置を示すものである。第１２Ａ図および第１２Ｂ図は、第６図および第７図に
示す本発明の新規な４翼ロータが混合室の中央部におい
て長い滞在時間「ＤＬ」で滞在する状態を、第３図およ
び第４図の従来のロータと比較して示す説明図である。第１３図は、第８図および第９図に示す本発明の新規な
３翼ロータの長い滞在時間「ＤＬ」を示す、第１２Ａ図
および第１２Ｂ図と同様な説明図である。２０……混合機、２６……混合室、２９……混合室の中央領域、８１，８２……本発明の４翼ロータ、８１′，８２′……本発明の３翼ロータ、９１，９２……本発明のロータの長翼、９３，９４……本発明のロータの短翼。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】互に反対方向に回転する非噛み合い形の第
１および第２の翼付きロータ（８１、８２および８
１′、８２′）を、これらの軸線（６０）が水平かつ平
行となるように収容するためのそれぞれのキャビティ
（２７、２８）を備えた混合室（２６）を形成するため
のハウジング手段（３５）と、前記第１および第２のロ
ータをそれぞれの軸線のまわりで互に反対方向（２３、
２５）に回転させるための駆動手段（４８、５０）とを
有する密閉形混合機であって、前記それぞれのキャビテ
ィが、前記第１および第２のロータの間に配置された前
記混合室の中央領域（２９）と連通しており、前記混合
室が入口と出口とを備えており、前記第１および第２の
ロータの各々が、被駆動側端部（５７）と、冷却側端部
（５８）と、第１および第２の長翼および少くとも１つ
の短翼とからなるほぼ螺旋状をなす少くとも３つの翼片
（９１、９２、９３、９４又は９１、９２、９３）とを
備えている密閉形混合機において、前記各ロータの前記第１の長翼が、前記ロータの軸線に
対して０℃の角度をなしてロータの第１の端部（５７又
は５８）から創成されており、かつ約２５゜〜約４５゜
の範囲内にある第１のねじれ角Ａ_１でロータの軸線に対
して傾斜している翼片（９１）を備えており、前記各ロータの前記第２の長翼が、前記ロータの軸線に
対して約１７６゜〜約１８４゜の範囲の角度をなしてロ
ータの第２の端部（５８又は５７）から創成されてお
り、かつ前記第１のねじれ角Ａ_１よりも大きな第２のね
じれ角Ａ_２でロータの軸線に対して傾斜している翼片
（９２）を備えており、前記短翼が、小さなねじれ角Ａ_１をもつ前記第１の長翼
が創成されている側と同じ側のロータの端部から創成さ
れており、前記短翼が、前記ロータの軸線に対して約１３１゜〜約
１３９゜の範囲の角度をなしてロータの前記第１の端部
から創成されており、かつ約２０゜〜約５０゜の範囲内
にある第３のねじれ角Ａ_３でロータの軸線に対して傾斜
している翼片（９３）を備えており、前記第１のロータの前記第１の端部は、前記駆動手段に
より駆動される被駆動端部であり、前記第２のロータの
前記第２の端部は、前記駆動手段により駆動される被駆
動端部であることを特徴とする密閉形混合機。
【請求項２】前記第２のねじれ角Ａ_２が、前記第１のね
じれ角Ａ_１よりも約４゜だけ大きいことを特徴とする特
許請求の範囲第１項に記載の密閉形混合機。
【請求項３】前記第２のねじれ角Ａ_２が、前記第１のね
じれ角Ａ_１よりも約４゜〜約１０゜の範囲の角度だけ大
きいことを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の密
閉形混合機。
【請求項４】前記短翼の翼片（９３）の第３のねじれ角
Ａ_３が、前記第１のねじれ角Ａ_１の±５゜の範囲内の角
度であることを特徴とする特許請求の範囲第１項〜第３
項のいずれか１項に記載の密閉形混合機。
【請求項５】前記第１のねじれ角Ａ_１と前記第２のねじ
れ角Ａ_２との間の角度差が約６゜〜約８゜の範囲内にあ
ることを特徴とする特許請求の範囲第２項〜第４項のい
ずれか１項に記載の密閉形混合機。
【請求項６】前記第１の長翼の翼片（９１）が、約７０
゜〜約１１０゜の範囲内の全巻き角Ｔ_１を有することを
特徴とする特許請求の範囲第１項〜第５項のいずれか１
項に記載の密閉形混合機。
【請求項７】前記第２の長翼の翼片（９２）が、約８０
゜〜約１２０゜の範囲内の全巻き角Ｔ_２を有することを
特徴とする特許請求の範囲第１項〜第６項のいずれか１
項に記載の密閉形混合機。
【請求項８】前記短翼の翼片（９３）が、約２０゜〜約
５０゜の範囲内の全巻き角Ｔ_３を有することを特徴とす
る特許請求の範囲第１項〜第７項のいずれか１項に記載
の密閉形混合機。
【請求項９】前記ロータの長さＬに対する前記第１の長
翼の翼片（９１）の軸線方向長さｌ_１の比が約０．６０
〜約０．８５の範囲内にあり、前記ロータの長さＬに対
する前記第２の長翼の翼片（９２）の軸線方向長さｌ_２
の比が約０．５５〜０．８０の範囲内にあることを特徴
とする特許請求の範囲第１項〜第８項のいずれか１項に
記載の密閉形混合機。
【請求項１０】前記ロータの長さＬに対する前記短翼の
翼片（９３）の軸線方向長さｌ_３の比が約０．２０〜約
０．５０の範囲内にあることを特徴とする特許請求の範
囲第１項〜第９項のいずれか１項に記載の密閉形混合
機。
【請求項１１】第２の短翼を有し、該第２の短翼が、ロ
ータの軸線に対して約３１１゜〜約３１９゜の範囲の角
度をなしてロータの前記第２の端部から創成されてお
り、かつ約２９゜〜約５０゜の範囲内の第４のねじれ角
Ａ_４でロータの軸線に対し傾斜しており、各ロータの前
記第１および第２の長翼（９１および９２）は、これら
の長翼がそれぞれの混合室キャビティ（２７および２
８）内で回転するとき、それぞれの混合室キャビティ
（２７および２８）内における運動の軸線方向成分によ
って原料（１００）のバンクを前後にローリングさせる
ことによってそれぞれのキャビティ内で原料のブレンデ
ィング分散混合作用を生じさせることを特徴とする特許
請求の範囲第１項〜第９項のいずれか１項に記載の密閉
形混合機。
【請求項１２】前記各ロータの前記第１および第２の長
翼（９１、９２）が、運動の軸線方向成分によって原料
（１００）のバンクを前後にローリングさせることによ
って、それぞれのキャビティ（２７、２８）内で原料の
ブレンディング分散混合作用をランダムに生じさせるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項〜第１１項のいず
れか１項に記載の密閉形混合機。
【請求項１３】前記各ローラの前記第１および第２の長
翼（９１、９２）が、原料（１００）のバンクをそれぞ
れのキャビティ（２７又は２８）内で軸線方向の反対方
向に異なる速度で前後にローリングし、前記異なるねじ
れ角（Ａ_２およびＡ_１）により前記混合作用のランダム
化およびブレンディング混合作用を生じさせることを特
徴とする特許請求の範囲第１２項に記載の密閉形混合
機。
【請求項１４】前記第３のねじれ角Ａ_３が前記第１のね
じれ角Ａ_１にほぼ等しく、前記第４のねじれ角Ａ_４が前
記第２のねじれ角Ａ_２にほぼ等しいことを特徴とする特
許請求の範囲第１１項に記載の密閉形混合機。
【請求項１５】前記第１の長翼の翼片（９１）の螺旋長
さが、前記第２の長翼の翼片（９２）の螺旋長さの約９
５％〜約１１０％の範囲内にあることを特徴とする特許
請求の範囲第１項〜第１４項のいずれか一項に記載の密
閉形混合機。
【請求項１６】前記第１の短翼の翼片が約２０゜〜約５
０゜の範囲内の全巻き角Ｔ_３を有し、前記第２の短翼の
翼片が約２０゜〜約５０゜の範囲内の全巻き角Ｔ_４を有
することを特徴とする特許請求の範囲第１１項又は第１
４項に記載の密閉形混合機。
【請求項１７】前記第１および第２の短翼の螺旋長さは
ほぼ等しいことを特徴とする特許請求の範囲第１１項、
第１４項又は第１６項のいずれか１項に記載の密閉形混
合機。
【請求項１８】前記ロータの軸線方向長さＬに対する前
記第１の短翼の軸線方向長さｌ_３の比ｌ_３／Ｌは約０．
１〜約０．４の範囲内にあり、前記ロータの軸線方向長
さＬに対する前記第２の短翼の軸線方向長さｌ_４の比ｌ
_４／Ｌは約０．１〜約０．４の範囲内にあることを特徴
とする特許請求の範囲第１項〜第９項および第１１項〜
第１７項のいずれか１項に記載の密閉形混合機。
【請求項１９】前記２つの短翼のねじれ角（Ａ_３および
Ａ_４）は、約２０゜〜約５０゜の範囲内にあることを特
徴とする特許請求の範囲第１項〜第９項および第１１項
〜第１８項のいずれか１項に記載の密閉形混合機。