JPS63108955A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS63108955A JPS63108955A JP25617386A JP25617386A JPS63108955A JP S63108955 A JPS63108955 A JP S63108955A JP 25617386 A JP25617386 A JP 25617386A JP 25617386 A JP25617386 A JP 25617386A JP S63108955 A JPS63108955 A JP S63108955A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- center porosity
- ratio
- rolling reduction
- cast slab
- center
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
最近、鋼の連続鋳造方法が盛んになって来たが、連続鋳
造に於いてセンターポロシティ、内部割れ等の内部欠陥
が問題となる場合がある。本発明はこのような内部欠陥
を少なくする連続鋳造方法に関する。
造に於いてセンターポロシティ、内部割れ等の内部欠陥
が問題となる場合がある。本発明はこのような内部欠陥
を少なくする連続鋳造方法に関する。
連続鋳造における鋳片製造時、センターポロシティと呼
ばれる内部欠陥が発生ずる場合が多々ある。このセンタ
ーポロシティとは溶鋼の凝固収縮に伴なう体積減少によ
り鋳片の中央部に空孔が発生する現・象である。このセ
ンターポロシティは後の製品、例えば型打用素材のポロ
シティとなって残り、製品の不良率の増加原因となる。
ばれる内部欠陥が発生ずる場合が多々ある。このセンタ
ーポロシティとは溶鋼の凝固収縮に伴なう体積減少によ
り鋳片の中央部に空孔が発生する現・象である。このセ
ンターポロシティは後の製品、例えば型打用素材のポロ
シティとなって残り、製品の不良率の増加原因となる。
センターポロシティの減少方法としで、鋳込速度の低下
、溶鋼過熱度の低下等の改善策が考えられ実施されてき
たが、大きな効果は得られず、操業上、品質上、歩留上
の問題が残った。
、溶鋼過熱度の低下等の改善策が考えられ実施されてき
たが、大きな効果は得られず、操業上、品質上、歩留上
の問題が残った。
近年、センターポロシティの抑制法として、ローラエプ
ロンで鋳片の圧下を強くシ、鋳片を圧下することにより
センターポロシティを圧着する方法が提案されている。
ロンで鋳片の圧下を強くシ、鋳片を圧下することにより
センターポロシティを圧着する方法が提案されている。
（特開昭５３−５７１３１゜特１１ｆｌ昭５３−１０２
２２５等） 特開昭５３−５７１３１公報に記社された連続鋳造方法
では鋳片の厚み中央部の温度が１０００〜１４００℃つ
まり凝固完了後に圧下をかけている。このような凝固完
了後の圧下はセンターポロシティを圧着するのに大きな
圧下刃を必要とし、通常の圧下刃ではセンターポロシテ
ィを圧着するのは困難である。又、センターポロシティ
を圧管するのに必要な大きな圧下刃は必然的に内部割れ
を誘発し易い。
２２５等） 特開昭５３−５７１３１公報に記社された連続鋳造方法
では鋳片の厚み中央部の温度が１０００〜１４００℃つ
まり凝固完了後に圧下をかけている。このような凝固完
了後の圧下はセンターポロシティを圧着するのに大きな
圧下刃を必要とし、通常の圧下刃ではセンターポロシテ
ィを圧着するのは困難である。又、センターポロシティ
を圧管するのに必要な大きな圧下刃は必然的に内部割れ
を誘発し易い。
特１ｊｔｌ昭５３−１０２２２５公報に記（１された連
続鋳造方法では、センターポロシティを圧ｒ？ するた
めの圧下量５、圧下量がどの範囲が適切であるかについ
ては紀αされていない。
続鋳造方法では、センターポロシティを圧ｒ？ するた
めの圧下量５、圧下量がどの範囲が適切であるかについ
ては紀αされていない。
−ｍにセンターポロシティを圧着するために圧下を加え
ると、センターポロシティは減少するが内部割れを誘発
し易い、つまり、センターポロシティと内部割れは逆相
関の関係にあり、最適な圧下は、圧下位置等を決める必
要がある。
ると、センターポロシティは減少するが内部割れを誘発
し易い、つまり、センターポロシティと内部割れは逆相
関の関係にあり、最適な圧下は、圧下位置等を決める必
要がある。
本発明は、鋳型から引抜かれる鋳片をロールで圧下する
連続鋳造方法に於いて、圧下時の圧下ｈｌ／未凝固厚み
の比を０５〜１．０とし、圧下時鋳片中心部の固相率を
α５〜α８とし、かつ圧下時の歪を０．２％以下とする
ことを特徴とする。
連続鋳造方法に於いて、圧下時の圧下ｈｌ／未凝固厚み
の比を０５〜１．０とし、圧下時鋳片中心部の固相率を
α５〜α８とし、かつ圧下時の歪を０．２％以下とする
ことを特徴とする。
圧下量／未凝固厚みの比（以下Ｒ／ Ｌと略ず。
Ｒ：圧下量、Ｌ＝未凝固厚み）はｉ５図に示すように圧
下時の圧下ｍＲと中心部の未凝固厚みＩ７の比である。
下時の圧下ｍＲと中心部の未凝固厚みＩ７の比である。
Ｒ／【、がα５未溝だと第１図に示すように、未凝固厚
みＬに比べ圧下ｍＲが小さ過ぎ圧下が不充分であるため
、センターポロシティを圧管するのが困難であるためと
、圧下後の凝固によりセンターポロシティが発生し易い
。Ｒ／Ｌが１．０を超える場合は二つの場合が考えられ
、一つは完全に凝固が完了した場合で、他は凝固が不完
全な場合である。完全に凝固が完了した場合、第１図に
示すようにセンターポロシティが圧着し難＜、センター
ポロシティを圧Ｃするために圧下量を増やすと内部割れ
を誘発し易い。凝固が不完全な場合でも内部割れを誘発
し易い。
みＬに比べ圧下ｍＲが小さ過ぎ圧下が不充分であるため
、センターポロシティを圧管するのが困難であるためと
、圧下後の凝固によりセンターポロシティが発生し易い
。Ｒ／Ｌが１．０を超える場合は二つの場合が考えられ
、一つは完全に凝固が完了した場合で、他は凝固が不完
全な場合である。完全に凝固が完了した場合、第１図に
示すようにセンターポロシティが圧着し難＜、センター
ポロシティを圧Ｃするために圧下量を増やすと内部割れ
を誘発し易い。凝固が不完全な場合でも内部割れを誘発
し易い。
同相率とは、一般に凝固界面では完全に凝固した部分の
近傍に固液共存域があり、この固液共存域の固体と液体
の比を同相率と言う。あるロール位置での固相率は第６
図に示すように鋳込速度Ｖｃが異なると違った値になる
。つまり、圧下時の鋳片中心部の最適な固相率を決定す
るのは圧Ｆロール位置を制御することになる。第６図で
は鋳込速度ｖｃ により固相率が変化することを示した
が、鋳込速度Ｖｃ の他に鋳片サイズ、冷却条件鋼種に
よっても同相率は変化する。圧下時の鋳片中心部での同
相率が０．５未満だと圧下後センターポロシティが発生
し易くなり、α８を超えるとセンタニボ１シティヲ圧７
７ Ｌ １Ｂ ＜ 、センターポロシティを圧着するた
めに圧下量を増やすと内部割れを４発し易い。
近傍に固液共存域があり、この固液共存域の固体と液体
の比を同相率と言う。あるロール位置での固相率は第６
図に示すように鋳込速度Ｖｃが異なると違った値になる
。つまり、圧下時の鋳片中心部の最適な固相率を決定す
るのは圧Ｆロール位置を制御することになる。第６図で
は鋳込速度ｖｃ により固相率が変化することを示した
が、鋳込速度Ｖｃ の他に鋳片サイズ、冷却条件鋼種に
よっても同相率は変化する。圧下時の鋳片中心部での同
相率が０．５未満だと圧下後センターポロシティが発生
し易くなり、α８を超えるとセンタニボ１シティヲ圧７
７ Ｌ １Ｂ ＜ 、センターポロシティを圧着するた
めに圧下量を増やすと内部割れを４発し易い。
圧下時の歪εはｅ：１．１５Ｘ３ｄ／Ｉｌ″Ｘδｘｉｏ
ｏ ＜％）で表わされる。ここでｄ＝凝固シュル厚み、
１＝１−ルビブチ、δ＝圧下量である。圧下時の歪ｅが
０．２％を起えると内部割れを誘発し易い。第２図に未
凝固厚ろと歪εの最適範囲を斜線で示した。
ｏ ＜％）で表わされる。ここでｄ＝凝固シュル厚み、
１＝１−ルビブチ、δ＝圧下量である。圧下時の歪ｅが
０．２％を起えると内部割れを誘発し易い。第２図に未
凝固厚ろと歪εの最適範囲を斜線で示した。
湾曲型ブルー１、連続鋳造機を用いて実施した。
用いた鋼の成分を下表に示す。
以下余白
圧下はローラーエプロンにある＃ＩＰ／Ｒ〜＃６Ｐ／Ｒ
の６個のピンチロールを用い、各々のピンチロールのメ
ニスカスからの距離は各々、 ２０．４８゜２２２８、
２ａ３９．２４．５．２Ｇ、 ２７．５ ｍである。
の６個のピンチロールを用い、各々のピンチロールのメ
ニスカスからの距離は各々、 ２０．４８゜２２２８、
２ａ３９．２４．５．２Ｇ、 ２７．５ ｍである。
圧下により鋳片厚みを３７０〜４１０龍の範囲で変化さ
せ鋳込速度を３５０〜５００＋ｓ／ｍｉｎ の範囲で変
化させ、センターポロシティの発生状況をユ１べた。
せ鋳込速度を３５０〜５００＋ｓ／ｍｉｎ の範囲で変
化させ、センターポロシティの発生状況をユ１べた。
第３図に示すように、Ｒ／Ｌが０．５未満で１．１セン
ターポロシテイが発生した。又Ｒ／ Ｌが１．０を超え
るものには内部割れが発生した。
ターポロシテイが発生した。又Ｒ／ Ｌが１．０を超え
るものには内部割れが発生した。
又、１６０■Ｓ＋以上と１６０■■φ未！ｍのビレット
につき、鋳込速度を４００〜４５０ｍｍ／ｍｉｎ と変
化させ、センターポロシティ発生状況をＵＳＴ倹査によ
りユｔべた。第４図に示すように１ ｆ３０ ａｍ＋以
上のビレットでは、Ｒ／Ｌが０．５未膚であるとＵＳＴ
不良が発生し、センターポロシティが発生していると推
定される。
につき、鋳込速度を４００〜４５０ｍｍ／ｍｉｎ と変
化させ、センターポロシティ発生状況をＵＳＴ倹査によ
りユｔべた。第４図に示すように１ ｆ３０ ａｍ＋以
上のビレットでは、Ｒ／Ｌが０．５未膚であるとＵＳＴ
不良が発生し、センターポロシティが発生していると推
定される。
本発明により、センターポロシティのない、内部割れの
ない連続鋳造方法が確立され、鋳片の品質の向」−１歩
留り向上がはかられた。
ない連続鋳造方法が確立され、鋳片の品質の向」−１歩
留り向上がはかられた。
第１図はＲ／ Ｌとセンターポロシティの発生状況を示
す図、第２図は本発明の９１１！Ｉ範囲を示す図、第３
図、第４図は鋳込条件によるセンターポロシティ発生状
況を示す図、第５図はＲ／Ｌを説明する図、第６図は同
相率を説明する図である。 第３図 第４図 Ｒ／Ｌ 歪ε（％）
す図、第２図は本発明の９１１！Ｉ範囲を示す図、第３
図、第４図は鋳込条件によるセンターポロシティ発生状
況を示す図、第５図はＲ／Ｌを説明する図、第６図は同
相率を説明する図である。 第３図 第４図 Ｒ／Ｌ 歪ε（％）
Claims (1)
- 鋳型から引抜かれる鋳片をロールにて圧下する連続鋳造
方法に於いて、圧下量／未凝固厚みの比を０．５〜１．
０とし、圧下時の鋳片中心部の固相率を０．５〜０．８
とし、かつ圧下時の歪を０．２％以下とすることを特徴
とする連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25617386A JPS63108955A (ja) | 1986-10-27 | 1986-10-27 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25617386A JPS63108955A (ja) | 1986-10-27 | 1986-10-27 | 連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63108955A true JPS63108955A (ja) | 1988-05-13 |
Family
ID=17288922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25617386A Pending JPS63108955A (ja) | 1986-10-27 | 1986-10-27 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63108955A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63183765A (ja) * | 1986-09-04 | 1988-07-29 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造における鋳片の連続鍛圧方法 |
| WO1997000747A1 (fr) * | 1995-06-21 | 1997-01-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Coulee continue de pieces minces |
| JP2001205407A (ja) * | 2000-01-25 | 2001-07-31 | Nippon Steel Corp | ビレットの連続鋳造方法 |
-
1986
- 1986-10-27 JP JP25617386A patent/JPS63108955A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63183765A (ja) * | 1986-09-04 | 1988-07-29 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造における鋳片の連続鍛圧方法 |
| WO1997000747A1 (fr) * | 1995-06-21 | 1997-01-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Coulee continue de pieces minces |
| US5871040A (en) * | 1995-06-21 | 1999-02-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for continuously casting thin slabs |
| JP2001205407A (ja) * | 2000-01-25 | 2001-07-31 | Nippon Steel Corp | ビレットの連続鋳造方法 |
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