JPS63106598A - 使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装置 - Google Patents
使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装置Info
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- JPS63106598A JPS63106598A JP61251193A JP25119386A JPS63106598A JP S63106598 A JPS63106598 A JP S63106598A JP 61251193 A JP61251193 A JP 61251193A JP 25119386 A JP25119386 A JP 25119386A JP S63106598 A JPS63106598 A JP S63106598A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装
置に係り、特にヨウ素（Ｉ２）による腐食を防止するに
好適なオフガス処理装置に関する。
置に係り、特にヨウ素（Ｉ２）による腐食を防止するに
好適なオフガス処理装置に関する。
原子力発電の増加に伴い、使用済原子燃料再処理設備の
増設が必須になっている。第４図は、使用済原子燃料再
処理装置の中の溶解槽等から排出されるオフガス処理装
置のシステムフローを示す。
増設が必須になっている。第４図は、使用済原子燃料再
処理装置の中の溶解槽等から排出されるオフガス処理装
置のシステムフローを示す。
使用済原子燃料再処理膜（ＩＩからオフガス配管２を介
して排出されたオフガスは、９０℃の温度でＮＯｘ
（Ｎｏｗ ＋ＮＯ） １０％、Ｉ２３０ｐｐｍ。
して排出されたオフガスは、９０℃の温度でＮＯｘ
（Ｎｏｗ ＋ＮＯ） １０％、Ｉ２３０ｐｐｍ。
Ｈ，０６０％、残りＮ ｚ ＋ Ｏｔ （Ｄ成分を有し
、先ず前置コンデンサ３に導入される。ここでオフガス
は９０℃から４０℃に冷却される。前置コンデンサ３を
設置しであるのは、オフガスを冷却してガス中の含有水
分を凝縮するためと後続のＮＯｘ吸収系でＮＯｘの吸収
率を上げるためである。前置コンデンサ３においても、
凝縮水とＮＯｘが接触するのでＨＮＣ）＋（硝酸）溶液
が生成するが、この溶液は、配管５を経由してタンク６
に導かれる。
、先ず前置コンデンサ３に導入される。ここでオフガス
は９０℃から４０℃に冷却される。前置コンデンサ３を
設置しであるのは、オフガスを冷却してガス中の含有水
分を凝縮するためと後続のＮＯｘ吸収系でＮＯｘの吸収
率を上げるためである。前置コンデンサ３においても、
凝縮水とＮＯｘが接触するのでＨＮＣ）＋（硝酸）溶液
が生成するが、この溶液は、配管５を経由してタンク６
に導かれる。
前置コンデンサ３から出たオフガスは、ＮＯｘ吸収塔９
で、ＮＯｘ分が除去される。このＮＯｘ吸収塔９ではＮ
Ｏｘを含むオフガスと水又はＨｔＯｔ水と気液接触させ
、以下の反応でＨＮ Ｏｓを生成させてＮＯｌ［を吸収
除去する。
で、ＮＯｘ分が除去される。このＮＯｘ吸収塔９ではＮ
Ｏｘを含むオフガスと水又はＨｔＯｔ水と気液接触させ
、以下の反応でＨＮ Ｏｓを生成させてＮＯｌ［を吸収
除去する。
２ＮＯ□ ＋Ｈ，Ｏ→ＨＮ Ｏｘ ＋ ＨＮ Ｏｔ
・・・・・・＋１１ＨＮＯｘ ＋ １ ／２ ｏｚ
−ＨＮＯ３−−・・・・（２＋ＮＯ＋１／２０□
→ ＮＯ２・・・・・・ （３）ＮＯｘは、ＮＯ□と
ＮＯが主成分であり、ＨＮＯｆｆ生成の主反応は（１）
であるが、亜硝酸（ＨＮＯ２）やＮＯを酸化するのにオ
フガス中の０、やＨｔＯｔの酸化性が利用される。
・・・・・・＋１１ＨＮＯｘ ＋ １ ／２ ｏｚ
−ＨＮＯ３−−・・・・（２＋ＮＯ＋１／２０□
→ ＮＯ２・・・・・・ （３）ＮＯｘは、ＮＯ□と
ＮＯが主成分であり、ＨＮＯｆｆ生成の主反応は（１）
であるが、亜硝酸（ＨＮＯ２）やＮＯを酸化するのにオ
フガス中の０、やＨｔＯｔの酸化性が利用される。
前置コンデンサ３及びＮＯｘ吸収塔９で生成した硝酸は
、タンク６に導かれるが、これらの液は、ヨウ素（■、
）を溶解しているため、ヨウ素追出し塔１１でフラッシ
ングされ、液中のヨウ素を気相中に追い出す、ＮＯｘ吸
収塔９及びヨウ素追出し塔１１から出たガス（ＮＯｘは
除去されておりヨウ素と水分及びＮ、＋Ｏ□とを含む）
は、デミスタ−１４で湿分が除去され、フィルター１５
で微粒子の核分裂生成物が除去された後、加熱器１６で
約１５０℃まで加熱され、ヨウ素吸着塔１７に導かれる
。ヨウ素吸着塔１７でガス中のヨウ素が除去され、クリ
ーンになった排ガスが排気筒１８より大気に放出される
。オフガス処理装置で生成した硝酸は、使用済燃料の溶
解用に利用される。
、タンク６に導かれるが、これらの液は、ヨウ素（■、
）を溶解しているため、ヨウ素追出し塔１１でフラッシ
ングされ、液中のヨウ素を気相中に追い出す、ＮＯｘ吸
収塔９及びヨウ素追出し塔１１から出たガス（ＮＯｘは
除去されておりヨウ素と水分及びＮ、＋Ｏ□とを含む）
は、デミスタ−１４で湿分が除去され、フィルター１５
で微粒子の核分裂生成物が除去された後、加熱器１６で
約１５０℃まで加熱され、ヨウ素吸着塔１７に導かれる
。ヨウ素吸着塔１７でガス中のヨウ素が除去され、クリ
ーンになった排ガスが排気筒１８より大気に放出される
。オフガス処理装置で生成した硝酸は、使用済燃料の溶
解用に利用される。
このように使用済原子燃料再処理設備の中のオフガス処
理において、オフガス中のＮｏｖを硝酸として回収、再
利用できる点及び、Ｉｚ、Ｒ−等の核分裂生成物（ＦＰ
）を完全に除去できる特徴があるが、問題点の一つとし
てヨウ素ガスによる各機器の腐食があげられる。
理において、オフガス中のＮｏｖを硝酸として回収、再
利用できる点及び、Ｉｚ、Ｒ−等の核分裂生成物（ＦＰ
）を完全に除去できる特徴があるが、問題点の一つとし
てヨウ素ガスによる各機器の腐食があげられる。
このような腐食に対して、耐食性を有する材料にはフッ
素樹脂、セラミックス及び５ＯＮ＋２０Ｃ「で５％以上
のＭＯを含む高合金がある。しかし、前二者の材料では
、強度上構造材料としては使用しがたく、後者の材料は
、５ＵＳ３１６Ｌステンレス鋼に比し、極めて高価格で
あり、実用的ではない。上記のように、従来の使用済原
子燃料再処理設備のオフガス処理装置は、Ｉ２による腐
食に対して配慮されておらず、長期間の運転が困難であ
るという問題があった。
素樹脂、セラミックス及び５ＯＮ＋２０Ｃ「で５％以上
のＭＯを含む高合金がある。しかし、前二者の材料では
、強度上構造材料としては使用しがたく、後者の材料は
、５ＵＳ３１６Ｌステンレス鋼に比し、極めて高価格で
あり、実用的ではない。上記のように、従来の使用済原
子燃料再処理設備のオフガス処理装置は、Ｉ２による腐
食に対して配慮されておらず、長期間の運転が困難であ
るという問題があった。
本発明の目的は、上記した従来技術の問題点を解消し、
高級耐食材料を用いることなく、ヨウ素による腐食を防
止することができる使用済原子燃料再処理設備用オフガ
ス処理装置を提供することにある。
高級耐食材料を用いることなく、ヨウ素による腐食を防
止することができる使用済原子燃料再処理設備用オフガ
ス処理装置を提供することにある。
上記目的を達成するために、本発明者らはヨウ素ガスに
よる腐食について探究した結果、ヨウ素ガスによる腐食
には次のような特性があることが判明した。
よる腐食について探究した結果、ヨウ素ガスによる腐食
には次のような特性があることが判明した。
１）腐食は、主に孔食の形態をなし、気相中で発生する
が、６Ｎ以下の希硝酸の液相中では殆ど腐食は発生しな
い。
が、６Ｎ以下の希硝酸の液相中では殆ど腐食は発生しな
い。
２）気相中での腐食は、成分の影響を受け、ＮＯｘ及び
ＨＮ Ｏｘ ミストが共存すると腐食は発生せず、１１
＋）（、Ｑ＋ （Ｎ２ ＋０２）の気相中に限り、広
範な湿度範囲で腐食が発生する。
ＨＮ Ｏｘ ミストが共存すると腐食は発生せず、１１
＋）（、Ｑ＋ （Ｎ２ ＋０２）の気相中に限り、広
範な湿度範囲で腐食が発生する。
３）腐食の原因は、Ｉ２の酸化性とＩ−イオンによるハ
ロゲン作用とが考えられる。
ロゲン作用とが考えられる。
本発明は、上記した各特性を基に更に堆し進めた結果到
達されたものであり、オフガスに含まれるヨウ素（Ｉ、
）を酸化又は還元してＩＯ３−又は■−イオン状態とす
る手段と、前記１０ｆｆ−イオン又はＩ−イオンを難溶
性のヨウ素化合物として分離・回収する手段とを設けた
ものである。
達されたものであり、オフガスに含まれるヨウ素（Ｉ、
）を酸化又は還元してＩＯ３−又は■−イオン状態とす
る手段と、前記１０ｆｆ−イオン又はＩ−イオンを難溶
性のヨウ素化合物として分離・回収する手段とを設けた
ものである。
腐食は気相中にふくまれる１０〜数百ｐｐｍ程度の僅か
な量のヨウ素Ｎｇ ）に寄因する。このヨウ素（Ｉ２）
を酸化剤によりＩ０３−イオン又は還元剤によりＩ−イ
オンとすると腐食性がなくなる。
な量のヨウ素Ｎｇ ）に寄因する。このヨウ素（Ｉ２）
を酸化剤によりＩ０３−イオン又は還元剤によりＩ−イ
オンとすると腐食性がなくなる。
次に核分裂生成物としてのＩ２はＡｇ１Ｏｓ、ＡｇＩ、
Ｃｕ１ＢａｌＯ＊等の溶解度の低い化合物として、沈澱
固化され、固体として分離回収される。またＩ２として
存在する領域は、プロセス液体の硝酸（１〜５Ｎ）と共
存するので腐食が発生することがない。
Ｃｕ１ＢａｌＯ＊等の溶解度の低い化合物として、沈澱
固化され、固体として分離回収される。またＩ２として
存在する領域は、プロセス液体の硝酸（１〜５Ｎ）と共
存するので腐食が発生することがない。
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明にかかる使用済原子燃料再処理設備用オ
フガス処理装置の一実施例を示す系統図である。第１図
において、第４図に示す従来の使用済原子燃料再処理設
備用オフガス処理装置における前置コンデンサ３、ヨウ
素追い出し塔１１、純粋有機酸タンク１２及びＮ２ガス
供給系１３が省略され、酸化剤（又は還元剤）注入系１
９、酸化（又は還元）塔２０、沈澱薬液注入系２１、ヨ
ウ素化合物沈澱反応槽２２及び固液分離槽２３が設けら
れている。したがって、第１図において、第４図に示す
従来の使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装置に
おける同一の構成部分には同一符号で示し、詳細な説明
は省略する。
フガス処理装置の一実施例を示す系統図である。第１図
において、第４図に示す従来の使用済原子燃料再処理設
備用オフガス処理装置における前置コンデンサ３、ヨウ
素追い出し塔１１、純粋有機酸タンク１２及びＮ２ガス
供給系１３が省略され、酸化剤（又は還元剤）注入系１
９、酸化（又は還元）塔２０、沈澱薬液注入系２１、ヨ
ウ素化合物沈澱反応槽２２及び固液分離槽２３が設けら
れている。したがって、第１図において、第４図に示す
従来の使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装置に
おける同一の構成部分には同一符号で示し、詳細な説明
は省略する。
使用済原子燃料再処理設備１から排出されたオフガスは
、まずＮＯｘ吸収塔９に送られ、ここで水（又はＨｚＯ
ｔ水）供給系１０から供給される水又はＨ２０ヨ水と気
液接触し、オフガス中の固体状微粒成分及びＮＯｘが吸
収される。ＮＯｘ吸収塔９より出たガス及び生成硝酸液
は、全て酸化（又は還元）塔２０に送られる。この酸化
（又は還元）塔２０には酸化剤（又は還元剤）注入系１
９から酸化剤又は還元剤が供給され、ガス中又は溶液中
のＩ２は酸化又は還元されイオン状となる。
、まずＮＯｘ吸収塔９に送られ、ここで水（又はＨｚＯ
ｔ水）供給系１０から供給される水又はＨ２０ヨ水と気
液接触し、オフガス中の固体状微粒成分及びＮＯｘが吸
収される。ＮＯｘ吸収塔９より出たガス及び生成硝酸液
は、全て酸化（又は還元）塔２０に送られる。この酸化
（又は還元）塔２０には酸化剤（又は還元剤）注入系１
９から酸化剤又は還元剤が供給され、ガス中又は溶液中
のＩ２は酸化又は還元されイオン状となる。
Ｉ２の酸化の場合はＨ２Ｏオ、０．（オゾン）、ＫＭｎ
Ｏａ 、Ｋｔ Ｃｒｚ ｏｆｆなどの酸化剤を添加して
１０．−イオンとし、Ｉ２の還元の場合は、水素、ヒド
ラジン、亜硫酸、ギ酸、しゅう酸、すず等の還元剤を添
加してＩ２を■−イオンとする。
Ｏａ 、Ｋｔ Ｃｒｚ ｏｆｆなどの酸化剤を添加して
１０．−イオンとし、Ｉ２の還元の場合は、水素、ヒド
ラジン、亜硫酸、ギ酸、しゅう酸、すず等の還元剤を添
加してＩ２を■−イオンとする。
次にヨウ素をイオン状で含有する硝酸液はポンプ８を介
してヨウ素化合物沈澱反応槽２２に送られる。ヨウ素化
合物沈澱反応槽２２には沈澱薬液注入系２１からＡｇ、
Ｃｕなどの溶液が注入され、イオン状のヨウ素は溶解度
の低いヨウ素化合物又はヨウ素酸化合物を形成する。
してヨウ素化合物沈澱反応槽２２に送られる。ヨウ素化
合物沈澱反応槽２２には沈澱薬液注入系２１からＡｇ、
Ｃｕなどの溶液が注入され、イオン状のヨウ素は溶解度
の低いヨウ素化合物又はヨウ素酸化合物を形成する。
このような難溶性の化合物を含有する液は、固液分離槽
２３に導入され、溶液中から固体状のヨウ素化合物又は
ヨウ素酸化合物２４が分離される。
２３に導入され、溶液中から固体状のヨウ素化合物又は
ヨウ素酸化合物２４が分離される。
ヨウ素を含まない硝酸溶液は、使用済原子燃料再処理設
備１に送られ、使用済燃料の溶解用として再利用される
。
備１に送られ、使用済燃料の溶解用として再利用される
。
一方、酸化（又は還元）塔２０から出たＮＯｘやＩ２を
取り除かれたガスは、デミスタ−１４で湿分を除去され
、更にフィルタ１５で微粒固型物質が除去されてクリー
ンにされた後、排気筒１８より糸外へ放出される。
取り除かれたガスは、デミスタ−１４で湿分を除去され
、更にフィルタ１５で微粒固型物質が除去されてクリー
ンにされた後、排気筒１８より糸外へ放出される。
なお、プロセスガス中のＮＯｘ （特にＮｏ）は還元
性を有しているので上記Ｉ！の還元剤として利用でき、
この場合は、追加薬品が不用となる。
性を有しているので上記Ｉ！の還元剤として利用でき、
この場合は、追加薬品が不用となる。
本発明のオフガス処理装置では、ヨウ素ガスＮｇ ）
、水分及びＮｚ ＋Ｑ、を主体とした気相領域が存在し
ないため、Ｉ２による各種機器を構成するステンレス鋼
の腐食（孔食）を防止できる。
、水分及びＮｚ ＋Ｑ、を主体とした気相領域が存在し
ないため、Ｉ２による各種機器を構成するステンレス鋼
の腐食（孔食）を防止できる。
すなわち、ＮＯｘ吸収塔９関連では、オフガスと水又は
Ｈ，Ｏ，とを気液接触させＮＯｘを吸収している。■、
は、気相及び液相に存在するが、前述したようにＩ２に
よる腐食は、液相では生じないこと及び気相でもＮＯｘ
が共存するとその還元作用で腐食は生じないことから腐
食の問題は発生しない、酸化（又は還元）塔２０はＩ２
を１０、−イオン又は■−イオンにする領域であり、こ
れらのイオン単独での腐食性は小さいことから、この領
域でも■２による腐食の問題はない、酸化（又は還元）
塔２０から出たガスは、もはや■２を殆ど含んでいない
ことから腐食の問題はない。
Ｈ，Ｏ，とを気液接触させＮＯｘを吸収している。■、
は、気相及び液相に存在するが、前述したようにＩ２に
よる腐食は、液相では生じないこと及び気相でもＮＯｘ
が共存するとその還元作用で腐食は生じないことから腐
食の問題は発生しない、酸化（又は還元）塔２０はＩ２
を１０、−イオン又は■−イオンにする領域であり、こ
れらのイオン単独での腐食性は小さいことから、この領
域でも■２による腐食の問題はない、酸化（又は還元）
塔２０から出たガスは、もはや■２を殆ど含んでいない
ことから腐食の問題はない。
次に、ヨウ素をヨウ化物として回収する系の詳細につい
て説明する。
て説明する。
ＮＯｘ吸収塔９から出たガス中には、約１１００ｐｐの
■２を含み、液中には平衡濃度の約５０ｐｐｍの■２が
溶解している。これらのガス及び液を、酸化（又は還元
）塔２０で、イオン状にする場合、後の副生成物の処理
を考慮すると、酸化剤により１０ｓ−イオンにする場合
は、ＨｔＯｔ（過酸化水素）、オゾン（０，）などが好
ましく、また還元剤によりＩ−イオンにする場合は、Ｈ
ｌ（水素）、ヒドラジンＣＮｔ Ｈａ ）などが好まし
い、なお、酸化（又は還元）塔２０に入るガス又は液中
にはＮＯｘ （Ｎｏ）や亜硝酸（ＨＮＯ□）が存在す
るが、これらも還元剤として作用するので■２のＩ−イ
オンへの還元に利用できる。酸化剤又は還元剤の濃度は
、液又は気相中の１２濃度や薬剤の酸化性または還元性
の強さを考慮して決定すれば良い、また、気相中のｔｔ
？１度は、液中濃度と平衡状態にあるので、液中の■２
をＩ−イオン又は■ｏ、−イオンに変化させ、液相中の
■を濃度を下げれば、気相中の１２濃度も低下できるの
で、液相及び気相の全系のＩｔを下げることが可能であ
る。
■２を含み、液中には平衡濃度の約５０ｐｐｍの■２が
溶解している。これらのガス及び液を、酸化（又は還元
）塔２０で、イオン状にする場合、後の副生成物の処理
を考慮すると、酸化剤により１０ｓ−イオンにする場合
は、ＨｔＯｔ（過酸化水素）、オゾン（０，）などが好
ましく、また還元剤によりＩ−イオンにする場合は、Ｈ
ｌ（水素）、ヒドラジンＣＮｔ Ｈａ ）などが好まし
い、なお、酸化（又は還元）塔２０に入るガス又は液中
にはＮＯｘ （Ｎｏ）や亜硝酸（ＨＮＯ□）が存在す
るが、これらも還元剤として作用するので■２のＩ−イ
オンへの還元に利用できる。酸化剤又は還元剤の濃度は
、液又は気相中の１２濃度や薬剤の酸化性または還元性
の強さを考慮して決定すれば良い、また、気相中のｔｔ
？１度は、液中濃度と平衡状態にあるので、液中の■２
をＩ−イオン又は■ｏ、−イオンに変化させ、液相中の
■を濃度を下げれば、気相中の１２濃度も低下できるの
で、液相及び気相の全系のＩｔを下げることが可能であ
る。
次に、溶解した■−又はＴＯｚ−イオンをヨウ素化合物
として沈澱分解させる方法であるが、これらのヨウ素化
合物で溶解度の低いのは、第１表に示す化合物である。
として沈澱分解させる方法であるが、これらのヨウ素化
合物で溶解度の低いのは、第１表に示す化合物である。
（以下、余白）
第１表 難溶性ヨウ素化合物の溶解度
（温度表示のないものは２５℃の溶解度）溶解度高いヨ
ウ素化合物であっても、ヨウ素は！−文はｌ０ｓ−イオ
ン状で存在するので腐食の点では問題ないが、放射性ヨ
ウ素を分離回収する点からできるだけ溶解度の低いもの
が望ましく、この場合第１表の溶解度特性からＡｇｌ、
Ｃｕｌ、Ｈｇｚ Ｉオ、Ｈｇｚ （ＩＯｘ ）ｔの
形で沈澱、分離回収することが好ましい。このようなヨ
ウ素化合物の場合、溶解度は、Ｑ、０１ｐＩ）ｍ以下で
あるから９９．９９％以上のヨウ案分を回収できる。
ウ素化合物であっても、ヨウ素は！−文はｌ０ｓ−イオ
ン状で存在するので腐食の点では問題ないが、放射性ヨ
ウ素を分離回収する点からできるだけ溶解度の低いもの
が望ましく、この場合第１表の溶解度特性からＡｇｌ、
Ｃｕｌ、Ｈｇｚ Ｉオ、Ｈｇｚ （ＩＯｘ ）ｔの
形で沈澱、分離回収することが好ましい。このようなヨ
ウ素化合物の場合、溶解度は、Ｑ、０１ｐＩ）ｍ以下で
あるから９９．９９％以上のヨウ案分を回収できる。
第２図は本発明にかかる使用済原子燃料再処理設備用オ
フガス処理装置の他の実施例を示す系統図である。第２
図において、酸化（又は還元）塔２０の上流側に前置コ
ンデンサ３を設置するとともに酸化（又は還元）塔２０
とＮＯｘ吸収塔９との間にＮＯｘ酸化塔２５が設置され
、このＮＯｘ酸化塔２５に酸化剤注入系２６が付設され
ている。
フガス処理装置の他の実施例を示す系統図である。第２
図において、酸化（又は還元）塔２０の上流側に前置コ
ンデンサ３を設置するとともに酸化（又は還元）塔２０
とＮＯｘ吸収塔９との間にＮＯｘ酸化塔２５が設置され
、このＮＯｘ酸化塔２５に酸化剤注入系２６が付設され
ている。
そして酸化（又は還元）塔２０．ＮＯＸ吸収塔９及びデ
ミスタ１４で回収される液分はヨウ素化合物沈澱反応槽
２２に導入されるようになっている。
ミスタ１４で回収される液分はヨウ素化合物沈澱反応槽
２２に導入されるようになっている。
第２図に示す使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理
装置では、前置コンデンサ３において、冷却水供給系４
から冷却水が供給され、この冷却水によりオフガスを冷
却してガス中に含有される水分を凝縮する。このａ！Ｉ
ｉ！水とオフガス中に含まれるＮＯｘの一部との接触に
より硝酸溶液を生成する。
装置では、前置コンデンサ３において、冷却水供給系４
から冷却水が供給され、この冷却水によりオフガスを冷
却してガス中に含有される水分を凝縮する。このａ！Ｉ
ｉ！水とオフガス中に含まれるＮＯｘの一部との接触に
より硝酸溶液を生成する。
またオフガス中のＮｏは、Ｎ Ｏｘ酸化塔２０にて酸化
剤注入系２６から注入されるＨ２Ｏ３等の酸化剤により
Ｎｏｔに酸化され、ＮＯｘ吸収塔９にてＮＯｘを硝酸と
して回収し、ヨウ素化合物沈澱反応槽２２に導入される
。このように、オフガス中のＮＯｘは、前置コンデンサ
３、ＮＯｘ酸化塔２５及びＮＯｘ吸収塔９の各装置を経
て硝酸として回収される。したがって、本実施例では第
１図に示す実施例に比べてＮＯｘ回収率が高くなる効果
がある。
剤注入系２６から注入されるＨ２Ｏ３等の酸化剤により
Ｎｏｔに酸化され、ＮＯｘ吸収塔９にてＮＯｘを硝酸と
して回収し、ヨウ素化合物沈澱反応槽２２に導入される
。このように、オフガス中のＮＯｘは、前置コンデンサ
３、ＮＯｘ酸化塔２５及びＮＯｘ吸収塔９の各装置を経
て硝酸として回収される。したがって、本実施例では第
１図に示す実施例に比べてＮＯｘ回収率が高くなる効果
がある。
第３図は本発明にかかる使用済原子燃料再処理設備用オ
フガス処理装置の更に他の実施例を示す系統図である。
フガス処理装置の更に他の実施例を示す系統図である。
第３図において、第２図に示す実施例と異なる点は、前
置コンデンサ３が省略され、使用済原子燃料再処理設備
１からのオフガスが酸化（又は還元）塔２０に直接導入
されるようになっていることである。したがって、第３
図において、第２図に示す実施例に同一構成部分は同一
符号にて示している。
置コンデンサ３が省略され、使用済原子燃料再処理設備
１からのオフガスが酸化（又は還元）塔２０に直接導入
されるようになっていることである。したがって、第３
図において、第２図に示す実施例に同一構成部分は同一
符号にて示している。
本実施例では、使用済原子燃料再処理設備用１からのオ
フガス中のヨウ素は、酸化（又は還元）塔２０及び酸化
く又は還元）反応槽２７において直ちにイオン状にされ
、その後オフガスは下流側の各装置に導入される。した
がってオフガス処理装置において、ヨウ素がＩ２の形で
存在する領域は使用済原子燃料再処理設備１の下流の極
く一部のみであり、オフガス処理装置の１２による腐食
防止がより有効なものとなる。
フガス中のヨウ素は、酸化（又は還元）塔２０及び酸化
く又は還元）反応槽２７において直ちにイオン状にされ
、その後オフガスは下流側の各装置に導入される。した
がってオフガス処理装置において、ヨウ素がＩ２の形で
存在する領域は使用済原子燃料再処理設備１の下流の極
く一部のみであり、オフガス処理装置の１２による腐食
防止がより有効なものとなる。
第２図及び第３図に示す各オフガス処理装置においても
、Ｉ２に対する酸化剤又は還元剤の選定、ヨウ素化合物
の生成のための沈澱薬液の選定等は第１図を基に説明し
た場合と同様である。
、Ｉ２に対する酸化剤又は還元剤の選定、ヨウ素化合物
の生成のための沈澱薬液の選定等は第１図を基に説明し
た場合と同様である。
以上のように本発明によれば、気相としてＩ２、ＨｘＯ
及びＮ２＋０□の存在範囲がなくなるので、使用済原子
燃料再処理設備用オフガス処理装置のＩ２による腐食を
防止でき、廉価な材料での信頬性の高い装置を提供でき
る。更に、オフガス中に存在するＮＯｘ中のＮｏは、還
元作用があり、Ｔｚｔ１度によっては、Ｉ３の■−イオ
ンへの還元をＮＯで達成することもできる。また、Ｉ２
のＩＯ３−又は！−イオンへの酸化又は還元をプロセス
液である希硝酸中で行うので、腐食の問題もなくなり、
更に、別系からの薬液の注入も不要となる。原子力機器
の場合、特に放射性物質の汚染拡大防止のため、不要の
薬液は、使用しない方が好ましく、ＮＯｘを還元剤とし
て、利用できる点及びプロセス液体の希硝酸を利用でき
る点で極めて有効である。
及びＮ２＋０□の存在範囲がなくなるので、使用済原子
燃料再処理設備用オフガス処理装置のＩ２による腐食を
防止でき、廉価な材料での信頬性の高い装置を提供でき
る。更に、オフガス中に存在するＮＯｘ中のＮｏは、還
元作用があり、Ｔｚｔ１度によっては、Ｉ３の■−イオ
ンへの還元をＮＯで達成することもできる。また、Ｉ２
のＩＯ３−又は！−イオンへの酸化又は還元をプロセス
液である希硝酸中で行うので、腐食の問題もなくなり、
更に、別系からの薬液の注入も不要となる。原子力機器
の場合、特に放射性物質の汚染拡大防止のため、不要の
薬液は、使用しない方が好ましく、ＮＯｘを還元剤とし
て、利用できる点及びプロセス液体の希硝酸を利用でき
る点で極めて有効である。
第１図は本発明にかかる使用済原子燃料再処理設備用オ
フガス処理装置の一実施例を示す系統図、第２図及び第
３図は各々本発明にかかる使用済原子燃料再処理設備用
オフガス処理装置の他の実施例を示す系統図、第４図は
従来の使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装置の
系統図である。 １・・・・・・使用済原子燃料再処理設備、９・・・・
・・ＮＯＸ吸収塔、１４・・・・・・デミスタ、１５・
・・・・・フィルタ。 ２０・・・・・・酸化（又は還元）塔、２２・・・・・
・ヨウ素化合物沈澱反応槽、２３・・・・・・固液分離
槽、２５・・・・・・ＮＯｘ酸化塔。 代理人 弁理士 西 元 勝 − 第１図 第２図 第３図 第４図
フガス処理装置の一実施例を示す系統図、第２図及び第
３図は各々本発明にかかる使用済原子燃料再処理設備用
オフガス処理装置の他の実施例を示す系統図、第４図は
従来の使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装置の
系統図である。 １・・・・・・使用済原子燃料再処理設備、９・・・・
・・ＮＯＸ吸収塔、１４・・・・・・デミスタ、１５・
・・・・・フィルタ。 ２０・・・・・・酸化（又は還元）塔、２２・・・・・
・ヨウ素化合物沈澱反応槽、２３・・・・・・固液分離
槽、２５・・・・・・ＮＯｘ酸化塔。 代理人 弁理士 西 元 勝 − 第１図 第２図 第３図 第４図
Claims (4)
- （１）使用済原子燃料再処理設備から排出するオフガス
中のヨウ素及びＮＯ＿ｘを分離回収するオフガス処理素
において、ヨウ素（Ｉ＿２）をプロセス液体中の硝酸液
中で酸化又は還元し、ＩＯ＿３＾−はＩ＾−のイオン状
態とする手段と、前記ＩＯ＿３＾−イオン又はＩ−イオ
ンを難溶性のヨウ素化合物として分離回収する手段とを
設けたことを特徴とする使用済原子燃料再処理設備用オ
フガス処理装置。 - （２）ヨウ素（Ｉ＿２）をプロセス液体中の硝酸液中で
酸化又は還元し、ＩＯ＿３＾−イオン又はＩ＾−のイオ
ン状態にする手段は、前記オフガス処理装置におけるオ
フガス入口部に設置されていることを特徴とする特許請
求の範囲第（１）項記載の使用済原子燃料再処理設備用
オフガス処理装置。 - （３）ヨウ素（Ｉ＿２）をプロセス液体中の硝酸液中で
酸化又は還元し、ＩＯ＿３＾−イオン又はＩ＾−のイオ
ン状態にする手段は、前記オフガス処理装置におけるＮ
Ｏ＿ｘ吸収塔の後流側に設置されていることを特徴とす
る特許請求の範囲第（１）項記載の使用済原子燃料再処
理設備用オフガス処理装置。 - （４）ヨウ素（Ｉ＿２）をプロセス液体中の硝酸液中で
酸化又は還元し、ＩＯ＿３＾−イオン又はＩ＾−のイオ
ン状態にする手段の上流側にコンデンサが設置されてい
ることを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の使
用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61251193A JPS63106598A (ja) | 1986-10-22 | 1986-10-22 | 使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61251193A JPS63106598A (ja) | 1986-10-22 | 1986-10-22 | 使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63106598A true JPS63106598A (ja) | 1988-05-11 |
Family
ID=17219066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61251193A Pending JPS63106598A (ja) | 1986-10-22 | 1986-10-22 | 使用済原子燃料再処理設備用オフガス処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63106598A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0287099A (ja) * | 1988-09-26 | 1990-03-27 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | 凍結真空乾燥法による放射性ヨウ素の回収及び貯蔵方法 |
| JPH05126995A (ja) * | 1991-11-05 | 1993-05-25 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | 放射性ヨウ素化合物の沈澱分離方法 |
-
1986
- 1986-10-22 JP JP61251193A patent/JPS63106598A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0287099A (ja) * | 1988-09-26 | 1990-03-27 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | 凍結真空乾燥法による放射性ヨウ素の回収及び貯蔵方法 |
| JPH05126995A (ja) * | 1991-11-05 | 1993-05-25 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | 放射性ヨウ素化合物の沈澱分離方法 |
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