JPS6295396A - プレス加工兼用防錆油 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は自動車産業、家電産業を中心に使用されている
各種鋼板類、特に薄鋼板の保存期間中の防錆処理と鋼板
を加工する際のプレス加工処理を単一の潤滑油で処理す
ることを可能とするプレス加工兼用防錆油に関する。

（従来の技術） 薄肩板が製鉄メーカーで製造されてから、需要家で自動
ｒＢや家電製品に成型、加工されるまでの仕掛り期間中
で品質上量も重要な問題は発錆の防止である。

このため通常の薄鋼板製造工程においては、その最終通
板ライン（調質圧延ライン又はリコイリングが多い）出
側でコイルに巻き取る直前又はシートに裁断する直前に
コーティングロール法、油滴下法、）を電塗布法などの
いずれかの方法で目的、用途に応じた防錆油な適量塗布
する。

防錆油は鋼板の使用直前までの発錆を完全に防止できる
ことが第一の要件であるが、使用時の化成処理前の脱脂
工程で十分に脱脂できることが前提となる。最適と考え
られる防錆油を塗布された鋼板は、気化性防錆紙やポリ
エチレンフィルムを積層した防錆紙あるいはポリエチレ
ンフィルムなどで厳重に梱包され、出荷されるまで倉庫
内に保管される。出荷されたフィルあるいはシートはユ
ーザーで製品形状にプレス加工される。天際のプレス加
工は、張り出し、引っばり、絞り加工などの単純な成型
が複雑に組み合わされており、しかもできるだけ高速で
加工できることが要求される。

このため形状に応じた鋼板材質の設計が必要であるとと
もに成型金型、工具と鋼板の界面を適度、な潤滑状態に
保つことが技術上の重要なポイントとなる。潤滑性が不
足するとプレス割れ、傷、しわなどが鋼板側に発生した
り、加工治具に傷が発生する。はなはだしい場合には工
具の破損を引きおこす。あるいはダイスが鋼板表面をか
じることにより発生する１ｍ　、ａ粉が１１シ積し、鋼
板に凹状の押し傷を発生することがある。更に潤滑不足
が軽度の場合でも、上記の種々の欠陥発生を防止するた
めに、加工速度を低下させなければならない。

この潤滑技術については従来いろいろの工夫がなされて
きたが、最も一般的なものは油ｍｒｔと鉱物油との混合
物を直Ｉ肖塗布する湿式潤滑である。

近年ではプレス作業の機械化による合理化にイ′１′い
、潤滑個所へのプレス加工油のスプレー潤滑に変ってき
ているが加工材質、金型、工具などの、ＦＩｌ類により
種々の潤滑油の選定が必要であり、塗布量の管理が難し
い、持ち出しによる浪費が多い、環境が悪いなどの問題
点をかかえている。このような種々の問題を解決し、工
程の合理化を行うことは鉄清、自動車業界などにとって
は火さなメリットであり、防錆とプレス加工を単一の潤
滑油で処理することは重要な課題であった。

一般に各種鋼板類、特に薄鋼板をＮ宋に用いる防錆油は
油じみが少ない、脱脂性が良いなどの品質の面と、油の
持ち出しを少くするという経済性の両面から、低粘度（
・１０°Ｌ：、　、　２０ｃｓｔ以下）のものが用いら
れている。しかしながら粘度が低いため油膜強度も弱く
、張り出し、引っばり、紋り加工などを行うには潤滑性
が不十分である。

一方プレス加工油は加工度により使用するものが異なる
ため、種々の粘度グレード（５０〜１５０’Ｃ。

４０°Ｃ）があり、薄鋼板のプレス加工には７０〜８０
ｃｓｔ（４０°Ｃ）の粘度のものが使用されている。こ
のような高粘度のプレス加工油を防錆油として使用する
と、塗布方法を考慮しでも油膜を薄くできる限界があり
、持ち出しによる損失が大きいため不経済である。しか
しこの問題は現在用いられているプレス加工油の粘度を
防錆油並に下げることが可能であれば角イ決できるが、
この場合加工に支障をきたさないようにするには潤滑性
を上げるために啄圧添加剤の添加が不可欠となる。一般
の極圧添加剤は空気中の水分と接触することにより、加
水分解、脱塩酸などが起こり、腐食性物質が生成するた
め、防錆性能が者しく低下する。この現象は防錆添加剤
によって抑制することは難しく、実用性は乏しい。つま
り現在の添加剤類の組み合わせ技術では市販の防錆油又
はプレス加工油のどちらが一方でもつで防錆性及びプレ
ス加工性の両方を１１４足させることは不可能である。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明の目的は防錆油とプレス加工油の両方の機能を併
せ有するプレス加工兼用防錆油を提供することにある。

（問題、αを解決するための手段） 本発明は（、）スルホン酸塩の群から選ばれた少なくと
も１種、（１〕）カルボン酸塩の群からｊｘばれた少な
くとも１種、（Ｃ）　　リン酸エステル誘導体、ノエス
テル、ポリオールエステル、油脂の群から選ばれた少な
くとも１ｆ１１及び（ｄ）　０．１μ以下の粒子を主成
分とするホウ酸のアルカリ／アルカリ土類金属塩を含有
することを特徴とするプレス加工兼用防錆油に係る。

鋼板製造工程で実施している防錆油塗布により、保存期
間中の一時防錆を行い、そのままの状態にて需要家でプ
レス加工が可能となれば、プレス加工工程は簡略化でき
、−挙に大巾な合理化を行うことが可能となる。このよ
うな潤滑油は次のような数多くのメリットを生み出す。

１、プレス加工油及び加工油スプレー設備が不必要とな
り、大巾な経費節減ができる。

２、プレス加工工程を省略できるため、ハンドリングタ
イムの短縮が可能となり、生産性向上につながる。

３、プレス加工油の飛散、漏れなどによる工場汚染がな
くなり、環境改滲が可能となる。

更にプレス油塗布後の成型品は脱脂洗浄処理をイテつで
いるが、１１１−の潤滑油で処理を行う場合でも、後処
理設置０の新設は不必要で、既設の脱脂設備をそのまま
使用することができる。

本発明においてスルホン酸塩としてはアルキルベンゼン
スルホン酸塩、アルキルナフタレンスルホン酸塩、石油
スルホン酸塩などを、またカルボン酸塩としては例えば
ステアリン酸、ナフテン酸、酸化ワックス、う／リン＋
ｍ肪酸なとの長鎖の脂肪酸塩などを挙げることができる
。

またリン酸エステル誘導体としてはリン酸エステルアミ
ン塩、ノチオリン酸亜鉛、ノチオリン酸モリブデンなど
を、ジエステルとしては例えばジオクチルセバケート、
ジオクチルアノベートなどを、ポリオールエステルとし
ては例えばトリメチロールプロパン、ペンタエリスリト
ール、トリクリセライト等の炭素数１０〜１８の脂肪酸
とのエステルなどを、油脂としては例えばパーム油、ナ
タネ油、ヒマシ油などの植物油脂や、ラード、ラノリン
牛脂などの動物油脂などを挙げることができる。

本発明で用いるホウ素化合物はホウ酸のアルカリ／アル
カリ土類金属塩で、その粒径が０．１μｍ以下のものが
主成分であることが好ましい。防錆油に固体潤滑剤を添
加する場合、粒径の大きさや二次凝集によって、油中で
の分散安定性が悪くなる場合がある。このことは貯蔵中
に潤滑剤成分が分離、沈降し潤滑不足の原因になるとか
、金ＰＡ表面に塗油した時に固体潤滑剤が錆発生の核と
なり著しく防錆性を落とすことにつながる場合がある。

本発明に用いｒこ上記ホウ素化合物はスルホン酸塩とカ
ルボン塩との相乗効果により油中に透明に分散でき、前
述の不安がないことは大きな特長である。

また現在用いられているイオウ、リン、ハロゲン系化合
物などの極圧添加剤は潤滑面に作用する荷重、速度の増
加により発生する熱により、金属と化学反応を起こし、
金属表面に極圧被膜を形成し、この被膜が潤滑を行って
いる。本発明のホウ素系固体潤滑剤の場合は極圧被膜は
化学反応によるものではなく物理吸着によるもので、こ
の吸着膜は前者と同等以上の潤滑性を有し、かつ防錆性
、脱油処理性、耐油ヒみ性などに対して悪影響を及ぼさ
ない添加剤であることを本発明者らは見出した。更に従
来の極圧添加剤は潤滑油の粘度が低くなるに従い、耐荷
重性が低下する傾向があるが、本発明で用いたホウ素化
合物は潤滑油の粘度が低くなるに従って向上するという
極めて注目すべき事実を見出した。

本発明において（ａ）〜（ｄ）成分の配合割合は（ａ）
成分２５〜７５部（重量部、以下同様）、好ましくは４
５〜５５部、（１））成分２５〜７５部、好ましくは４
５〜５５部、（ｃ）成分１−１００部、好ましくは５〜
５０部及び（ｄ）成分１〜１５部、好ましくは８〜１２
部とするのが良く、これにマシン油等の基油を８４０〜
８８５部程度配合するのが良い。

（実　施　例） 以下に実施例及び比較例を挙げて説明する。

実施例１ 下記組成のプレス加工兼用防錆油を５１！整した。

これを混合油Ａとする。アルキルベンゼンスルホン酸バ
リウム塩５０ｇ、ラノリン脂肪酸バリウム塩５０ｇ、　
　）　’）メチロールプロパンオレイルエステル５０ｇ
を８０℃で３０分間加熱混合したのち、６０’Ｃまで冷
却する。次にホウ酸カリウム塩１０ｇ及びマシン油（Ｉ
ＳＯＶ［；１０）　８４０Ｆ６１を加え、６０°Ｃで１
時間加熱混合し、赤褐色透明液体１００６＋ａｌを得た
。混合油Ａの防錆性、潤滑性、脱脂性の評価結果を第１
表及び第２表に示す。防錆性、潤滑性、脱脂性ともに極
めて良好な結果を得た。

実施例２ 下記組成のプレス加工兼用防錆油を調整した。

これを混合油Ｂとする。アルキルベンゼンスルホン酸バ
リウム塩５０ｇ、う７リン脂肪酸バリウム塩５０ｇ、パ
ーム油５０ｇを８０℃で３０分間加熱混合したのち、６
０°Ｃまで冷却する。次にホウ酸カリウム塩１０ｇ及び
マシン油（ＩＳＯＶ（：１０）　８４０ｍ１を加え、６
０°Ｃで１時間加熱混合し、赤褐色透明液体１００６ｍ
１を得た。

）Ｕ含油Ｂの防錆性、潤滑性、脱脂性の評価結果を第１
表及び第２表に示す。ここでは実施例１で油性剤として
用いたトリメチロールプロパンオレイルエステルの代り
に、天然油脂であるパーム油を用いた。混合油Ａと同等
の防錆性、潤滑性、脱脂性を確認した。

実施例３ 下記組成のプレス加工兼用防錆油を調整しｒこ。

これを混合油Ｃとする。アルキルベンゼンスルホン酸バ
リウム塩５０ｇ、う７リン脂肪酸バリウム塩５０ｇ、酸
性リン酸エステルアミン塩５ｇを８０℃で３０分間加加
熱台しｒこのち、６０’Ｃまで冷却する。犬にホウ酸カ
リウム塩１０．及びマシン油（ＩＳＯＶＣＩＯ）８８５
ｍ　ｌを加え、６０℃で１時間加熱混合し、赤褐色透明
液体１０１０Ｏ５を得た。混合油Ｃの防錆性、潤滑性、
脱脂性の評価結果を第１表及び第２表に示す。

ここでは実施例１で油性剤として用いたトリメチロール
プロパンオレイルエステルの代りに、ｔｌＥ添加剤とし
て酸性リン酸エステルアミン塩を用いた。

酸性リン酸エステルアミン塩単独で潤滑性をちたせるに
は２　ｗｔ／ｖｏ１％以上の添加が必要であるが、加水
分解により防錆性が着しく低下する。

本例ではホウ素化合物の効果により０，５ｖｔ／ｖｏ１
％と少いため悪影響はみられず、混合油Ａと同等の防錆
性、潤滑性、脱脂性を確認した。

実施例４ 下記組成のプレス加工兼用防錆油を調整した。

これを混合油りとする。アルキルベンゼンスルホン酸バ
リウム塩５０ｇ、う／リン脂肪酸バリウム塩５０ｇ１　
ジチオリン酸亜鉛５ｇを８０℃で３０分間加熱混合した
のち、６０″Ｃまで冷却する。次にホウ酸カリウム塩１
０ｇ及びマシン油（ＩＳＯＶ（：１０）　８８５ｍ１を
加え、６０℃で１時間加熱混合し、赤褐色透明液体１０
０５＋ｏｌを得た。混合油りの防錆性、潤滑性、脱脂性
の評価結果を第１表及び第２表に示す。

本例では極圧添加剤の種類を変えて、性能評価を行った
。混合油Ｃと同等の防錆性、潤滑性、脱脂性を確認した
。

実施例５ 下記組成のプレス加工兼用防錆油を調整した。

これを混合油Ｅとする。アルキルベンゼンスルホン酸バ
リウム塩５０ｇ、ラノリン脂肪酸バリウム塩５０ｇ、　
　）リメチロールブロバンオレイルエステル４５ｇ、酸
性リン酸エステルアミン塩５ｇを８０“Ｃで３０分間加
熱混合したのち、６０°Ｃまで冷却する。次にホウ酸カ
リウム塩１０Ｂ及びマシン油（ＩｓＯＶＧＩＯ）８４０
＋ｎ　ｌを加え、６０℃で１時間加熱混合し、赤褐色透
明液体１００６＋ｎｌを得た。混合油Ｅの防錆性、潤滑
性、脱脂性の評価結果を第１表及び第２表に示す。

本例では油性剤と極圧添加剤を併用したが、顕者な相来
効果を確認した。

比較例１ 下記組成の比較油を調整した。これを比較油Ｆとする。

アルキルベンゼンスルホン酸バリウム塩５０Ｆｌ、う／
リン脂肪酸バリウム塩５０ｇ、　　）リメチロールプロ
パンオレイルエステル４５ｇ、　ａ性リン酸エステルア
ミン塩５ｇを８０℃で３０分間加加熱台しタノち、マシ
ン油（ＩＳＯＶＣＩＯ）　８５０＋ｎｌ　ヲ加工、６０
°Ｃで１時間加熱混合し、赤褐色透明液体１００６ｍ１
を得た。比較油Ｆの防錆性、潤滑性、脱脂性の評価結果
を第１表及び第２表に示す。

本例ではホウ素化合物を添加しない場合の各性能を評価
した。防錆性、脱脂性は混合油Ａ−Ｅと変りない性能で
あったが、プレス加工に必要な潤滑性は得られず、ホウ
素化合物の効果が確認できた。

比較例２ 現在鉄鋼業界で薄鋼板の防錆処理に大量に使用されてい
る代表的な防錆油を比較油Ｇとする（粘度４０℃；　６
．３５ｃｓｊ＋比重１５／４°Ｃ；　０．８７６、引火
点１２４°Ｃ）。比較油Ｇの防錆性、潤滑性、脱脂性の
評価結果をｆ：ｔＳ１表及び第２表に示す。防錆性、脱
脂性については混合油Ａ−Ｅとほぼ変りない性能であっ
たが潤滑性はプレス加工油として全（使用できない性能
であった。

比較例３ 現在自動車業界で薄鋼板のプレス加工に大量に使用され
ている代表的なプレス加工油を比較油Ｈとする（粘度４
０℃；　７４．８ｃｓｔ、比重１５／４°Ｃ；　０，９
２２゜引火点２２６°Ｃ）。比較油Ｈの防錆性、潤滑性
、脱脂性の評価結果をｔｐＪ１表及び第２表に示す。潤
滑性、脱脂性は混合油Ａ−Ｅに近い性能を示したが、防
錆性は全く使用できない性能であった。

１１表及Ｖ！ｌｌ’ｔ２表の結果から本発明の潤滑油組
成物はプレス加工兼用防錆油として十分な性能を有する
ことが明らかである。

試験方法の説明 防錆性試験 １、湿潤試験 １．１装置 試験片架台、水槽、空気供給装置、流量計などから慴Ｉ
＆される。（ＪＩＳ　Ｋ　２２４６）１．２試験片 冷間圧延鋼板　６０　Ｘ　８０　Ｘ　１　、　Ｏ−２，
Ｏ＋ａ＋ａ１．３条　件 ａ、試験片つり下げ位置の温度　４９±１°Ｃｂ、相対
湿度　９５％以上 Ｃ１空気流量　湿潤箱内容積の約３倍／　Ｉ＋１．４判
定 ７２０１＋ｒｓ後の錆発生度を測定する。

Ａ級０％、　　８級１〜１０％。

０級１１〜２５％、Ｄ級２６〜５０％。

Ｅ級５０％以上 ２、通常スタック ２．１試験片の調製 ＳＰＣグル鋼板（１００Ｘ　２００Ｘ　０．７＋＋ｏｎ
）を空拭き後７　ルカ’）　り’）　　ｔ　−（Ｒｄ−
７５，２０ｇ／ｌ。

６０’０．６０秒スプレー）でスプレー脱脂し、次に水
洗後乾燥する。

２．２スキンバス削、防錆油処理 スキンパス剤５〜１０％水溶液に浸漬後直ちにゴムロー
ルで絞る。次に防錆油をロール塗布法で塗布する。

２．３積み瓜ね 各々を１０枚１組として積み重ね、口紙で包装後ボルト
で３０ｋＨ／ｃｍ２のトルクにて締付ける。

２．４促進試験 恒温恒湿槽（温度５０±１°Ｃ，，）１１対湿度９０〜
９５％）に３０日、６０日間投入する。

２．５　′問　　定 試駐後、試験片の重ね合わせた面の錆、油じみ（オイル
スティン）などの発生をｍ’ｉ３する。

Ｏ；　錆、油じみの発生なし ×；　　　　　　　　　　　あり ３、Ｖスタック ３．１試験片の調製 ２．１の方法と全く同じ方法で調製を行う。

３．２スキンパス削、防錆油処理 ２．２の方法と全く同じ方法で調製を行う。

３．３積み重ね 塗油板を５枚１組としてスペーサーを用いて積み重ね、
口紙で包装後、ボルトで３０ｋ［？／ｅｌｆ１２のトル
クにて締付ける。

３．４促進試験 恒温恒湿槽（温度６ｏ±１℃、相対湿度８５％）に２１
日、３５日間投入する。

３．５ｊ！１３定 ２．５と全く同じ方法で判定を行う。

４、脱脂性 ４．１試験片の調製 ２の通常スタックと全く同じ方法にて１０枚積み重ね、
恒温恒湿槽（温度５０°Ｃ１相対湿度９０〜９５％）に
３０日問格納したものを使用する。

４．２試験方法 アルカリクリーナー（Ｒｄ７５）を下記条件にてスプレ
ー脱脂を行う。

濃　　　度　　　；　　ＩＯｇ／ｌ 温　　　度　　　；　５０〜５５°Ｃ 時　　　間　　　；　１０秒、３０秒、６０秒スプレー
装置； スプレー圧　０．７ｋｇ／ｃｔｎ２゜ スプレー圧Ｒ３０ｃｍ、　７ズル径　２＋ｎｍ。

ノズル個数　片側１４個 ４．３１’す定 脱脂後水洗を３０秒行い、６０’に立てかけて２０〜３
０秒後の水ぬれ面積（％）を目視により１゛す定する。

５、四球試馴Ｉ ５．１形　式　　　　四球式潤滑試験機（着出式）５．
２試験用鋼球　　玉軸受用鋼球　３／４”（１９，０５
ｍｍ）　　ＪＩＳ　Ｂ　１５０１５．３車軸回転数　　
２２０ｒｐｍ ５．４　ｆｌ量、温度　　５０ｍ１．　　室温５．５畜
圧器荷重　　１〜１０ｋｇ／ｃｕ２５．６測定 ａ、試料油容器に３個の鋼球を、交軸に１個の鋼球をセ
ット干る。

１）、試料油を容器に入れる。

ｃ、　９球に荷重をかける。（０，５ｋｇ／ｍ１ｎ）ｄ
、車軸を回転し、連続的にＣの９．乍を行い耐荷重圧力
（焼付圧力０．５ｋｇ／ｅｒａ２）を記録する。

６、四球試験■ ６．１形　式　　　　四球式潤滑試験機（着出式）６．
２試験用鋼球　　玉軸受用鋼球　３／４”（１９，０５
＋ｎ＋ｎ）　　ＪＩＳ　Ｂ　１５０１６．３車軸回転数
　　４ｒｐ＋ｎ ６．４　ｆｌ、ｉ、温度　　５０ｍ１．　　室温８．５
　′ＰＭ圧器荷重　　１〜１０ｋｇ／Ｃｆｆ１２６．６
測定 ａ、試料油容器に３個の鋼球を車軸に１個の鋼球をセッ
トする。

ｂ、試料油を容器に入れる。（５０＋ｏｌ）ｃ、１球に
荷重をかける。

（１−１０ｋｇ＋　０．５ｋｇ／＋ｎ１ｎ）ｄ、車軸を
回転する。（６０秒間） ｅ、ねじれ棒のねじれ角をインジケーターで連続的に記
録する。

ｆ、　ｆｔ４球の荷重を変えてｄ、　ｅを繰り返す。

６．７記録 ａ、耐荷重圧力　ｋ　ｇ　／　ｃ　Ｉｎ　２（焼付圧力
０．５に８／ｅｔａ勺 す、摩擦係数　　μ 荷重、捩れ角より求める。

全荷重　Ｐ＝Ｔ／ｄＸＤ２Ｐ−８，６ Ｄニジリング−直径（８ｃＬ６）。

Ｐ：油圧（ｋｇ／ｃｍ２）ｔ ８．６：付属品重量（ｋｇ） 単位球当りの垂直荷重 単位球当りの摩擦力 ω　　　　　　１．６５ Ｔ：摩擦モーメント（挾れモーメン トル捩れ角曲線より求める） ７４円筒張り出し試験 ７．１試験機 Ｔ　Ｆ　−１０２−３０型（東京衡機製造所）７．２試
験能力 力　量　　ボンチカ　ｍａｘ　　３０Ｔｏｎシワ押え力
ｍａｘ　　６Ｔｏｎ ストローク　ポンチ　　＋ａａｘ　１３０ｍ＋ｎシワ押
え　ｍａｘ　　５ｍ＋１１ ポンチ上昇速度　　　　ｍ　ａ　ｘ　２００　＋ａ　ｍ
　／　ｔｏ　ｉ　ｎ７．３試験条件 ａ、ポンチ　　　　　φ６０．０−６　Ｒｂ、ビード付
グイス　φ６２，０−６　ＲＣ，シわ押え力　　　５Ｔ
ｏｎ ｄ、ポンチスビーｌ’　　５−２０ｎ＋ｎ／ｒａｉｎ７
．４試　験 ａ、供試材　　　　０．７５＋ｎｍ　Ｓ　Ｐ　Ｃｂ、サ
イズ　　　　１５０Ｘ　１５０ｍＩｎＣ０供試油を片面
塗布（１，５〜２．ＯＦｉ／ｍ２）ｄ、深絞り試験機に
サンプルセット （塗油面ポンチ側） ｃ、　　Ｌわ押え力設定　　　５Ｔｏｎｒ、ポンチスピ
ード ５−２０＋＋ｏａ／１ｎｉｎで押し出す８０割れの出た
ときの張り出し高さを測定する。

８１円筒絞り試験 ８．１試験機　　円筒張り出しと同じ ８．２試験能力 ８．３試験条件 ａ、ポンチ　　　　　φ６０．０−６　Ｒｂ、ダイス　
　　　　φ６２．０−６　Ｒｃ、　　Ｌわ押え力　　　
０．３−５　Ｔｏｎｄ、ポンチスピード　２００＋ｎｍ
／＋ｏｉｎ８．４試　験 ａ、供試材　　　　　０．７５＋＋ｏｏ　Ｓ　Ｐ　Ｃら
、ブランクサイズ　φ１１０〜φ１３０５１ｏ間隔（プ
レス打ぬき） Ｃ０供試油を片面塗布（１，５−２，Ｏｇ／ｍ２）ｄ、
深絞り試験機にサンプルセット （塗油面ダイス側） ｅ、Ｌわ押え圧力を設定　（０，３−５Ｔｏｎ）ｆ、ｆ
、ンｆスピード　　２００１１１Ｉｎ／＋ｉｎｔ’絞る
８、評価 ○；　劃れ、しわの発生なし ×；　割れ又はしわの発生あり （以　上） 特許出願人　新日本製鉄株式会社 株式会社松村石油研究所 〃　　　千代田１所事株式会社

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）（ａ）スルホン酸塩の群から選ばれた少なくとも
   １種、（ｂ）カルボン酸塩の群から選ばれた少なくとも
   １種、（ｃ）リン酸エステル誘導体、ジエステル、ポリ
   オールエステル、油脂の群から選ばれ、た少なくとも１
   種及び（ｄ）０．１μ以下の粒子を主成分とするホウ酸
   のアルカリ／アルカリ土類金属塩を含有することを特徴
   とするプレス加工兼用防錆油。