JPS6293350A - 耐粒界腐食性に優れた２相系ステンレス鋼 - Google Patents
耐粒界腐食性に優れた２相系ステンレス鋼Info
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- JPS6293350A JPS6293350A JP23345585A JP23345585A JPS6293350A JP S6293350 A JPS6293350 A JP S6293350A JP 23345585 A JP23345585 A JP 23345585A JP 23345585 A JP23345585 A JP 23345585A JP S6293350 A JPS6293350 A JP S6293350A
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- intergranular corrosion
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、２相系ステンレス鋼の成分組成に関するも
のである。
のである。
フェライトとオーステナイトの２相からｈ’ｉ、る２相
系ステンレス鋼は優れた耐食性・高い強度ヲ示すことか
ら油井管等に使用されている。しかしながら、熱処理温
度が７００℃以下の炭窒化物析出域で耐粒界腐食性の劣
化が蛯められるため、利用分野が限られている。
系ステンレス鋼は優れた耐食性・高い強度ヲ示すことか
ら油井管等に使用されている。しかしながら、熱処理温
度が７００℃以下の炭窒化物析出域で耐粒界腐食性の劣
化が蛯められるため、利用分野が限られている。
既存の２相系ステンレス鋼としては、ＪＩＳ ３２９Ｊ
１が代表的で、成分組成は次のとおりでおる。
１が代表的で、成分組成は次のとおりでおる。
Ｃ８１Ｍｎ ＮＩ Ｃｒ Ｍｏ Ｐ Ｓ
〔発明が解決しようとする問題点〕 ２相系ステンレス鋼はその優れた耐食性、高強度などの
利点から石油生産産業では主として油井管に利用されて
いた。この場合使用現場での２次加工は殆んどなくねじ
による継合せが中心であった。最近、この適用範囲を、
ラインパイプ原油処理設備用圧力容器凌）るいはその周
辺部品に拡大する賛望が強まりつつある。ところが、ラ
インパイプ圧力容器等への使用にあたっては、塑性加工
、溶接、応力除去焼鈍等の２次加工を受けることになる
。一般に２相系ステンレス鋼の組織は擬平衡の状態にあ
り、或種の熱履歴を経ることにより、組織の変化や相比
の変化がおこり、耐食性の劣化が起りやすい。この対策
として再固溶化処理による耐食性の回復なども検討され
ているが、パイプラインや圧力容器など大型栴造物につ
いての実施は困難である。又、部分的再加熱による固溶
化処理は原理的には可能であるが、この場合加熱境界部
に新たな耐食性劣化域を生ずる可能性があり、問題が残
る。したかつて、今後２相系ステンレス鋼の利用分野を
拡大するためには、使用現場での溶接尋の２次加工後も
、後処理を必要としない実質的に粒界腐食性の改善され
た鋼種の開発が必要である。
〔発明が解決しようとする問題点〕 ２相系ステンレス鋼はその優れた耐食性、高強度などの
利点から石油生産産業では主として油井管に利用されて
いた。この場合使用現場での２次加工は殆んどなくねじ
による継合せが中心であった。最近、この適用範囲を、
ラインパイプ原油処理設備用圧力容器凌）るいはその周
辺部品に拡大する賛望が強まりつつある。ところが、ラ
インパイプ圧力容器等への使用にあたっては、塑性加工
、溶接、応力除去焼鈍等の２次加工を受けることになる
。一般に２相系ステンレス鋼の組織は擬平衡の状態にあ
り、或種の熱履歴を経ることにより、組織の変化や相比
の変化がおこり、耐食性の劣化が起りやすい。この対策
として再固溶化処理による耐食性の回復なども検討され
ているが、パイプラインや圧力容器など大型栴造物につ
いての実施は困難である。又、部分的再加熱による固溶
化処理は原理的には可能であるが、この場合加熱境界部
に新たな耐食性劣化域を生ずる可能性があり、問題が残
る。したかつて、今後２相系ステンレス鋼の利用分野を
拡大するためには、使用現場での溶接尋の２次加工後も
、後処理を必要としない実質的に粒界腐食性の改善され
た鋼種の開発が必要である。
この発明は、上記のような問題点を解決するためになさ
れたもので、 Ｃ０．０１５％ 以下 Ｓｔ ０．０２％ 以下 Ｍｎ ０．１％ １ヅ１Ｐ ０．
０２％ 以下 Ｓ ０．０１チ 以下 Ｃｒ １８ 〜 ３０％ Ｎｌ ３．５ 〜 １０％ Ｍｏ １ ５優Ｎ ０
．０５〜 ０．２％ 全含有させ、残部は不可避的不純物とＦ・から４、る組
成を有し、かつフェライト１が３０〜７ｎ％であること
を特徴とする耐粒界腐食性の改善ざノした２相系ステン
レス鋼を提供するものでｐ）る。
れたもので、 Ｃ０．０１５％ 以下 Ｓｔ ０．０２％ 以下 Ｍｎ ０．１％ １ヅ１Ｐ ０．
０２％ 以下 Ｓ ０．０１チ 以下 Ｃｒ １８ 〜 ３０％ Ｎｌ ３．５ 〜 １０％ Ｍｏ １ ５優Ｎ ０
．０５〜 ０．２％ 全含有させ、残部は不可避的不純物とＦ・から４、る組
成を有し、かつフェライト１が３０〜７ｎ％であること
を特徴とする耐粒界腐食性の改善ざノした２相系ステン
レス鋼を提供するものでｐ）る。
この発明において、成分組成を」二記のように規定した
理由を述べる。
理由を述べる。
Ｃ： 実質的に粒が腐食感受性を高める元素であり、オ
ーステナイト系ステンレス鋼では、０．０３％以下にす
ることにより感受性が著しく低下することが知られてい
る。フェライト系ステンレス鋼では０．０１％以下にし
、かつ急冷する必要がある。製造性、フェライト相ある
いはオーステナイト相への分配などを考慮し、０．０１
５％以下とした。
ーステナイト系ステンレス鋼では、０．０３％以下にす
ることにより感受性が著しく低下することが知られてい
る。フェライト系ステンレス鋼では０．０１％以下にし
、かつ急冷する必要がある。製造性、フェライト相ある
いはオーステナイト相への分配などを考慮し、０．０１
５％以下とした。
Ｓｌ： 耐食性や強度向上に有効な元素と考えられて
おり、従来は０．５〜６％添加されてきた。
おり、従来は０．５〜６％添加されてきた。
しかしＳｌはＣの活量を高めるので耐粒界腐食性向上の
ため０．０２ ％以下に限定した。
ため０．０２ ％以下に限定した。
Ｍｎ： 脱酸剤として有効な元素であるが、Ｓｉと同
様に減少させることによす耐粒界腐食性向上に効果があ
る。極力微量にすることが望ましいが通常の製造プロセ
スをも考慮し０．１％以下に限定した。
様に減少させることによす耐粒界腐食性向上に効果があ
る。極力微量にすることが望ましいが通常の製造プロセ
スをも考慮し０．１％以下に限定した。
Ｐ： 不純物として少い方が望ましく、耐食性を劣化さ
せるので０．０２％以下に限定した。
せるので０．０２％以下に限定した。
Ｓ： 熱間加工性、耐孔食性を劣化させるので０．０１
チ以下に限定した。
チ以下に限定した。
Ｃｒ： 耐食性維持のための基本成分である。一定の
耐食性を維持し、かつ製造性を考慮し１８−以上３０％
以下の範囲とした。
耐食性を維持し、かつ製造性を考慮し１８−以上３０％
以下の範囲とした。
Ｎ１： 全面腐食、応力腐食割れなどに有効であシ、
耐食性、相比依存性を考慮し６゜５％以上１０チ以下の
範囲とした。
耐食性、相比依存性を考慮し６゜５％以上１０チ以下の
範囲とした。
ＭＯ： 耐粒界腐食、耐孔食性向上に有効な元素であ
る。１Ｌｓ未満ではその効果が小さく５％超では製造性
に悪影響を与えるので１％以上５チ以下とした。
る。１Ｌｓ未満ではその効果が小さく５％超では製造性
に悪影響を与えるので１％以上５チ以下とした。
Ｎ： 耐孔食性向上のための有効な元素であるが、鋭敏
化熱処理により、炭窒化物を生成し耐食性を劣化させる
。しかしながら添加により耐食性が向上するので、その
効果の認められる０、 ０５１以上０．２０％以下と限
定した。
化熱処理により、炭窒化物を生成し耐食性を劣化させる
。しかしながら添加により耐食性が向上するので、その
効果の認められる０、 ０５１以上０．２０％以下と限
定した。
なお、低炭素化することによりとくに低窒素化しなくて
も炭窒化物の生成は抑制されることも考慮に入れた。
も炭窒化物の生成は抑制されることも考慮に入れた。
フェライト量： フェライト量を３０％以−ｈ７０１以
下と限定した理由は次のとおりである。フェライト量５
０俤以下及び７０饅以−ヒの２相系ステンレス鋼は、フ
ェライト量３０％以−Ｌ７０％以下ものに比較して耐孔
食性、応力腐食割れ性について著しく劣るためである。
下と限定した理由は次のとおりである。フェライト量５
０俤以下及び７０饅以−ヒの２相系ステンレス鋼は、フ
ェライト量３０％以−Ｌ７０％以下ものに比較して耐孔
食性、応力腐食割れ性について著しく劣るためである。
以下この発明の詳細な説明する。本発明鋼（Ａ、Ｂ、Ｃ
）３種類及びその比較鋼（１、，２、３。
）３種類及びその比較鋼（１、，２、３。
４．５，６）６種類を供試材とし、粒界腐食試験をＪＩ
ＳＧＯ５７３に定める「ステンレス鋼の６５％硝酸腐食
試験方法」により実施した。比較鋼の調香１．２．！１
は既存鋼ＪＩＳ８３２９Ｊ＋に該当するもので、調香４
．５．６は既存鋼の一部成分（２成分）を低減したもの
である。調香４は炭素量と窒素量を、調香５は炭素量と
マンガン針を、調香６は炭素量と珪素量を低減した。第
１表に本発明鋼及び比較鋼の化学成分と粒界腐食感受温
度を示す。
ＳＧＯ５７３に定める「ステンレス鋼の６５％硝酸腐食
試験方法」により実施した。比較鋼の調香１．２．！１
は既存鋼ＪＩＳ８３２９Ｊ＋に該当するもので、調香４
．５．６は既存鋼の一部成分（２成分）を低減したもの
である。調香４は炭素量と窒素量を、調香５は炭素量と
マンガン針を、調香６は炭素量と珪素量を低減した。第
１表に本発明鋼及び比較鋼の化学成分と粒界腐食感受温
度を示す。
第１表から明らかな様に、調香１〜５に示す現用２相系
ステンレス鋼の鋭敏化温度は７００℃にある。また、炭
素と窒素を低減し、た調香４及び炭素とマンガンあるい
は珪素を低減した調香５．乙の鋭敏化温度も７００℃に
あり、これらの成分の複合低減のみでは耐鋭敏化特性の
改善効果は認められない。これに対し、発明鋼Ａ、Ｂ、
Ｃにみられる様に、炭素、マンガン及び珪素などを同時
に低減することにより鋭敏化温度が６５０℃に低下し、
耐粒界腐食性を改善できることが明白となつ鋭敏化領域
をＴＴＳ線図にまとめ、（Ｔｌｍ・−’ｒ＠ｍｐｒｒａ
ｔｕｒ＊ −５ｅｎｓｉｔｉｚａｔｌｏｎ ／時間一温
度−鋭敏化）比較したものである。
ステンレス鋼の鋭敏化温度は７００℃にある。また、炭
素と窒素を低減し、た調香４及び炭素とマンガンあるい
は珪素を低減した調香５．乙の鋭敏化温度も７００℃に
あり、これらの成分の複合低減のみでは耐鋭敏化特性の
改善効果は認められない。これに対し、発明鋼Ａ、Ｂ、
Ｃにみられる様に、炭素、マンガン及び珪素などを同時
に低減することにより鋭敏化温度が６５０℃に低下し、
耐粒界腐食性を改善できることが明白となつ鋭敏化領域
をＴＴＳ線図にまとめ、（Ｔｌｍ・−’ｒ＠ｍｐｒｒａ
ｔｕｒ＊ −５ｅｎｓｉｔｉｚａｔｌｏｎ ／時間一温
度−鋭敏化）比較したものである。
発明鋼（調香Ｃ）の腐食度が１ ｇｒｙ鷹為以上を示す
粒界腐食感受域は、６５０℃×１時間をノーズとして低
温、長時間側に拡がっている。比較鋼（調香２〕の粒界
腐食感受域のノーズは７００℃ＫＯ１３時間であり、発
明鋼は粒界腐食感受域を低温長時間側に移動させ、粒界
腐食性を改善する。
粒界腐食感受域は、６５０℃×１時間をノーズとして低
温、長時間側に拡がっている。比較鋼（調香２〕の粒界
腐食感受域のノーズは７００℃ＫＯ１３時間であり、発
明鋼は粒界腐食感受域を低温長時間側に移動させ、粒界
腐食性を改善する。
この発明によυ２相系ステンレス鋼の粒界腐食感受域を
低温長時間側に移動させるととが可能となっため、当該
鋼種の適用範囲が拡大される。
低温長時間側に移動させるととが可能となっため、当該
鋼種の適用範囲が拡大される。
図はこの発明に係る鋼と既存の鋼の粒界腐食感受一番較
したＴＴＳ線図（温度一時間−鋭敏化）である。なおハ
ツチ部は、発明鋼の範囲を示す。
したＴＴＳ線図（温度一時間−鋭敏化）である。なおハ
ツチ部は、発明鋼の範囲を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ２相系ステンレス鋼において、 Ｃ０．０１５％以下 Ｓｉ０．０２％以下 Ｍｎ０．１％以下 Ｐ０．０２％以下 Ｓ０．０１％以下 Ｃｒ１８〜３０％ Ｎｉ３．５〜１０％ Ｍｏ１〜５％ Ｎ０．０５〜０．２％ を含有させ、残部は不可避的不純物とＦｅからなる組成
を有し、かつフェライト量が３０〜７０％であることを
特徴とする耐粒界腐食性に優れた２相系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23345585A JPS6293350A (ja) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | 耐粒界腐食性に優れた２相系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23345585A JPS6293350A (ja) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | 耐粒界腐食性に優れた２相系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6293350A true JPS6293350A (ja) | 1987-04-28 |
| JPH0225423B2 JPH0225423B2 (ja) | 1990-06-04 |
Family
ID=16955302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23345585A Granted JPS6293350A (ja) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | 耐粒界腐食性に優れた２相系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6293350A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01165745A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-06-29 | Nippon Steel Corp | 耐粒界腐食性および耐粒界応力腐食割れ性に優れたステンレス鋼 |
| JP2014114466A (ja) * | 2012-12-07 | 2014-06-26 | Jfe Steel Corp | 耐孔食性に優れた二相ステンレスクラッド鋼の合せ材及びそれを用いた二相ステンレスクラッド鋼並びにその製造方法 |
-
1985
- 1985-10-21 JP JP23345585A patent/JPS6293350A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01165745A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-06-29 | Nippon Steel Corp | 耐粒界腐食性および耐粒界応力腐食割れ性に優れたステンレス鋼 |
| JP2014114466A (ja) * | 2012-12-07 | 2014-06-26 | Jfe Steel Corp | 耐孔食性に優れた二相ステンレスクラッド鋼の合せ材及びそれを用いた二相ステンレスクラッド鋼並びにその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0225423B2 (ja) | 1990-06-04 |
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