JPS62109949A - 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉＣｒＭｏ鋼 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れたＮｉＣｒＭｏ鋼Info
- Publication number
- JPS62109949A JPS62109949A JP60249707A JP24970785A JPS62109949A JP S62109949 A JPS62109949 A JP S62109949A JP 60249707 A JP60249707 A JP 60249707A JP 24970785 A JP24970785 A JP 24970785A JP S62109949 A JPS62109949 A JP S62109949A
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- Japan
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- stress corrosion
- corrosion cracking
- steel
- nicrmo
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、蒸気タービン等の材料として使用される低合
金鋼、詳しくはニッケルクロムモリブデン鋼に関する。
金鋼、詳しくはニッケルクロムモリブデン鋼に関する。
〈従来の技術〉
一般に、高温高圧（略３００９Ｃ，７０ｋｇ／ｃｍ２）
の水蒸気で駆動される蒸気タービンのオ科には、広い温
度範囲にわたる優れた強度と靭性が要求され、この特性
を満たす材料として強ｖＪ鋼であるバナジウム添加のニ
ッケルクロムモリブデン鋼が使用されている。この鋼は
、周知の如く焼戻し脆性に敏感なニッケルクロム強靭鋼
に微細炭化物析出元素であるモリブデンやバナジウムを
添加して、高焼戻し温度における軟化の抑制即ち焼戻し
抵抗の増大を図ったしので上記用途に好適な鋼材である
。
の水蒸気で駆動される蒸気タービンのオ科には、広い温
度範囲にわたる優れた強度と靭性が要求され、この特性
を満たす材料として強ｖＪ鋼であるバナジウム添加のニ
ッケルクロムモリブデン鋼が使用されている。この鋼は
、周知の如く焼戻し脆性に敏感なニッケルクロム強靭鋼
に微細炭化物析出元素であるモリブデンやバナジウムを
添加して、高焼戻し温度における軟化の抑制即ち焼戻し
抵抗の増大を図ったしので上記用途に好適な鋼材である
。
〈発明が解決しようとする問題点〉
ところが、近年、欧米の原子力発電所を中心にこのバナ
ジウム添加のニッケルクロムモリブデン鋼を用いた低圧
蒸気タービンやその周辺機器類に、応力腐食割れが多発
していることが明らかになり、大きな問題となっている
。この応力腐食割れは、主にブレードとノヤフトを固着
するキーの溝部やプレートとノヤフトの接合部に生じ、
その京因は蒸気中の不純物であるＮａかこれらの部分の
隙間にＮ ａ Ｏｔ−ｉとして濃縮し、ターピン稼動時
の高貴（（：ｉ ［？力ど１１」挨って拮晶拉界に沿う
割れを生せしめるｌこめといわれている。また、０１（
−環境下で応力を受（ｊろ炭素鋼に、粒界型の応力腐食
割れが生しることは以［１１ｊから知られている。この
ような現状に鑑み、苛酷な使用環境下でも優れた耐応力
腐食割イ１．性を何するニッケルクロムモリブデン鋼の
開発が強く望まれているのである。
ジウム添加のニッケルクロムモリブデン鋼を用いた低圧
蒸気タービンやその周辺機器類に、応力腐食割れが多発
していることが明らかになり、大きな問題となっている
。この応力腐食割れは、主にブレードとノヤフトを固着
するキーの溝部やプレートとノヤフトの接合部に生じ、
その京因は蒸気中の不純物であるＮａかこれらの部分の
隙間にＮ ａ Ｏｔ−ｉとして濃縮し、ターピン稼動時
の高貴（（：ｉ ［？力ど１１」挨って拮晶拉界に沿う
割れを生せしめるｌこめといわれている。また、０１（
−環境下で応力を受（ｊろ炭素鋼に、粒界型の応力腐食
割れが生しることは以［１１ｊから知られている。この
ような現状に鑑み、苛酷な使用環境下でも優れた耐応力
腐食割イ１．性を何するニッケルクロムモリブデン鋼の
開発が強く望まれているのである。
そこで、本発明の目的は、応力腐食割れ感受性を低Ｆさ
Ｕ−ろ適正な合金組成および顕＠鏡組織をｒｉシ、ｈ７
酷な環境下で乙割れを生じることなく使用できろ掴を提
（共ずろことである。
Ｕ−ろ適正な合金組成および顕＠鏡組織をｒｉシ、ｈ７
酷な環境下で乙割れを生じることなく使用できろ掴を提
（共ずろことである。
く問題点を解決］るための手段〉
発明考らは、ニッケルクロムモリブデン鋼の応力腐食割
れ感受性と合金組成および顕微鏡組織との組み合わせ条
件を明らかにすへく上記内因子を種句変化さｄた各供試
鋼について応力腐食割れ試験を行ない、その試験結果を
詳細に解析して本発明を（１Ｍ成したちのである。本発
明の耐応力腐食割れ性に優れたＮｉＣｒ〜１０欄は、Ｃ
５０，４０重量％（以下ＤｊＮ％）、Ｓｌ ≦０１５％
、Ｍｎ： ０．００１〜０．２０％、Ｉ〕・ ≦０．
０１０％、Ｓ、≦０゜０３０％、Ｎｉ： ０．５０−
−１．００％、Ｃｒ：０゜５０〜２．５０％、Ｍｏ：
０．２５〜４．００％、■≦０３０％を含み、上記Ｍ
ｎ、Ｓｉ、Ｐが（Ｍｎ＋Ｓｉ＋２０Ｐ）≦０３０％なる
関係を満たし、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
とと乙に、焼入れ時のオーステナイト結晶粒の大きさが
結晶粒度番号４以上であることを特徴とずろ。
れ感受性と合金組成および顕微鏡組織との組み合わせ条
件を明らかにすへく上記内因子を種句変化さｄた各供試
鋼について応力腐食割れ試験を行ない、その試験結果を
詳細に解析して本発明を（１Ｍ成したちのである。本発
明の耐応力腐食割れ性に優れたＮｉＣｒ〜１０欄は、Ｃ
５０，４０重量％（以下ＤｊＮ％）、Ｓｌ ≦０１５％
、Ｍｎ： ０．００１〜０．２０％、Ｉ〕・ ≦０．
０１０％、Ｓ、≦０゜０３０％、Ｎｉ： ０．５０−
−１．００％、Ｃｒ：０゜５０〜２．５０％、Ｍｏ：
０．２５〜４．００％、■≦０３０％を含み、上記Ｍ
ｎ、Ｓｉ、Ｐが（Ｍｎ＋Ｓｉ＋２０Ｐ）≦０３０％なる
関係を満たし、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
とと乙に、焼入れ時のオーステナイト結晶粒の大きさが
結晶粒度番号４以上であることを特徴とずろ。
以下、本発明の化学成分限定理由について述べる。
Ｃは、強度確保のための元素であるか、応力腐食割れ感
受性を増大させ、また含有量か０４％を超えると他の合
金元素との関連で靭性を劣化させるので、０，４０％を
上限とした。
受性を増大させ、また含有量か０４％を超えると他の合
金元素との関連で靭性を劣化させるので、０，４０％を
上限とした。
Ｓは、焼戻し脆化感受性を増大させ、また熱間加工性を
著しく劣化させろ元素であり、熱間鍛造時の割れを防止
するという観点から０．０３０％を上限とした。
著しく劣化させろ元素であり、熱間鍛造時の割れを防止
するという観点から０．０３０％を上限とした。
Ｎ１および（、ｌｒは強度上昇、焼入性改迎１靭性向ト
に不可欠な成分元素で、共に０．５０％以上のｙ６加を
、必要とづ゛るか、含ａゑｕか夫々・１００％および２
５０％を超えろと鋼の変態特性が大きく斐（ヒ（−１愛
れｆコ靭性を得ろｌ二めの熱処理に長時間・ｅ要、）゛
ろノニめ実用的てなシ１．よ−て、Ｎｉ含ａ量をＯ、，
１０〜４ 、００％、Ｃｒ含１７ 、Ｒを０．５０〜２
５０％の範囲に夫々限定した。
に不可欠な成分元素で、共に０．５０％以上のｙ６加を
、必要とづ゛るか、含ａゑｕか夫々・１００％および２
５０％を超えろと鋼の変態特性が大きく斐（ヒ（−１愛
れｆコ靭性を得ろｌ二めの熱処理に長時間・ｅ要、）゛
ろノニめ実用的てなシ１．よ−て、Ｎｉ含ａ量をＯ、，
１０〜４ 、００％、Ｃｒ含１７ 、Ｒを０．５０〜２
５０％の範囲に夫々限定した。
＼・１０は、旧γ拉界の耐食性を向丘させ粒界型の応力
腐食割れ感受性を粁しく減少させろとと６に、焼戻し時
に微細炭化物として粒内に析出し、焼戻１−脆化防止と
強度上昇に大きく寄′−ｊ・する。この上うｒｆ効果を
得るに（す、０２５％以上の添加か必“実であるが、含
ｒ丁量か４００％を超えろと七シ己すノ県か飽和すると
としに・両性が劣化し始める。まｆコ、必冴男、上の添
加は不経済でもある。よって、＼１０含ｒ丁ｆｌを０２
５％〜４．００％の範［用に限定した。
腐食割れ感受性を粁しく減少させろとと６に、焼戻し時
に微細炭化物として粒内に析出し、焼戻１−脆化防止と
強度上昇に大きく寄′−ｊ・する。この上うｒｆ効果を
得るに（す、０２５％以上の添加か必“実であるが、含
ｒ丁量か４００％を超えろと七シ己すノ県か飽和すると
としに・両性が劣化し始める。まｆコ、必冴男、上の添
加は不経済でもある。よって、＼１０含ｒ丁ｆｌを０２
５％〜４．００％の範［用に限定した。
■は、結晶の紐１粒化および析出硬化作用によってＡ４
の・ごヱ度をＩＩ 、’ｊス、＋４シめろ有効な元素で
あり、必要に応して添加されるか、含Ｗｆｆｉか０．３
０％を超えるとその効果が飽和するため、０３０％を」
−眼とした。
の・ごヱ度をＩＩ 、’ｊス、＋４シめろ有効な元素で
あり、必要に応して添加されるか、含Ｗｆｆｉか０．３
０％を超えるとその効果が飽和するため、０３０％を」
−眼とした。
Ｓｉ、ＰおよびＭｎは、粒界型の応力腐食割れ感受性に
大きく関与し、本発明鋼において用ｈ目的に制限すべき
最乙重要な元素である。
大きく関与し、本発明鋼において用ｈ目的に制限すべき
最乙重要な元素である。
Ｓｉは、製鋼時は脱酸のために必要な元素であるが、０
．１５％を超えて合資させろと旧γ拉界の耐食性が劣化
し、粒界型の応力腐食割れ感受性が粁しく増大するので
、０１５％を上限とした３、■〕は、旧γ粒界に偏析し
てその耐食性を劣化させ、粒界応力腐食割れ感受性を増
大さＵ゛ると七〇に焼戻し脆性を助長する不純物元素で
ある。、Ｊ ＩＳ規格のクロムモリブデン鋼およびニッ
ケルクロムモリブデン鋼では、焼戻し脆性の観点から含
有Ｇ１が０．０３０％以下に制限されているが、Ｌ３力
１帛食：リリれ低減のためにはさらに制限する必要かあ
り、Ｐの含有量は００１０％以下とした。
．１５％を超えて合資させろと旧γ拉界の耐食性が劣化
し、粒界型の応力腐食割れ感受性が粁しく増大するので
、０１５％を上限とした３、■〕は、旧γ粒界に偏析し
てその耐食性を劣化させ、粒界応力腐食割れ感受性を増
大さＵ゛ると七〇に焼戻し脆性を助長する不純物元素で
ある。、Ｊ ＩＳ規格のクロムモリブデン鋼およびニッ
ケルクロムモリブデン鋼では、焼戻し脆性の観点から含
有Ｇ１が０．０３０％以下に制限されているが、Ｌ３力
１帛食：リリれ低減のためにはさらに制限する必要かあ
り、Ｐの含有量は００１０％以下とした。
さらに、Ｍｎは、ツＪ １．Ｍ１時の脱酸、脱硫のため
添＋１１’ｌされろが、’Ａ ｒｉ ’ｌ カ０ 、２
０ ％ヲ超エロト、Ｉ〕の上記粒界偏析を助長して応力
腐食割れ感受性が皆しく増大するとともに、応力腐食割
れに対してＳｉおよびＰと複合的に作用することが発明
者らによる独自の研究の結果（第１図参照）から明らか
となった。即ち、応力腐食割れ防止の立場からＭｎ含育
徂を０．００１〜０２０％の範囲に限定するとともに、
Ｓｉ、ＰおよびＭｎの含有量が（Ｍｎ＋Ｓｉ＋２０Ｐ）
≦０３０％なる関係を満たず、即ち合資Ｍｎ重遺％と含
有Ｓｉ重量％と含有２重量％の２０暗との合計が０３０
％以下になるようにこれらの含１を制限する必要がある
。
添＋１１’ｌされろが、’Ａ ｒｉ ’ｌ カ０ 、２
０ ％ヲ超エロト、Ｉ〕の上記粒界偏析を助長して応力
腐食割れ感受性が皆しく増大するとともに、応力腐食割
れに対してＳｉおよびＰと複合的に作用することが発明
者らによる独自の研究の結果（第１図参照）から明らか
となった。即ち、応力腐食割れ防止の立場からＭｎ含育
徂を０．００１〜０２０％の範囲に限定するとともに、
Ｓｉ、ＰおよびＭｎの含有量が（Ｍｎ＋Ｓｉ＋２０Ｐ）
≦０３０％なる関係を満たず、即ち合資Ｍｎ重遺％と含
有Ｓｉ重量％と含有２重量％の２０暗との合計が０３０
％以下になるようにこれらの含１を制限する必要がある
。
一方、応力腐食割れ感受性低減の信頼性をさらに高める
べく顕微鏡組織の影響を詳細に検討したところ、応力腐
食割れ感受性は旧オーステナイト結晶粒径にも依存し、
結晶粒度番号（ＪＩＳＧ０５１１）３以下では上記合金
組成を満足しても十分な信頼性を得ることが出来ないこ
とがわかった。従って、本発明においては上記合金元素
の制限に加えて旧オーステナイト結晶粒度番号を４以上
に限定した。
べく顕微鏡組織の影響を詳細に検討したところ、応力腐
食割れ感受性は旧オーステナイト結晶粒径にも依存し、
結晶粒度番号（ＪＩＳＧ０５１１）３以下では上記合金
組成を満足しても十分な信頼性を得ることが出来ないこ
とがわかった。従って、本発明においては上記合金元素
の制限に加えて旧オーステナイト結晶粒度番号を４以上
に限定した。
〈発明の効果〉
本発明のＮｉＣｒＭｏＫＩ４は、優れた耐応力腐食割れ
性を具備すべく最適の合金元素を最適の成分比率範囲で
含有し、かつ適切な顕微鏡組織（結晶粒度）を有してい
るので、ＮａＯＨ，ＯＨ−などの腐食環境下で高負荷応
力を受ける部材に使用されても応力腐食割れを生ずるこ
とがない。
性を具備すべく最適の合金元素を最適の成分比率範囲で
含有し、かつ適切な顕微鏡組織（結晶粒度）を有してい
るので、ＮａＯＨ，ＯＨ−などの腐食環境下で高負荷応
力を受ける部材に使用されても応力腐食割れを生ずるこ
とがない。
〈実施例〉
以下、本発明を実施例により詳細に説明する。
末尾に掲げた第１表は、応力腐食割れ試験に供した供試
鋼の化学成分と旧γ結晶粒度を示している。これらの供
試鋼は、成分を調整して高周波誘導電気炉で溶解後、造
塊し、２５ｍｍ厚さに熱間鍛造し、次いで、オーステナ
イト化温度まで加熱してから水焼入れし、その後６２０
℃まで加熱して１時間保持してから４℃／分の速度で冷
却する焼戻し処理を施して製造された。なお、結晶粒度
は焼入れ温度（加熱温度）およびその保持時間を調節す
ることにより種々変化させた。こうして製造された供試
鋼から機械加工により厚さ１．５＋ｎｍｘ幅１５ｍｍｘ
長さ６５ｍｍの短面状試験片を製作した。
鋼の化学成分と旧γ結晶粒度を示している。これらの供
試鋼は、成分を調整して高周波誘導電気炉で溶解後、造
塊し、２５ｍｍ厚さに熱間鍛造し、次いで、オーステナ
イト化温度まで加熱してから水焼入れし、その後６２０
℃まで加熱して１時間保持してから４℃／分の速度で冷
却する焼戻し処理を施して製造された。なお、結晶粒度
は焼入れ温度（加熱温度）およびその保持時間を調節す
ることにより種々変化させた。こうして製造された供試
鋼から機械加工により厚さ１．５＋ｎｍｘ幅１５ｍｍｘ
長さ６５ｍｍの短面状試験片を製作した。
応力腐食割れ試験は、上記供試鋼でなる試験片を４点曲
げ定荷重試験冶具に装着し、供試鋼の０゜２％の耐力の
６０％に相当する曲げ応力を負荷するとともに、１５０
°Ｃの３０％ＮａＯＨ水溶液に一週間浸漬して行ない、
その後の試験片断面の光学顕微鏡観察により割れの発生
の有無および割れ深さを測定した。上記応力腐食割れ試
験の結果を末尾の第２表に示す。表から明らかなように
、本発明ｊｉｉｔｌ （Ｎｏ、 １〜２４）は、応力腐
食割れを全く発生していない。これに対して、本特許請
求の範囲外にある比較ｉｌｌ （Ｎｏ、 ２５〜５０）
は、いずれら粒界型の応力腐食割れを発生している。こ
のことから、本発明の意図するＭｎ、Ｓｉ、Ｐ＠の制限
、（Ｍｎ”Ｓｉ＋２０Ｐ）ｆｆ！の制限、ならびに結晶
粒度の制限か応力腐食割れ防止に極めて有効であること
が分かる。
げ定荷重試験冶具に装着し、供試鋼の０゜２％の耐力の
６０％に相当する曲げ応力を負荷するとともに、１５０
°Ｃの３０％ＮａＯＨ水溶液に一週間浸漬して行ない、
その後の試験片断面の光学顕微鏡観察により割れの発生
の有無および割れ深さを測定した。上記応力腐食割れ試
験の結果を末尾の第２表に示す。表から明らかなように
、本発明ｊｉｉｔｌ （Ｎｏ、 １〜２４）は、応力腐
食割れを全く発生していない。これに対して、本特許請
求の範囲外にある比較ｉｌｌ （Ｎｏ、 ２５〜５０）
は、いずれら粒界型の応力腐食割れを発生している。こ
のことから、本発明の意図するＭｎ、Ｓｉ、Ｐ＠の制限
、（Ｍｎ”Ｓｉ＋２０Ｐ）ｆｆ！の制限、ならびに結晶
粒度の制限か応力腐食割れ防止に極めて有効であること
が分かる。
第１図は、Ｍｎ、Ｓｉ、ＰかＮｉＣｒＭｏ鋼の粒界型応
力割れ感受性に及ぼす複合的影響を調査するｆ二め、発
明者らが独自に行なった前述の研究の結果を示す図であ
る。即ち、発明者らは１．ＮｉＣｒＭｏ鋼のＭｎ、Ｓｉ
、Ｐ含ａ量を種々に変化させ、このＮｉＣｒＭｏ鋼を上
記応力腐食割れ試験と同一の条件で試験して、その結果
である割れ発生の有無を、横軸にＭｎ重量％、縦軸に（
Ｍｎ＋Ｓｉ＋２０Ｐ）重量％を夫々プロットして示した
。 なお、供試ＮｉＣｒＭｏ鋼の旧γ結晶粒度番号は全
て４または５になるように調整した。図中の破線で囲ま
れた範囲からも分かるように、ＭｎＳ２．２０％、（Ｍ
ｎ＋Ｓｉ＋ ２０ Ｐ）≦０３０％とすれば応力腐食割
れが全く発生しないことが明らかである。
力割れ感受性に及ぼす複合的影響を調査するｆ二め、発
明者らが独自に行なった前述の研究の結果を示す図であ
る。即ち、発明者らは１．ＮｉＣｒＭｏ鋼のＭｎ、Ｓｉ
、Ｐ含ａ量を種々に変化させ、このＮｉＣｒＭｏ鋼を上
記応力腐食割れ試験と同一の条件で試験して、その結果
である割れ発生の有無を、横軸にＭｎ重量％、縦軸に（
Ｍｎ＋Ｓｉ＋２０Ｐ）重量％を夫々プロットして示した
。 なお、供試ＮｉＣｒＭｏ鋼の旧γ結晶粒度番号は全
て４または５になるように調整した。図中の破線で囲ま
れた範囲からも分かるように、ＭｎＳ２．２０％、（Ｍ
ｎ＋Ｓｉ＋ ２０ Ｐ）≦０３０％とすれば応力腐食割
れが全く発生しないことが明らかである。
−以下余白 −
第１図はＮ ｉ ＣｒＭｏ鋼の応力腐食割れ感受性に及
はずＭｎ損と（Ｍｎ＋ Ｓ ｉ＋ ２０ Ｐ ）ｆｆｉ
の影響を示す図である。
はずＭｎ損と（Ｍｎ＋ Ｓ ｉ＋ ２０ Ｐ ）ｆｆｉ
の影響を示す図である。
Claims (1)
- Ｃ：≦０．４０重量％（以下重量％）、Ｓｉ：≦０．１
５％、Ｍｎ：０．００１〜０．２０％、Ｐ：≦０．０１
０％、Ｓ：≦０．０３０％、Ｎｉ：０．５０〜４．００
％、Ｃｒ：０．５０〜２．５０％、Ｍｏ：０．２５〜４
．００％、Ｖ：≦０．３０％を含み、上記Ｍｎ、Ｓｉ、
Ｐが（Ｍｎ＋Ｓｉ＋２０Ｐ）≦０．３０％なる関係を満
たし、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるとともに
、焼入れ時のオーステナイト結晶粒の大きさが結晶粒度
番号４以上であることを特徴とする耐応力腐食割れ性に
優れたＮｉＣｒＭｏ鋼。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60249707A JPS62109949A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉＣｒＭｏ鋼 |
| US06/846,102 US4820486A (en) | 1985-04-05 | 1986-03-31 | Low alloy steel having good stress corrosion cracking resistance |
| EP86108534A EP0225425B1 (en) | 1985-11-06 | 1986-06-23 | Low alloy steel having good stress corrosion cracking resistance |
| DE8686108534T DE3680995D1 (de) | 1985-11-06 | 1986-06-23 | Niedriglegierter stahl mit guter bestaendigkeit gegen spannungsrisskorrosion. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60249707A JPS62109949A (ja) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉＣｒＭｏ鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62109949A true JPS62109949A (ja) | 1987-05-21 |
Family
ID=17197003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60249707A Pending JPS62109949A (ja) | 1985-04-05 | 1985-11-06 | 耐応力腐食割れ性に優れたＮｉＣｒＭｏ鋼 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0225425B1 (ja) |
| JP (1) | JPS62109949A (ja) |
| DE (1) | DE3680995D1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63255344A (ja) * | 1987-04-13 | 1988-10-21 | Japan Steel Works Ltd:The | 超高純度タ−ビンロ−タ軸材 |
| JPH04362155A (ja) * | 1991-06-10 | 1992-12-15 | Japan Steel Works Ltd:The | 高低圧一体型タービンロータ用高純度鋼 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5383768A (en) | 1989-02-03 | 1995-01-24 | Hitachi, Ltd. | Steam turbine, rotor shaft thereof, and heat resisting steel |
| AU628916B2 (en) * | 1989-02-03 | 1992-09-24 | Hitachi Limited | Ni-Cr-Mo-V low alloy steel and a rotor shaft fabricated therefrom |
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