JPS6291431A - 光学素子の成形方法 - Google Patents
光学素子の成形方法Info
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- JPS6291431A JPS6291431A JP23239685A JP23239685A JPS6291431A JP S6291431 A JPS6291431 A JP S6291431A JP 23239685 A JP23239685 A JP 23239685A JP 23239685 A JP23239685 A JP 23239685A JP S6291431 A JPS6291431 A JP S6291431A
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- JP
- Japan
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- molding
- glass
- temp
- mold
- glass material
- Prior art date
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
- C03B11/06—Construction of plunger or mould
- C03B11/08—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Devices For Post-Treatments, Processing, Supply, Discharge, And Other Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、レンズ、プリズム、フィルタ等の光学素子
を研磨等の後加工することなく、ガラス素材を加熱、軟
化させ、所望の形状に対応した一組の金型によりプレス
成形する光学素子の成形方法に関する。
を研磨等の後加工することなく、ガラス素材を加熱、軟
化させ、所望の形状に対応した一組の金型によりプレス
成形する光学素子の成形方法に関する。
［従来の技術］
従来、上記光学素子の成形方法としては、例えば特公昭
５６−３７８号公報、特開昭５８＝８４・１３４号公報
または特開昭６０−１１８６３９号公報等に開示される
ものが知られている。これら従来の成形方法は、その成
形条件として加熱軟化させたガラス素材の温度または粘
度範囲、金型の温度範囲、プレスの圧力範囲、プレス保
持の時間範囲を制御していた。
５６−３７８号公報、特開昭５８＝８４・１３４号公報
または特開昭６０−１１８６３９号公報等に開示される
ものが知られている。これら従来の成形方法は、その成
形条件として加熱軟化させたガラス素材の温度または粘
度範囲、金型の温度範囲、プレスの圧力範囲、プレス保
持の時間範囲を制御していた。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、」−記従来の成形方法のように、ガラス素材の
温度（粘度）、金型温度、プレスの圧力・詩間だけの制
御では、成形レンズの肉厚９面精度等の再現性が悪かっ
た。また一方、上記成形条件を面精度が良好となるよう
に設定すると、軟化ガラスと金型とが融着し易くなり、
金型の寿命が短くなってしまった。この発明は、このよ
うな問題点に着目してなされたもので、安定で再現生が
高く、高精度な光学素子を得ることができる成形方法を
提供することを目的とする。
温度（粘度）、金型温度、プレスの圧力・詩間だけの制
御では、成形レンズの肉厚９面精度等の再現性が悪かっ
た。また一方、上記成形条件を面精度が良好となるよう
に設定すると、軟化ガラスと金型とが融着し易くなり、
金型の寿命が短くなってしまった。この発明は、このよ
うな問題点に着目してなされたもので、安定で再現生が
高く、高精度な光学素子を得ることができる成形方法を
提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段及び作用１本発明者等は
、従来の問題が今まで制御していなかった成形条件に起
因するものと考え、種々検討した結果、プレススピード
を制御することにより問題点が解決されることを見い出
した。すなわち、本発明は、軟化ガラスをプレス成形す
る光学素子の成形方法において、軟化ガラスの温度をガ
ラス転移温度以上にするとともに、プレスに用いる金型
の温度を前記軟化ガラスの温度より低くし、プレススピ
ードを１０ ｍｍ／ｓｅｅ以上としたものである。ここ
に、プレススピードとは、金型がガラス素材に接触して
減速される直前の金型のスピード、つまりガラス素材に
接触する直前の金型スピー・ドをいう。
、従来の問題が今まで制御していなかった成形条件に起
因するものと考え、種々検討した結果、プレススピード
を制御することにより問題点が解決されることを見い出
した。すなわち、本発明は、軟化ガラスをプレス成形す
る光学素子の成形方法において、軟化ガラスの温度をガ
ラス転移温度以上にするとともに、プレスに用いる金型
の温度を前記軟化ガラスの温度より低くし、プレススピ
ードを１０ ｍｍ／ｓｅｅ以上としたものである。ここ
に、プレススピードとは、金型がガラス素材に接触して
減速される直前の金型のスピード、つまりガラス素材に
接触する直前の金型スピー・ドをいう。
プレススピードが、１０ ｍｍ／ｓｅｅ未満であると、
ガラス素材が十分に変形せず、所定のレンズ形状を得る
ことができない。また、プレススピードが極度に高速に
なるとガラス素材の変形がそのスピードに追従できなく
なって、割れや焼付きが生じてしまうが、１００ ｍｍ
／ｓｅｅ以下では満足な成形が得られ、２５０ ｍｍ／
ｓｅｃまでは、ガラスの温度（粘度）、金型温度、プレ
スの圧力・時間等の他の成形条件を適宜選択すれば良好
な成形を行うことができる。
ガラス素材が十分に変形せず、所定のレンズ形状を得る
ことができない。また、プレススピードが極度に高速に
なるとガラス素材の変形がそのスピードに追従できなく
なって、割れや焼付きが生じてしまうが、１００ ｍｍ
／ｓｅｅ以下では満足な成形が得られ、２５０ ｍｍ／
ｓｅｃまでは、ガラスの温度（粘度）、金型温度、プレ
スの圧力・時間等の他の成形条件を適宜選択すれば良好
な成形を行うことができる。
第１図は、本発明の光学書ｆの成形方法において使用す
る成形装置の一例を示すものである。
る成形装置の一例を示すものである。
第１図に示すように、高温による酸化防止を考慮した石
英ガラス管１の両端は、」−板２およびＦ板３で閉塞さ
れ、成形室４が形成されている。また、上板２と下板３
とは、図示省略の部材で結合されており、相互間の距離
および位置が変化しないように固定されている。されに
、成形室４には、ガス供給装置５が接続されており、成
形室４内は、酸化防＋ｈのために例えば窒素ガス等の不
活性ガスまたは還元性ガスが供給されて非酸化性雰囲気
となっている。
英ガラス管１の両端は、」−板２およびＦ板３で閉塞さ
れ、成形室４が形成されている。また、上板２と下板３
とは、図示省略の部材で結合されており、相互間の距離
および位置が変化しないように固定されている。されに
、成形室４には、ガス供給装置５が接続されており、成
形室４内は、酸化防＋ｈのために例えば窒素ガス等の不
活性ガスまたは還元性ガスが供給されて非酸化性雰囲気
となっている。
成形室４内では、プレス圧力を測定するロードセル６を
介して」−板２の内面に−１，型７が固設されている。
介して」−板２の内面に−１，型７が固設されている。
また、成形室４内には、」−型７に同軸的に対抗する下
型８が下板３を介して導入されている。上型８は、加圧
およびスピード制御装置９により駆動制御されるプレス
駆動軸１０に一体的に設けられており、軸方向に移動可
能で、１−型７に接近離反「１在となっている。また、
プレス駆動軸１０には、電磁マイクロのプローブへラド
１１が取付けられており、その移動量を測定できるよう
になっている。上型７と下型８とは、温度コントローラ
により所定の温度に設定できる加熱装置（図示省略）を
備えている。
型８が下板３を介して導入されている。上型８は、加圧
およびスピード制御装置９により駆動制御されるプレス
駆動軸１０に一体的に設けられており、軸方向に移動可
能で、１−型７に接近離反「１在となっている。また、
プレス駆動軸１０には、電磁マイクロのプローブへラド
１１が取付けられており、その移動量を測定できるよう
になっている。上型７と下型８とは、温度コントローラ
により所定の温度に設定できる加熱装置（図示省略）を
備えている。
一方、成形室４には、ガラス素材１２を加熱する加熱炉
１３が連通接続されている。加熱炉１３内には、ガラス
素材１２を保持する保持台１４が水平方向に移動自在に
設けられており、保持台１４に載置されたガラス素材１
２は、上型７と下型８との間に搬送されるものである。
１３が連通接続されている。加熱炉１３内には、ガラス
素材１２を保持する保持台１４が水平方向に移動自在に
設けられており、保持台１４に載置されたガラス素材１
２は、上型７と下型８との間に搬送されるものである。
上記構成の成形装置によるレンズの成形は、まず、ガラ
ス素材１２を保持台１４）、に載置し、図示を省略した
温度コントローラで所定の温度に設定した加熱炉１３に
よりガラス素材１２を加熱する。その後、保持台１４を
移動してガラス素材１２を上型７と下型８との間に搬送
し、下型８を」駆動させて、上型７と下型８とでガラス
素材１２を加圧保持して行う。成形後は、下型８を下動
させて離型し、徐冷炉（図示省略）を経て成形レンズを
取り出す。なお、離型は、例えば上型７および下型８の
外周にて」二下動自在の筒状の離型部材を設け、この離
型部材により離型を行うものである。また、プレス駆動
軸ｌＯの駆動において、空気圧や油圧によりシリンダを
駆動するだけで圧力とスピードとを別個に制御できない
機構の装置では、プレスによる可動部分の重Ｊｊ：も考
慮する必要がある。サーボモータ等を使用した装置では
、圧力（トルク）とスピードとを別個に制御できるので
、成形に適している。
ス素材１２を保持台１４）、に載置し、図示を省略した
温度コントローラで所定の温度に設定した加熱炉１３に
よりガラス素材１２を加熱する。その後、保持台１４を
移動してガラス素材１２を上型７と下型８との間に搬送
し、下型８を」駆動させて、上型７と下型８とでガラス
素材１２を加圧保持して行う。成形後は、下型８を下動
させて離型し、徐冷炉（図示省略）を経て成形レンズを
取り出す。なお、離型は、例えば上型７および下型８の
外周にて」二下動自在の筒状の離型部材を設け、この離
型部材により離型を行うものである。また、プレス駆動
軸ｌＯの駆動において、空気圧や油圧によりシリンダを
駆動するだけで圧力とスピードとを別個に制御できない
機構の装置では、プレスによる可動部分の重Ｊｊ：も考
慮する必要がある。サーボモータ等を使用した装置では
、圧力（トルク）とスピードとを別個に制御できるので
、成形に適している。
以下、Ｌ記構成の成形装置を用いて行った実験結果によ
り、成形におけるプレススピードの影響について説明す
る。
り、成形におけるプレススピードの影響について説明す
る。
第１図に示す装置により、重フリント系光学ガラスＳＦ
Ｉ １からなる径６ｍｍ、厚さ２ｍｍのガラス素材をＲ
，−Ｒ２−■の金型で、ガラス素材加熱温度６３０°Ｃ
２金型温度４７０°Ｃ，プレス圧力１００ ｋｇｆ／ｃ
ｍ２の成形条件で成形した。そこで、成形中のレンズ肉
厚の変化を電磁マイクロを用いて測定した結果を第２図
に示す。第２図は、横軸に成形時間、縦軸に変形量をと
ったもので、実線２１で示すように、ガラス素材をレン
ズに成形する場合、その肉厚はプレス成形開始から約０
．５秒で決定することが判明した。
Ｉ １からなる径６ｍｍ、厚さ２ｍｍのガラス素材をＲ
，−Ｒ２−■の金型で、ガラス素材加熱温度６３０°Ｃ
２金型温度４７０°Ｃ，プレス圧力１００ ｋｇｆ／ｃ
ｍ２の成形条件で成形した。そこで、成形中のレンズ肉
厚の変化を電磁マイクロを用いて測定した結果を第２図
に示す。第２図は、横軸に成形時間、縦軸に変形量をと
ったもので、実線２１で示すように、ガラス素材をレン
ズに成形する場合、その肉厚はプレス成形開始から約０
．５秒で決定することが判明した。
また、上記成形において、成形中のガラス素材の温度変
化を熱電対を用いて測定した結果を第３図に示す。第３
図は、横軸に成形時間、縦軸に温度をとったもので、実
線２２で示すように、ガラスの流動性の高い状態はプレ
ス成形開始から１秒しか保持しないことが判明した。
化を熱電対を用いて測定した結果を第３図に示す。第３
図は、横軸に成形時間、縦軸に温度をとったもので、実
線２２で示すように、ガラスの流動性の高い状態はプレ
ス成形開始から１秒しか保持しないことが判明した。
さらに、第４図は、横軸にガラス温度、縦軸にガラス粘
度をとったもので、実線２３で示すように、カラス粘度
は温度に対して対数的に変化している。第３図および第
４図における実線２２および実線２３の示す特性は、レ
ンズの肉厚がプレス成形開始後的０．５秒で決定すると
いう第２図の結果を裏づけでいる。従って、プレス成形
開始から０．５秒間の加圧力を制御すればレンズ肉厚を
高精度で制御できることが判った。
度をとったもので、実線２３で示すように、カラス粘度
は温度に対して対数的に変化している。第３図および第
４図における実線２２および実線２３の示す特性は、レ
ンズの肉厚がプレス成形開始後的０．５秒で決定すると
いう第２図の結果を裏づけでいる。従って、プレス成形
開始から０．５秒間の加圧力を制御すればレンズ肉厚を
高精度で制御できることが判った。
そこで、前記成形において、成形中のガラス素材に加わ
る圧力の変化をロードセルを用いて測定した。その測定
結果を第５図に示す。第５図は、横軸に成形時間、縦軸
に成形圧力をとったもので、実線２４で示すように、設
定した圧力に到達するのはプレス成形開始から約０．５
秒後であり、設定圧力効果は０．５秒以降に顕著となる
ことが判明した。すなわち、従来のように、成形条件と
してプレス圧力等だけを制御するのでは、レンズ肉厚を
決定するのに最も重要なプレス成形開始後の０・５秒間
を全く制御できていないのである。そして、プレス成形
開始後の０．５秒間は、プレスの設定圧力でなく、プレ
ススピードが大きく影響を及ぼし、プレススピードを制
御することでレンズ肉厚の再現性を向上させることがで
きるものである。
る圧力の変化をロードセルを用いて測定した。その測定
結果を第５図に示す。第５図は、横軸に成形時間、縦軸
に成形圧力をとったもので、実線２４で示すように、設
定した圧力に到達するのはプレス成形開始から約０．５
秒後であり、設定圧力効果は０．５秒以降に顕著となる
ことが判明した。すなわち、従来のように、成形条件と
してプレス圧力等だけを制御するのでは、レンズ肉厚を
決定するのに最も重要なプレス成形開始後の０・５秒間
を全く制御できていないのである。そして、プレス成形
開始後の０．５秒間は、プレスの設定圧力でなく、プレ
ススピードが大きく影響を及ぼし、プレススピードを制
御することでレンズ肉厚の再現性を向上させることがで
きるものである。
プレススピードを１０ ｍｍ／ｓｅｅ以上とすることに
より、ガラスの粘度が低くて流動性の高い状態で大きな
変形をさせることが可能となり、ガラス素材はプレス直
後に金型形状と等しくなって、金型面から受ける圧力分
布が均一になる。このため、金型面の転写性が向」ニし
て従来より良好なレンズ面精度を得ることができた。ま
た、同じ面精度を得るについて、従来よりもガラス素材
の加熱温度、金型温度、成形圧力等を低くした条件で十
分に行うことができ、金型温度をガラス温度より低く設
定でき、金型とガラス素材（レンズ）との融着も防止さ
れる。
より、ガラスの粘度が低くて流動性の高い状態で大きな
変形をさせることが可能となり、ガラス素材はプレス直
後に金型形状と等しくなって、金型面から受ける圧力分
布が均一になる。このため、金型面の転写性が向」ニし
て従来より良好なレンズ面精度を得ることができた。ま
た、同じ面精度を得るについて、従来よりもガラス素材
の加熱温度、金型温度、成形圧力等を低くした条件で十
分に行うことができ、金型温度をガラス温度より低く設
定でき、金型とガラス素材（レンズ）との融着も防止さ
れる。
［実施例コ
第１実施例
第１図に示す成形装置を用いて重フリント系光学ガラス
ＳＦＩ １からなるガラス素材をレンズ成形した。ガラ
ス素材は、径８ｍｍ、厚さ２ｍｍの円筒状ペレットの上
下面を平面研磨したものを用い、最終レンズ形状は、径
６ｍｍ、中心肉厚１．５ｍｍのメニスカス形状である。
ＳＦＩ １からなるガラス素材をレンズ成形した。ガラ
ス素材は、径８ｍｍ、厚さ２ｍｍの円筒状ペレットの上
下面を平面研磨したものを用い、最終レンズ形状は、径
６ｍｍ、中心肉厚１．５ｍｍのメニスカス形状である。
先ず、ペレット状のガラス素材１２を保持台１４上に載
置し、加熱炉１３内でガラス転移温度以上となるように
加熱したガラス素材１２の粘度を１０８ポアズとした。
置し、加熱炉１３内でガラス転移温度以上となるように
加熱したガラス素材１２の粘度を１０８ポアズとした。
次に、ガラス素材１２を上型７と下型８との間に位置す
るように搬送した。そして、ガラス素材１２の温度より
低い温度（ガラス粘度ＩＱ＋４．５〜１Ｑ１３．０に対
応する温度）に加熱した上型７と下型８とで成形を行っ
た。その際、下型８のプレススピードは、６０±５１１
１１／ＳｅＣに制御してあり、成形圧力は８０ ｋｇｆ
／ｃｍ２であった。
るように搬送した。そして、ガラス素材１２の温度より
低い温度（ガラス粘度ＩＱ＋４．５〜１Ｑ１３．０に対
応する温度）に加熱した上型７と下型８とで成形を行っ
た。その際、下型８のプレススピードは、６０±５１１
１１／ＳｅＣに制御してあり、成形圧力は８０ ｋｇｆ
／ｃｍ２であった。
第１実施例により得たもののレンズ肉厚のバラツキを第
６図に１面精度のバラツキを第７図に示す。第６図は、
横軸にレンズ肉厚、縦軸に個数をとったもので、第７図
は、横軸に面精度にュートン）、縦軸に個数をとったも
のである。第６図および第７図から判るように、第１実
施例によれば、レンズ肉厚２而精度のバラツキはほとん
どなく、レンズ肉厚の公差の激しい製品に対してもほぼ
１００％の歩留りで供給することができた。
６図に１面精度のバラツキを第７図に示す。第６図は、
横軸にレンズ肉厚、縦軸に個数をとったもので、第７図
は、横軸に面精度にュートン）、縦軸に個数をとったも
のである。第６図および第７図から判るように、第１実
施例によれば、レンズ肉厚２而精度のバラツキはほとん
どなく、レンズ肉厚の公差の激しい製品に対してもほぼ
１００％の歩留りで供給することができた。
これに対し、従来の如くプレススピードを制御せずに、
他の成形条件を第１実施例と同一にして行った場合のレ
ンズ肉厚および面精度にュートン）のバラツキをそれぞ
れ第８図および第９図に示す。第８図は、横軸にレンズ
肉厚、縦軸に個数をとったもので、第９図は、横軸に面
精度、縦軸に個数をとったものである。第８図および第
９図から判るようにレンズ肉厚および面精度のバラツキ
は、第１実施例に比較して著しかった。
他の成形条件を第１実施例と同一にして行った場合のレ
ンズ肉厚および面精度にュートン）のバラツキをそれぞ
れ第８図および第９図に示す。第８図は、横軸にレンズ
肉厚、縦軸に個数をとったもので、第９図は、横軸に面
精度、縦軸に個数をとったものである。第８図および第
９図から判るようにレンズ肉厚および面精度のバラツキ
は、第１実施例に比較して著しかった。
第２実施例
第１図に示す成形装置を用いてクラウン系光学ガラスに
２からなるガラス素材をレンズ成形した。ガラス素材は
、径８＋ｓ＋ｗ、中心肉厚１．４ｍｍ、Ｒ。
２からなるガラス素材をレンズ成形した。ガラス素材は
、径８＋ｓ＋ｗ、中心肉厚１．４ｍｍ、Ｒ。
＝ ５０ｍｍ、 Ｒ２＝ ３０ｍｍの両凹レンズである
。また、所望のレンズは、面精度が目標球面半径に対し
てニュートンリング２本、イレギュラリティ同０．３本
、アス同０．２木以内となるようにし、プレススピード
は、２０ ｍｍ／ｓｅｃと８０ ｍｍ／ｓｅｅの場合と
の二連りに設定した。
。また、所望のレンズは、面精度が目標球面半径に対し
てニュートンリング２本、イレギュラリティ同０．３本
、アス同０．２木以内となるようにし、プレススピード
は、２０ ｍｍ／ｓｅｃと８０ ｍｍ／ｓｅｅの場合と
の二連りに設定した。
プレススピードが２０ ｍｍ／ｓｅｃの場合には、１−
記面粘度をｆｊ？るのに、ガラス素材加熱温度７２０℃
（約１０６２ポアズ）、金型温度５２０°Ｃ（約ＩＱ１
３．１ポアズ）、成形圧力１２０ ｋｇｆ／ｃｍ２、成
形時間３０秒を要した。これに対し、プレススピードが
８０ ｍｍ／ｓｅｅの場合には、」−記面精度を得るの
に、ガラス素材加熱温度７００°Ｃ（約１０６８ポアズ
）、金型温度５００℃（約ＩＱ＋３．８ポアズ）、成形
圧力８０ ｋｇｆ／ｃｍノ、成形時間１５秒であった。
記面粘度をｆｊ？るのに、ガラス素材加熱温度７２０℃
（約１０６２ポアズ）、金型温度５２０°Ｃ（約ＩＱ１
３．１ポアズ）、成形圧力１２０ ｋｇｆ／ｃｍ２、成
形時間３０秒を要した。これに対し、プレススピードが
８０ ｍｍ／ｓｅｅの場合には、」−記面精度を得るの
に、ガラス素材加熱温度７００°Ｃ（約１０６８ポアズ
）、金型温度５００℃（約ＩＱ＋３．８ポアズ）、成形
圧力８０ ｋｇｆ／ｃｍノ、成形時間１５秒であった。
すなわち、プレススピードを速くすることにより、低温
、低圧、短時間で成形することが可能となることを示し
ている。これは、成形プロセスのサイクルタイムの短縮
、金型材料の選択、ヒータ・熱電対等の長寿命化、金型
とガラスとの融着防市等に効果があり、成形の安定化に
大きく寄す−するものである。
、低圧、短時間で成形することが可能となることを示し
ている。これは、成形プロセスのサイクルタイムの短縮
、金型材料の選択、ヒータ・熱電対等の長寿命化、金型
とガラスとの融着防市等に効果があり、成形の安定化に
大きく寄す−するものである。
第３実施例
第１図に示す成形装置を用いて屯フリント系光学ガラス
ＳＦ２からなるガラス素材をレンズ成形した。ガラス素
材は、径１８ｍｍ、厚さ３．５Ｉ！１ｍで、最終レンズ
形状は、径１６η厘、中心肉厚１．９ｍｍ’、Ｒ、＝
１１．８ｍｍ＋、 Ｒ２＝ ５０．５ｍｍの両凹レンズ
である。成形方法は第１実施例と同様であり、ガラス素
材の温度６００℃（約１０６ポアズ）、金型温度４２０
℃（約ＩＱ１３．７ポアズ）、Ｊ＆形圧力９０ ｋｇｆ
／ａｍ２．プレススピード５０ ｍｍ／ｓｅｃとした。
ＳＦ２からなるガラス素材をレンズ成形した。ガラス素
材は、径１８ｍｍ、厚さ３．５Ｉ！１ｍで、最終レンズ
形状は、径１６η厘、中心肉厚１．９ｍｍ’、Ｒ、＝
１１．８ｍｍ＋、 Ｒ２＝ ５０．５ｍｍの両凹レンズ
である。成形方法は第１実施例と同様であり、ガラス素
材の温度６００℃（約１０６ポアズ）、金型温度４２０
℃（約ＩＱ１３．７ポアズ）、Ｊ＆形圧力９０ ｋｇｆ
／ａｍ２．プレススピード５０ ｍｍ／ｓｅｃとした。
その結果、１−分満足できる面精度を有したレンズを得
ることができた。
ることができた。
これに対し、プレススピードを７ ｍ１１１／ＳｅＣと
し、他の成形条件を上記第３実施例と同様にして成形を
行ったところ、ガラス素材は十分に変形せず、所定のレ
ンズ形状が得られなかった。そこで、ガラス素材加熱温
度や金型温度を高くして、プレススピード７ ｍｍ／ｓ
ｅｅで成形を行ったが、金型とガラス素材との融着が生
じてしまい、成形不能となってしまった。
し、他の成形条件を上記第３実施例と同様にして成形を
行ったところ、ガラス素材は十分に変形せず、所定のレ
ンズ形状が得られなかった。そこで、ガラス素材加熱温
度や金型温度を高くして、プレススピード７ ｍｍ／ｓ
ｅｅで成形を行ったが、金型とガラス素材との融着が生
じてしまい、成形不能となってしまった。
［発明の効果］
以−１−のように、本発明の光学素子の成形方法によれ
ば、従来では制御の対象としていなかったプレススピー
ドをも制御することとしたので、成形レンズの中肉、金
型転写性のバラツキを著しく減少することができ、しか
も金型温度をガラス素材加熱温度より低くしたので、金
型とガラスとの融着を防止でき、ガラス素材加熱温度お
よび全型温度ともに低温でかつ成形圧力を低く、短時間
で安定した成形を行うことができる。
ば、従来では制御の対象としていなかったプレススピー
ドをも制御することとしたので、成形レンズの中肉、金
型転写性のバラツキを著しく減少することができ、しか
も金型温度をガラス素材加熱温度より低くしたので、金
型とガラスとの融着を防止でき、ガラス素材加熱温度お
よび全型温度ともに低温でかつ成形圧力を低く、短時間
で安定した成形を行うことができる。
第１図は本発明の光学素子の成形方法において使用する
成形装置の一例を示す概略縦断正面図、第２図は成形中
のレンズ肉厚の変化を表わすグラフ、第３図は成形中の
ガラス素材の温度変化を表わすグラフ、第４図はガラス
温度とガラス粘度との関係を示すグラフ、第５図は成形
中のガラス素材に加わる圧力の変化を表わすグラフ、第
６図および第７図はそれぞれ第１実施例におけるレンズ
肉厚および面精度のバラツキを表わすグラフ、第８図お
よび第９図はそれぞれプレススピードを制御しない場合
におけるレンズ肉厚および面精度のバラツキを表わすグ
ラフである。 ４・・・成形室 ７・・・上型 ８・・・下型 ９・・・加圧およびスピード制御装置 ｌ２・・・ガラス素材 １３・・・加熱炉 特許出願人 オリンパス光学工業株式会社第１図 １２ ガラス素材（軟化ガラス） 第６図 菌 厚 第７図 面綽残にュー）−／） 手続補正書（自発） 昭和６１年 １月１７１ １、事件の表示 昭和６０特許願第２３２３９６号 ２、発明の名称 光学素子の成形方法 ３、補正をする者 事件との関係 特 許 出 願 火 柱 所 東京都渋谷区幅ケ谷２丁目４３番２号４、代理
人 ５、補正命令の日付 ７、補正の内容 （１）明細書第４頁第１７行目に記載する「対抗」を「
対向」と補正する。 ′２ 明細書第６頁第８行目に記載する「可動部分の重
量」を「可動部分（シリンダ、下型等）の重量によって
加速２ｇ速の特性が異なるため、この重量」と補正する
。 （３）図面中部２図を別紙の通り補正する。 ８、添伺書類の目録
成形装置の一例を示す概略縦断正面図、第２図は成形中
のレンズ肉厚の変化を表わすグラフ、第３図は成形中の
ガラス素材の温度変化を表わすグラフ、第４図はガラス
温度とガラス粘度との関係を示すグラフ、第５図は成形
中のガラス素材に加わる圧力の変化を表わすグラフ、第
６図および第７図はそれぞれ第１実施例におけるレンズ
肉厚および面精度のバラツキを表わすグラフ、第８図お
よび第９図はそれぞれプレススピードを制御しない場合
におけるレンズ肉厚および面精度のバラツキを表わすグ
ラフである。 ４・・・成形室 ７・・・上型 ８・・・下型 ９・・・加圧およびスピード制御装置 ｌ２・・・ガラス素材 １３・・・加熱炉 特許出願人 オリンパス光学工業株式会社第１図 １２ ガラス素材（軟化ガラス） 第６図 菌 厚 第７図 面綽残にュー）−／） 手続補正書（自発） 昭和６１年 １月１７１ １、事件の表示 昭和６０特許願第２３２３９６号 ２、発明の名称 光学素子の成形方法 ３、補正をする者 事件との関係 特 許 出 願 火 柱 所 東京都渋谷区幅ケ谷２丁目４３番２号４、代理
人 ５、補正命令の日付 ７、補正の内容 （１）明細書第４頁第１７行目に記載する「対抗」を「
対向」と補正する。 ′２ 明細書第６頁第８行目に記載する「可動部分の重
量」を「可動部分（シリンダ、下型等）の重量によって
加速２ｇ速の特性が異なるため、この重量」と補正する
。 （３）図面中部２図を別紙の通り補正する。 ８、添伺書類の目録
Claims (1)
- （１）軟化ガラスをプレス成形する光学素子の成形方法
において、軟化ガラスの温度をガラス転移温度以上にす
るとともに、プレスに用いる金型の温度を前記軟化ガラ
スの温度より低くし、プレススピードを１０ｍｍ／ｓｅ
ｃ以上としたことを特徴とする光学素子の成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23239685A JPS6291431A (ja) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | 光学素子の成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23239685A JPS6291431A (ja) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | 光学素子の成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6291431A true JPS6291431A (ja) | 1987-04-25 |
| JPH0432007B2 JPH0432007B2 (ja) | 1992-05-28 |
Family
ID=16938581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23239685A Granted JPS6291431A (ja) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | 光学素子の成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6291431A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02267127A (ja) * | 1989-04-06 | 1990-10-31 | Olympus Optical Co Ltd | 光学素子成形方法および装置 |
| JP2006001768A (ja) * | 2004-06-16 | 2006-01-05 | Toshiba Mach Co Ltd | ガラス成形装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59203732A (ja) * | 1983-05-02 | 1984-11-17 | Olympus Optical Co Ltd | レンズの成形方法と装置 |
-
1985
- 1985-10-18 JP JP23239685A patent/JPS6291431A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59203732A (ja) * | 1983-05-02 | 1984-11-17 | Olympus Optical Co Ltd | レンズの成形方法と装置 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02267127A (ja) * | 1989-04-06 | 1990-10-31 | Olympus Optical Co Ltd | 光学素子成形方法および装置 |
| JP2006001768A (ja) * | 2004-06-16 | 2006-01-05 | Toshiba Mach Co Ltd | ガラス成形装置 |
| JP4489507B2 (ja) * | 2004-06-16 | 2010-06-23 | 東芝機械株式会社 | ガラス成形装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0432007B2 (ja) | 1992-05-28 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |