JPS6289793A - 重質炭化水素油の水素化処理方法 - Google Patents
重質炭化水素油の水素化処理方法Info
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- JPS6289793A JPS6289793A JP23073085A JP23073085A JPS6289793A JP S6289793 A JPS6289793 A JP S6289793A JP 23073085 A JP23073085 A JP 23073085A JP 23073085 A JP23073085 A JP 23073085A JP S6289793 A JPS6289793 A JP S6289793A
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- Japan
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- heavy hydrocarbon
- demetalization
- hydrocarbon oil
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は重質炭化水素の水素化処理方法に関するもので
、さらに詳しくは上段側に脱メタル触媒を、下段側に水
素化脱硫触媒をそれぞれ充填した単一の固定床型反応器
を使用して、重質炭化水素油含水素化処理する方法の改
良に係る。
、さらに詳しくは上段側に脱メタル触媒を、下段側に水
素化脱硫触媒をそれぞれ充填した単一の固定床型反応器
を使用して、重質炭化水素油含水素化処理する方法の改
良に係る。
近年、原油は重質化する傾向にあり、また石油精製業界
では、常圧蒸留や減圧蒸留の工程で原料油を探しぼりす
る傾向が強まっている関係で、重質炭化水素油の水素化
処理は、ますますその重要度を増している。
では、常圧蒸留や減圧蒸留の工程で原料油を探しぼりす
る傾向が強まっている関係で、重質炭化水素油の水素化
処理は、ますますその重要度を増している。
ところで、常圧蒸留残渣油や減圧蒸留残渣油を典型例と
する重質炭化水素油は、／セナジウム、ニッケル、鉄な
どの金属汚染物並びにアスクアルテンなどを多量に含有
する。従って、この種の重質炭化水素油を水素化処理す
る場合には、一般に竪型反応器の上段側に脱メタル触媒
を、下段側゛に水素化脱硫触媒などの水素化処理触媒を
充填した固定床反応器を使用し、反応器に供給される重
質炭化水素油をまず上段側の脱メタル頒媒層に通過させ
、次いで下段側の水素化処理触媒層に通過嘔せるという
フローを採用することによって、重質炭化水素油中の金
属汚染物による被毒力１ら、水素化処理触媒を保護する
方法が採られている。そして、この場合の脱メタル触媒
としては、アルミナ担体に周期律表■Ａ及び■族の金属
が下段側で使用されるＸ素化処理触媒と同量程度担持さ
れたＰＢ媒で、細孔直径６００又以上のマクロポアを有
し、平均細孔直径の太きい、高活性な触媒などが通常使
用され、また水素化処理触媒、とりわけ水素化脱硫触媒
としては、アルミナ担体に周期律表■Ａ及び■族の金属
が酸化物として８〜２０重量％担持嘔れ、平均細孔直径
が９０〜１８０Ｘの細孔をＭする様な触媒などが通常使
用逼れてきた。
する重質炭化水素油は、／セナジウム、ニッケル、鉄な
どの金属汚染物並びにアスクアルテンなどを多量に含有
する。従って、この種の重質炭化水素油を水素化処理す
る場合には、一般に竪型反応器の上段側に脱メタル触媒
を、下段側゛に水素化脱硫触媒などの水素化処理触媒を
充填した固定床反応器を使用し、反応器に供給される重
質炭化水素油をまず上段側の脱メタル頒媒層に通過させ
、次いで下段側の水素化処理触媒層に通過嘔せるという
フローを採用することによって、重質炭化水素油中の金
属汚染物による被毒力１ら、水素化処理触媒を保護する
方法が採られている。そして、この場合の脱メタル触媒
としては、アルミナ担体に周期律表■Ａ及び■族の金属
が下段側で使用されるＸ素化処理触媒と同量程度担持さ
れたＰＢ媒で、細孔直径６００又以上のマクロポアを有
し、平均細孔直径の太きい、高活性な触媒などが通常使
用され、また水素化処理触媒、とりわけ水素化脱硫触媒
としては、アルミナ担体に周期律表■Ａ及び■族の金属
が酸化物として８〜２０重量％担持嘔れ、平均細孔直径
が９０〜１８０Ｘの細孔をＭする様な触媒などが通常使
用逼れてきた。
上記の如き固定床型反応器を使用する重質炭化水素油の
水素化処理は、処理時間の経過と共に、脱メタル触媒層
での炭素の析出や金属の沈Ｎが漸増し、遂には脱メタル
触媒層を固化させ、触媒粒子間の空隙を閉塞嘔せるに至
るが、こうした事態になると１反応器の圧力損失が著し
く増大するため、たとえ下段側の水素化触媒層が未だ充
分な活ａｔ−維持していても、水素化処理操作を中止せ
ざるを得ないのが実情である。従つて、処理原料たる重
質炭化水素油の金属汚染物量が多くなればなるほど、頻
繁に反応器の運転を中断して触媒の交換を行わなければ
ならない不都合があった。
水素化処理は、処理時間の経過と共に、脱メタル触媒層
での炭素の析出や金属の沈Ｎが漸増し、遂には脱メタル
触媒層を固化させ、触媒粒子間の空隙を閉塞嘔せるに至
るが、こうした事態になると１反応器の圧力損失が著し
く増大するため、たとえ下段側の水素化触媒層が未だ充
分な活ａｔ−維持していても、水素化処理操作を中止せ
ざるを得ないのが実情である。従つて、処理原料たる重
質炭化水素油の金属汚染物量が多くなればなるほど、頻
繁に反応器の運転を中断して触媒の交換を行わなければ
ならない不都合があった。
また、触媒の交換を行う場合でも、脱メタル触媒層は固
化した状態にあるので、従来は爆破などの手段を採らな
ければならない面倒があった。
化した状態にあるので、従来は爆破などの手段を採らな
ければならない面倒があった。
本発明は竪！Ｗ反応器内に形成される固定触媒床の最上
段に、後述する如き特定な触媒の充填層を設け、次段に
脱メタル触媒層を、最下段に水素化脱硫触媒層を設けて
、当該反応４の頂部に供給湯れる重質炭化水素を、水素
化処理条件下に下向きに通過させる水素化処理方法を提
供する。
段に、後述する如き特定な触媒の充填層を設け、次段に
脱メタル触媒層を、最下段に水素化脱硫触媒層を設けて
、当該反応４の頂部に供給湯れる重質炭化水素を、水素
化処理条件下に下向きに通過させる水素化処理方法を提
供する。
すなわち、本発明は上段に脱メタルＭ ｔｌＥ ｔ、下
段に水素化脱硫触媒を充填した固定床型反応器に重質炭
化水素油を供給し、水素化処理条件下に重質炭化水素油
を脱メタル触媒と接触させ、次いで水素化脱硫触媒と接
触嘔せる重質炭化水素油の水素化処理方法に於て、多孔
性無機酸化物担体に周期律宍■Ｂ％ＩＶＡ、 ＶＡ、
ＶＩＡ及びＶＩＩの各族から選ばれる金属の１塊又は２
種以上を酸化物換算で０．２〜３″Ｍ量チ担持嘔せた触
媒であって、細孔容積が０．４〜１．５ ｍｌ／ ｇで
あり、空隙率が５５容量チ以上である触媒を、前記の固
定床型反応器に於ける脱メタル触媒床の上流側に、全触
媒量の１〜５容量チに相当する量で光有し、反応器に供
給された重質炭化水素油を前記の脱メタル触媒との接触
に先立って、脱メタル触媒床の上流側の１媒に接触させ
ることを特徴とする。
段に水素化脱硫触媒を充填した固定床型反応器に重質炭
化水素油を供給し、水素化処理条件下に重質炭化水素油
を脱メタル触媒と接触させ、次いで水素化脱硫触媒と接
触嘔せる重質炭化水素油の水素化処理方法に於て、多孔
性無機酸化物担体に周期律宍■Ｂ％ＩＶＡ、 ＶＡ、
ＶＩＡ及びＶＩＩの各族から選ばれる金属の１塊又は２
種以上を酸化物換算で０．２〜３″Ｍ量チ担持嘔せた触
媒であって、細孔容積が０．４〜１．５ ｍｌ／ ｇで
あり、空隙率が５５容量チ以上である触媒を、前記の固
定床型反応器に於ける脱メタル触媒床の上流側に、全触
媒量の１〜５容量チに相当する量で光有し、反応器に供
給された重質炭化水素油を前記の脱メタル触媒との接触
に先立って、脱メタル触媒床の上流側の１媒に接触させ
ることを特徴とする。
本発明の方法に於て、固定触媒床の最上段に形成される
触媒層（以下、第１７！１ｔｆｉ層という）には、多孔
性無機酸化物担体に、糊期律表■Ｂ、■Ａ％ＶＡ、ＶＩ
Ａ及びＶＩＩの各族から選ばれる１種又は２種以上の活
性金属成分を担持させた触媒が充填される。この触媒の
多孔性無機酸化物担体としては、アルミナ、シリカ、シ
リヵーアルミナなどが使用可能であり、活性金属成分と
してはＺｎ、Ｔｉ％ Ｚｒ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅ％ Ｃ
ｏ、Ｎｉなどの１種又は２種以上が通常使用嘔れる。
触媒層（以下、第１７！１ｔｆｉ層という）には、多孔
性無機酸化物担体に、糊期律表■Ｂ、■Ａ％ＶＡ、ＶＩ
Ａ及びＶＩＩの各族から選ばれる１種又は２種以上の活
性金属成分を担持させた触媒が充填される。この触媒の
多孔性無機酸化物担体としては、アルミナ、シリカ、シ
リヵーアルミナなどが使用可能であり、活性金属成分と
してはＺｎ、Ｔｉ％ Ｚｒ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅ％ Ｃ
ｏ、Ｎｉなどの１種又は２種以上が通常使用嘔れる。
活性金属成分の担持量は酸化物換算で０．２〜３重量−
の範囲を可とし、０．２重量％未満では当該触媒に所期
の効果を期待できず、３重量％を越えた場合は、脱メタ
ル活注が高くなりすぎるため、第１触媒層自体が固化し
てしまう虞れがある。第１触媒層を形成する触媒粒子の
細孔容積は大きい方が好ましいが、機械的強度を考慮す
ると、０．４〜１．５ ｍｌ／ Ｈの範囲が適当である
。
の範囲を可とし、０．２重量％未満では当該触媒に所期
の効果を期待できず、３重量％を越えた場合は、脱メタ
ル活注が高くなりすぎるため、第１触媒層自体が固化し
てしまう虞れがある。第１触媒層を形成する触媒粒子の
細孔容積は大きい方が好ましいが、機械的強度を考慮す
ると、０．４〜１．５ ｍｌ／ Ｈの範囲が適当である
。
また第１触媒層の空隙率は５５容量チ以上でろることが
好ましい。５５容ｔ％未満であると、重質炭化水素油中
のスケールないしはマドによって、第１触媒層の空隙部
分が閉塞されてしまうことがあるからである。第１触媒
層は固定触媒床全体の１〜５容量％を占める。
好ましい。５５容ｔ％未満であると、重質炭化水素油中
のスケールないしはマドによって、第１触媒層の空隙部
分が閉塞されてしまうことがあるからである。第１触媒
層は固定触媒床全体の１〜５容量％を占める。
第ｌ触媒層の下位には脱メタル触媒を充填した第２触媒
層が設けられる。この脱メタル触媒としては〔従来の技
術〕で説明した従来の脱メタル触媒を使用することがで
きる。このほか、特開昭５９−２０９６４９号公報に教
示される如く、本質的にγ−アルミナ担体からなる担体
に周期律ｆｆＶＩＡ％ＶＡ及びＶＩＩの各族から選ばれ
る金属の酸化物の少なくとも２種ｅ ｉＩｔで３〜８重
量％担持嘔せた触媒でろって、細孔容積が０．５７〜０
．９５ ａｔ／ ｇで、空隙率が５５容敏チ以下の触媒
を使用して本発明の第２触媒層を形成させることもでき
る。いずれにしても第２触媒層は、所期の脱メタル活注
を発揮するうえで、固定触媒床全体の４〜７０容披％を
占め、空隙率が５５容ｔ％以下であることが好ましい。
層が設けられる。この脱メタル触媒としては〔従来の技
術〕で説明した従来の脱メタル触媒を使用することがで
きる。このほか、特開昭５９−２０９６４９号公報に教
示される如く、本質的にγ−アルミナ担体からなる担体
に周期律ｆｆＶＩＡ％ＶＡ及びＶＩＩの各族から選ばれ
る金属の酸化物の少なくとも２種ｅ ｉＩｔで３〜８重
量％担持嘔せた触媒でろって、細孔容積が０．５７〜０
．９５ ａｔ／ ｇで、空隙率が５５容敏チ以下の触媒
を使用して本発明の第２触媒層を形成させることもでき
る。いずれにしても第２触媒層は、所期の脱メタル活注
を発揮するうえで、固定触媒床全体の４〜７０容披％を
占め、空隙率が５５容ｔ％以下であることが好ましい。
第２触媒層の下位には水素化脱硫触媒が充填された第３
触媒層が設けられる。この第３７！１１媒層は本発明の
固定触媒床の最下段に位置するが、ここには〔従来の技
術〕で説明した従来公知の水素化脱硫触媒がいずれも使
用可能である。そして第３触媒層は固定触媒床全体の２
５〜９５容ｉ′＃、チを占めるのが通例である。
触媒層が設けられる。この第３７！１１媒層は本発明の
固定触媒床の最下段に位置するが、ここには〔従来の技
術〕で説明した従来公知の水素化脱硫触媒がいずれも使
用可能である。そして第３触媒層は固定触媒床全体の２
５〜９５容ｉ′＃、チを占めるのが通例である。
水素化処理に供される重質炭化水素油は、上記した第１
〜第３触媒層で構成される固定触媒床を、水素化処理条
件下に下向きに通過する。
〜第３触媒層で構成される固定触媒床を、水素化処理条
件下に下向きに通過する。
この場合の水素化処理条件には、重質炭化水素油の水素
化処理油で常用嘔れている反応条件を採用することがで
きるが、多くの場合、反応温度３４０〜４５０℃、水素
分圧４０〜２５０ ｋｙ／ ａｍ２、好ましくは７０〜
２４０ ｋｇ７ ａｍ”、水素１ｉ５００〜２００ Ｏ
Ｎｍ”／Ｋ１％ＬＨ８Ｖ ０．１〜５．Ｏｈｒ−’ 、
好Ｉしくは０．２〜４．Ｑｈｒ’″Ｉの反応条件を使用
するのが一般的である。
化処理油で常用嘔れている反応条件を採用することがで
きるが、多くの場合、反応温度３４０〜４５０℃、水素
分圧４０〜２５０ ｋｙ／ ａｍ２、好ましくは７０〜
２４０ ｋｇ７ ａｍ”、水素１ｉ５００〜２００ Ｏ
Ｎｍ”／Ｋ１％ＬＨ８Ｖ ０．１〜５．Ｏｈｒ−’ 、
好Ｉしくは０．２〜４．Ｑｈｒ’″Ｉの反応条件を使用
するのが一般的である。
本発明の固定劇、某床は３層構造である点で、２ｒｆｊ
構造（脱メタル触媒層＋水素化脱硫触媒層）でおる従来
の固定触媒床と相違するが、このことは本発明のＡ！Ｉ
ｉ媒床が従来のそれより大きいことを必ずしも意味しな
い。従って、現存の竪型反応器を使用して本発明の方法
を実施するに際しては、例えば脱メタル触１Ｓ層の容積
を従来のそれより若干不埒〈シ、当該部分に本発明の第
１触媒層を形成嘔せることができる。また、固定触媒床
上部に詰め込まれるセラツクゼールの一部を排除して第
１１！！Ｉ媒層を設けることも可能である。
構造（脱メタル触媒層＋水素化脱硫触媒層）でおる従来
の固定触媒床と相違するが、このことは本発明のＡ！Ｉ
ｉ媒床が従来のそれより大きいことを必ずしも意味しな
い。従って、現存の竪型反応器を使用して本発明の方法
を実施するに際しては、例えば脱メタル触１Ｓ層の容積
を従来のそれより若干不埒〈シ、当該部分に本発明の第
１触媒層を形成嘔せることができる。また、固定触媒床
上部に詰め込まれるセラツクゼールの一部を排除して第
１１！！Ｉ媒層を設けることも可能である。
本発明によれば、反応器に供給嘔れた重質炭化水素油は
、まず第１７！！Ｉｔ媒層全１通過するが、この触媒層
を形成する触媒は、第２触媒層の脱メタル触媒よりも脱
メタル活性が低いため、重質炭化水素油に含まれる金属
汚染物のなかにあって１％に反応性に富む鉄系汚染物し
か除去てれず、ノ々ナジウム系ないしはニッケル系の金
属汚染物は、第２触媒層で除去されるものと推定される
。つまり、本発明の方法では、重質炭化水素油中の金属
汚染物が、第１触媒層及び第２７！Ｉｔ媒層の二つの層
で段階的に除去嘔るので、第２触媒層はもちろん、第１
触媒層も固化しにくくなるものと考えられる。
、まず第１７！！Ｉｔ媒層全１通過するが、この触媒層
を形成する触媒は、第２触媒層の脱メタル触媒よりも脱
メタル活性が低いため、重質炭化水素油に含まれる金属
汚染物のなかにあって１％に反応性に富む鉄系汚染物し
か除去てれず、ノ々ナジウム系ないしはニッケル系の金
属汚染物は、第２触媒層で除去されるものと推定される
。つまり、本発明の方法では、重質炭化水素油中の金属
汚染物が、第１触媒層及び第２７！Ｉｔ媒層の二つの層
で段階的に除去嘔るので、第２触媒層はもちろん、第１
触媒層も固化しにくくなるものと考えられる。
縮媒の調製
常法に従ってアルミン酸ソーダ水溶液と硫酸アルミニウ
ム水浴液からアルミナ水和物の沈澱を調製し、これを洗
浄後、ニーダ−で捏和して押出し成型し、イ１られたア
ルミナ成形物を乾燥、焼成し、次いでこれに活性金属成
分を担持式せる方法により、ｐ −１に示す触媒を調製
した。
ム水浴液からアルミナ水和物の沈澱を調製し、これを洗
浄後、ニーダ−で捏和して押出し成型し、イ１られたア
ルミナ成形物を乾燥、焼成し、次いでこれに活性金属成
分を担持式せる方法により、ｐ −１に示す触媒を調製
した。
表 −１
実施例１
内径１９．２ｍｍφ、長１３０００ｍｍの直立反応管の
最下部に適当量のセラミックボールを充填し、次いで表
−１に示す水素化脱硫触媒を、次に脱メタル触媒を、そ
の次に触媒Ａを、最後にセラミックボールをそれぞれ充
填して、３＠構造の固定触媒床をイ１する反応装置を作
成した。但し、各触媒の充填縫は、全触媒充填椴基準で
次の通りとした。
最下部に適当量のセラミックボールを充填し、次いで表
−１に示す水素化脱硫触媒を、次に脱メタル触媒を、そ
の次に触媒Ａを、最後にセラミックボールをそれぞれ充
填して、３＠構造の固定触媒床をイ１する反応装置を作
成した。但し、各触媒の充填縫は、全触媒充填椴基準で
次の通りとした。
最上部セラミックボール ０．５ ’ｄ、
、１４％第１ｊすＪ尤〃禮＜瞥（成ＱリーＣＡ）
１．５ ＃第２１！ＩＩ媒
層（脱メタル触媒） ｘｓ、ｓｔｔ第３触媒層
（水上化脱硫触媒）８０．０ 〃この反応装置に重質
炭化水素油を下向きに供給して水素化処理を行なった。
、１４％第１ｊすＪ尤〃禮＜瞥（成ＱリーＣＡ）
１．５ ＃第２１！ＩＩ媒
層（脱メタル触媒） ｘｓ、ｓｔｔ第３触媒層
（水上化脱硫触媒）８０．０ 〃この反応装置に重質
炭化水素油を下向きに供給して水素化処理を行なった。
反応条件にはＬＨ８Ｖ −０，５Ｖｈｒ、水素／炭化水
素＝ ７００ Ｎｍ”７Ｍ、水素圧−１３５ｋｐ／ｃｍ
” ’＆採用し、反応８度は生成油のイオウ含量が０．
６重！せチになるよう、３８０〜４１０″Ｃの範囲で調
節した。連続４５００時間通油を継続した後反応を止め
、反応器を割って触媒床最上部領域に位置する触媒の固
化及び閉基・ＩＡ°況を調べ、金属沈着量を測定した。
素＝ ７００ Ｎｍ”７Ｍ、水素圧−１３５ｋｐ／ｃｍ
” ’＆採用し、反応８度は生成油のイオウ含量が０．
６重！せチになるよう、３８０〜４１０″Ｃの範囲で調
節した。連続４５００時間通油を継続した後反応を止め
、反応器を割って触媒床最上部領域に位置する触媒の固
化及び閉基・ＩＡ°況を調べ、金属沈着量を測定した。
結果を表−３に示す。尚、原料油として用いた重質炭化
水素油の注状は次の通りである。
水素油の注状は次の通りである。
原料油 ＡＨＩＬＣ
比重（１５／４”Ｃ） ０．９９０８（ｗｔ
％）４．１ Ｎ （１）ｌ）ｍ） ３０００粘度（Ｃ
，Ｓ於５０”Ｃ） ２９００アスフアルテン（
ｗｔ％）８，２ Ｆｅ（ｐｐｍ） １ＯＮｉ （ｓ
） ２６Ｖ（／／）
９１ Ｎａ（〃） ２ また、上記した反応装置の固定触媒床の構成２表−２の
通り変更した以外は、上と全く同様な水素化処理実験全
行ない、表−３に示す結果を得た。
％）４．１ Ｎ （１）ｌ）ｍ） ３０００粘度（Ｃ
，Ｓ於５０”Ｃ） ２９００アスフアルテン（
ｗｔ％）８，２ Ｆｅ（ｐｐｍ） １ＯＮｉ （ｓ
） ２６Ｖ（／／）
９１ Ｎａ（〃） ２ また、上記した反応装置の固定触媒床の構成２表−２の
通り変更した以外は、上と全く同様な水素化処理実験全
行ない、表−３に示す結果を得た。
（以下余白）
表 −２
表 −３
〔効 果〕
表−３に示す実５験結果から明らかな通り、本発明の方
法によれば、ｒ’Ａ媒床の上部領域に位置する触媒層に
は、同化も閉塞も認められず、長時間反応ｔｇ続しても
圧力損失が少ない。また、脱硫活性について言えば、反
応初期に於ては本発明の方法は比較例を若干下廻るが、
反応を長時間継続させると、比較例全凌ぐ活注全示す。
法によれば、ｒ’Ａ媒床の上部領域に位置する触媒層に
は、同化も閉塞も認められず、長時間反応ｔｇ続しても
圧力損失が少ない。また、脱硫活性について言えば、反
応初期に於ては本発明の方法は比較例を若干下廻るが、
反応を長時間継続させると、比較例全凌ぐ活注全示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、上段に脱メタル触媒を、下段に水素化脱硫触媒を充
填した固定床型反応器に重質炭化水素油を供給し、水素
化処理条件下に重質炭化水素油を脱メタル触媒と接触さ
せ、次いで水素化脱硫触媒と接触させる重質炭化水素油
の水素化処理方法に於て、多孔性無機酸化物担体に周期
律表IIＢ、IVＡ、ＶＡ、VIＡ及びVIIの各族から選ばれ
る金属の１種又は２種以上を酸化物換算で０．２〜３重
量％担持させた触媒であって、細孔容積が０．４〜１．
５ｍｌ／ｇであり、空隙率が５５容量％以上である触媒
を、前記の固定床型反応器に於ける脱メタル触媒床の上
流側に、全触媒量の１〜５容量％に相当する量で充填し
、反応器に供給された重質炭化水素油を前記の脱メタル
触媒との接触に先立って、脱メタル触媒床の上流側の触
媒に接触させることを特徴とする重質炭化水素の水素化
処理方法。 ２、多孔性無機酸化物担体がアルミナ、シリカ又はシリ
カ−アルミナであることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の方法。 ３、脱メタル触媒が本質的にγ−アルミナからなる担体
に周期律表VIＡ、ＶＡ及びVIIの各族から選ばれる金属
の少なくとも２種を酸化物換算で３〜８重量％担持させ
た触媒であって、その細孔容積が０．５７〜０．９５ｍ
ｌ／ｇで、空隙率が５５容量％以下であることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23073085A JPH0633363B2 (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 重質炭化水素油の水素化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23073085A JPH0633363B2 (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 重質炭化水素油の水素化処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289793A true JPS6289793A (ja) | 1987-04-24 |
| JPH0633363B2 JPH0633363B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=16912399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23073085A Expired - Lifetime JPH0633363B2 (ja) | 1985-10-15 | 1985-10-15 | 重質炭化水素油の水素化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633363B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5217603A (en) * | 1989-05-22 | 1993-06-08 | Akzo N.V. | Hydrotreatment process |
| US5382349A (en) * | 1991-10-09 | 1995-01-17 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Method of treatment of heavy hydrocarbon oil |
| WO1999061557A1 (fr) * | 1998-05-26 | 1999-12-02 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Procede d'hydrotraitement pour des huiles residuelles |
-
1985
- 1985-10-15 JP JP23073085A patent/JPH0633363B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5217603A (en) * | 1989-05-22 | 1993-06-08 | Akzo N.V. | Hydrotreatment process |
| US5382349A (en) * | 1991-10-09 | 1995-01-17 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Method of treatment of heavy hydrocarbon oil |
| WO1999061557A1 (fr) * | 1998-05-26 | 1999-12-02 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Procede d'hydrotraitement pour des huiles residuelles |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0633363B2 (ja) | 1994-05-02 |
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