JPS628503A - 磁気スケ−ル材 - Google Patents
磁気スケ−ル材Info
- Publication number
- JPS628503A JPS628503A JP60147174A JP14717485A JPS628503A JP S628503 A JPS628503 A JP S628503A JP 60147174 A JP60147174 A JP 60147174A JP 14717485 A JP14717485 A JP 14717485A JP S628503 A JPS628503 A JP S628503A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic
- magnetic scale
- scale material
- scale
- thermal expansion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術的範囲］
この発明は、磁気スケールに使用されるスケール材に関
するものである。
するものである。
［発明の技術的背景］
磁気スケールに使用されるスケール材として要求される
主な磁気特性としては、外部磁場によるノイズの影響が
ないように抗磁力Ｈｅは３００工ルステツド以上必要で
あり、さらに信号出力を大きくするために残留磁束密度
３ ｒ’は１０００ガウス以上必要であるとされている
。そこでこれらの磁気特性を満足させ、かつ加工性に優
れた磁気スケール材として、銅、ニッケル、鉄系合金材
料（重量比でＣｕ６５〜７５％、Ｎｉ１７〜３０％、Ｆ
ｅ５％以上）が使用されてきた（例えば、特公昭５５−
４２４８号公報参照）。この合金材料は６００℃近傍で
時効処理を行なうと高い抗磁力が得られ、時効処理後に
おいては冷間加工ができるので、容易に磁気スケール材
に加工することができる特徴を持ている。
主な磁気特性としては、外部磁場によるノイズの影響が
ないように抗磁力Ｈｅは３００工ルステツド以上必要で
あり、さらに信号出力を大きくするために残留磁束密度
３ ｒ’は１０００ガウス以上必要であるとされている
。そこでこれらの磁気特性を満足させ、かつ加工性に優
れた磁気スケール材として、銅、ニッケル、鉄系合金材
料（重量比でＣｕ６５〜７５％、Ｎｉ１７〜３０％、Ｆ
ｅ５％以上）が使用されてきた（例えば、特公昭５５−
４２４８号公報参照）。この合金材料は６００℃近傍で
時効処理を行なうと高い抗磁力が得られ、時効処理後に
おいては冷間加工ができるので、容易に磁気スケール材
に加工することができる特徴を持ている。
しかしながら、このような特徴を持っている合金材料に
もい（つかの問題点があることが明らかになつ゛た。
もい（つかの問題点があることが明らかになつ゛た。
すなわち、（１）上記の銅、ニッケル、鉄系合金材料は
ニッケルを媒体として銅ニッケル、鉄ニッケルがそれぞ
れリッチな組織構成となっているため、材料を溶解する
ときに銅ニッケルの組織構造のうちの銅の部分が偏析を
起こすこと、そしてこ ゛の偏析があるとその部分の析
出粒子が変化して一様な磁気特性が得られず磁気スケー
ルの精度を低下させることを本発明者は実験により見い
出した。
ニッケルを媒体として銅ニッケル、鉄ニッケルがそれぞ
れリッチな組織構成となっているため、材料を溶解する
ときに銅ニッケルの組織構造のうちの銅の部分が偏析を
起こすこと、そしてこ ゛の偏析があるとその部分の析
出粒子が変化して一様な磁気特性が得られず磁気スケー
ルの精度を低下させることを本発明者は実験により見い
出した。
（２） 上記鋼、ニッケル、鉄系合金材料は熱膨張係
数が１３．５ Ｘ１０″Ｇ／℃〜１４．ＯＸ １０”
／”Ｃを示し、鉄の熱膨張係数１０．０〜１１．ＯＸ
１０４ ／’Ｃに比べて大きいので磁気スケールとして
使用すると鉄のスケール外枠と磁気スケールの熱膨張係
数が異となるので磁気スケールの両端を固定した場合、
温度変化によってクルジや張力を生じ、測定誤差を生じ
ることになる。実験によると、銅、ニッケル、鉄系合金
材料（熱膨張係数１３．５ Ｘ １０４ ／℃）の２Ｉ
ＩＲφの丸棒で長さ１７７Ｌのスケールとした場合に、
鉄（熱膨張係数１０Ｘ １０４ ／”Ｃ）に比較して温
度が１０℃変化すると３５μｍの誤差を生じることが判
明した。
数が１３．５ Ｘ１０″Ｇ／℃〜１４．ＯＸ １０”
／”Ｃを示し、鉄の熱膨張係数１０．０〜１１．ＯＸ
１０４ ／’Ｃに比べて大きいので磁気スケールとして
使用すると鉄のスケール外枠と磁気スケールの熱膨張係
数が異となるので磁気スケールの両端を固定した場合、
温度変化によってクルジや張力を生じ、測定誤差を生じ
ることになる。実験によると、銅、ニッケル、鉄系合金
材料（熱膨張係数１３．５ Ｘ １０４ ／℃）の２Ｉ
ＩＲφの丸棒で長さ１７７Ｌのスケールとした場合に、
鉄（熱膨張係数１０Ｘ １０４ ／”Ｃ）に比較して温
度が１０℃変化すると３５μｍの誤差を生じることが判
明した。
（ａ 上記鋼、ニッケル、鉄系合金材料は伸び弾性率が
１３０００〜１４０００Ｋｇ／ＩｎＭ２と小さいために
、この合金で２ｍφの丸棒で１ＴｒＬ程度の長さのスケ
ールを構成し両端で支持した場合にはスケールの中央部
のタワミが無視できなくなり、スケールと磁気ヘッドの
位置関係が大きく傾斜した状態となって測定誤差の原因
となることが判明した。
１３０００〜１４０００Ｋｇ／ＩｎＭ２と小さいために
、この合金で２ｍφの丸棒で１ＴｒＬ程度の長さのスケ
ールを構成し両端で支持した場合にはスケールの中央部
のタワミが無視できなくなり、スケールと磁気ヘッドの
位置関係が大きく傾斜した状態となって測定誤差の原因
となることが判明した。
［発明の目的］
この発明は上記の問題を解決するためになされたもので
あって、その目的とするところは、偏析の起こらない合
金を使用し、スケール材として必要な磁気特性を得、ス
ケール自体の精度をあげ、熱膨張による誤差を少なくす
ると共に、耐摩耗性のある磁気スケール材を提供するも
のである。
あって、その目的とするところは、偏析の起こらない合
金を使用し、スケール材として必要な磁気特性を得、ス
ケール自体の精度をあげ、熱膨張による誤差を少なくす
ると共に、耐摩耗性のある磁気スケール材を提供するも
のである。
［発明の概要］
この発明は磁気的特性が侵ぐれており、かつ櫟械加工性
のよいＣｒ、Ｇｏ、Ｆｅ系合金（特公昭５１−１８８８
４号公報参照）を使用し、抗磁力Ｈｃが３００〜１００
０エルステッド、残留磁束密度Ｂｒが７０００〜１ｓｏ
ｏｏガウスの合金材料において、上記の問題点を解決す
るために硬度Ｈｖが３５０〜６００であり、熱膨張率が
９．５〜１１．５ Ｘ１０’ ／’Ｃ、ヤング率が２０
０００〜２３０００ Ｋｇ ／ ｍ ２を使用し、析出
粒子（１）数ｆｆ１５．４ ＸＩＯ” ’７／ｌａ、３
〜５ 、Ｉ ＸｔＯ’ケ／Ｉ！Ｒ３の範囲にあり、介在
物の数を５９０ケ／ｍ ２以下になるようにして上記欠
点のない磁気スケール材を得たものである。
のよいＣｒ、Ｇｏ、Ｆｅ系合金（特公昭５１−１８８８
４号公報参照）を使用し、抗磁力Ｈｃが３００〜１００
０エルステッド、残留磁束密度Ｂｒが７０００〜１ｓｏ
ｏｏガウスの合金材料において、上記の問題点を解決す
るために硬度Ｈｖが３５０〜６００であり、熱膨張率が
９．５〜１１．５ Ｘ１０’ ／’Ｃ、ヤング率が２０
０００〜２３０００ Ｋｇ ／ ｍ ２を使用し、析出
粒子（１）数ｆｆ１５．４ ＸＩＯ” ’７／ｌａ、３
〜５ 、Ｉ ＸｔＯ’ケ／Ｉ！Ｒ３の範囲にあり、介在
物の数を５９０ケ／ｍ ２以下になるようにして上記欠
点のない磁気スケール材を得たものである。
［発明の実施例］
この発明においては、重量比でＣｒ１５〜４０％、Ｃ０
５〜３５％、Ｔ ｉ 、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗ。
５〜３５％、Ｔ ｉ 、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗ。
Ｍｎ、Ｎ ｉ、 Ｓｉ、 Ｃｕ、 Ｚｎ、Ｇｅ、 Ｔａ
の一種以上を０．１〜５％含有させ残部をＦｅとしたＯ
ｒ、Ｃｏ、Ｆｅ系合金が使用される。この合金は抗磁力
Ｈｃが３００〜１０００エルステッド、残留磁束密度３
ｒが７０００ガウス以上の優ぐれた磁気的性質を有して
いる。主要成分のうちｃｏについては５％未満ではＢｒ
が下がり、３５％を越えるとＨｃが小さくなりすぎてし
まう。Ｃｒについては逆に４０％を越えると３ｒが下が
り、１５％未満ではＨｃが小さくなりすぎる。Ｔｉなど
の添加物は加工性を良好にするものであるが、このうち
ＭＯにつぃては単独では加工性を悪化させるので他の添
加物と併用することが必要である。この磁性合金は抗磁
力Ｈｃが３００〜１０００エルステッド、残留磁束密度
Ｂｒが７０００〜１ｓｏｏｏガウスの優れた磁気特性を
有している。またこの合金は機械加工性が優れており、
塑性加工や切削加工が可能であるから磁気スケール用の
磁性材料として好ましいものである。
の一種以上を０．１〜５％含有させ残部をＦｅとしたＯ
ｒ、Ｃｏ、Ｆｅ系合金が使用される。この合金は抗磁力
Ｈｃが３００〜１０００エルステッド、残留磁束密度３
ｒが７０００ガウス以上の優ぐれた磁気的性質を有して
いる。主要成分のうちｃｏについては５％未満ではＢｒ
が下がり、３５％を越えるとＨｃが小さくなりすぎてし
まう。Ｃｒについては逆に４０％を越えると３ｒが下が
り、１５％未満ではＨｃが小さくなりすぎる。Ｔｉなど
の添加物は加工性を良好にするものであるが、このうち
ＭＯにつぃては単独では加工性を悪化させるので他の添
加物と併用することが必要である。この磁性合金は抗磁
力Ｈｃが３００〜１０００エルステッド、残留磁束密度
Ｂｒが７０００〜１ｓｏｏｏガウスの優れた磁気特性を
有している。またこの合金は機械加工性が優れており、
塑性加工や切削加工が可能であるから磁気スケール用の
磁性材料として好ましいものである。
なお、この合金の磁気特性の詳細については前記特公昭
５１−１８８８４号公報を参照されたい。
５１−１８８８４号公報を参照されたい。
このようにこの合金材料は優れた磁気的性質をもってい
るが、しかしながら、磁気スケール用の磁性材料として
はこのような性質だけでは充分ではない。磁気スケール
用の磁性材料として必要な性質として次のようなものが
ある。
るが、しかしながら、磁気スケール用の磁性材料として
はこのような性質だけでは充分ではない。磁気スケール
用の磁性材料として必要な性質として次のようなものが
ある。
（１） 熱膨張係数二磁気スケールとして使用すると
き、鉄のスケール外枠と磁気スケール材料との熱膨張係
数が異なると磁気スケールの両端を固定した場合、温度
変化によってクルジや張力を生じ、測定誤差を生じるこ
ととなる。従来の銅、ニッケル、鉄系合金材料は、前述
のように熱膨張係数が１３．５〜１４．０ Ｘ１０４
／’Ｃであるため標準的な工業的に使用される鉄材料の
熱膨張係数１０．０〜１１．０×１０４／℃との差が大
きく測定誤差が生じる。これに対して前述のＯｒ、Ｃｏ
、Ｆｅ系合金の熱膨張係数は９．０〜１３．５ Ｘ１０
１７℃の範囲であるから鉄材料の熱膨張係数に合せたも
のを選出することが可能である。熱膨張係数は合金材料
の溶融後の処理状態、すなわち、イニシャル温度、終了
温度、冷却温度等、或いは時効効果によって変化し、例
えば１０００℃から３０分水冷したものの熱膨張係数は
１３．２ Ｘ１０唱／℃を示し、５００℃まで冷却後最
終時効後では９ 、１ ｘ１０’／’Ｃを示す。
き、鉄のスケール外枠と磁気スケール材料との熱膨張係
数が異なると磁気スケールの両端を固定した場合、温度
変化によってクルジや張力を生じ、測定誤差を生じるこ
ととなる。従来の銅、ニッケル、鉄系合金材料は、前述
のように熱膨張係数が１３．５〜１４．０ Ｘ１０４
／’Ｃであるため標準的な工業的に使用される鉄材料の
熱膨張係数１０．０〜１１．０×１０４／℃との差が大
きく測定誤差が生じる。これに対して前述のＯｒ、Ｃｏ
、Ｆｅ系合金の熱膨張係数は９．０〜１３．５ Ｘ１０
１７℃の範囲であるから鉄材料の熱膨張係数に合せたも
のを選出することが可能である。熱膨張係数は合金材料
の溶融後の処理状態、すなわち、イニシャル温度、終了
温度、冷却温度等、或いは時効効果によって変化し、例
えば１０００℃から３０分水冷したものの熱膨張係数は
１３．２ Ｘ１０唱／℃を示し、５００℃まで冷却後最
終時効後では９ 、１ ｘ１０’／’Ｃを示す。
また６３５℃から５００℃までを毎時１３℃の冷却温度
で冷却したときには１０．２ Ｘ １０４ ／’Ｃの熱
膨張係数が得られた。したがってこれらの条件を適宜選
択することによって所望の熱膨張係数を有する合金材料
を得ることができる。
で冷却したときには１０．２ Ｘ １０４ ／’Ｃの熱
膨張係数が得られた。したがってこれらの条件を適宜選
択することによって所望の熱膨張係数を有する合金材料
を得ることができる。
（２）析出粒子数：本発明者は時効処理により生ずる析
出粒子数がスケールの測定誤差に非常に密接な関係にあ
ることを実験によって解明したちのである。すなわち、
スケール材中に存在する析出粒子の数が多く過密の状態
であっても、また、逆にその数が少なく過疎の状態であ
っても磁気スケール記録部の記録特性が悪化することが
判明した。
出粒子数がスケールの測定誤差に非常に密接な関係にあ
ることを実験によって解明したちのである。すなわち、
スケール材中に存在する析出粒子の数が多く過密の状態
であっても、また、逆にその数が少なく過疎の状態であ
っても磁気スケール記録部の記録特性が悪化することが
判明した。
これはスケール材の表面に出るフラックス値が析出粒子
の数によって変化し誤差の原因となるものであることを
明らかにしたものである。
の数によって変化し誤差の原因となるものであることを
明らかにしたものである。
（ａ 非金属介在物数：析出粒子と共存する非金属化合
物（主として酸化物）である介在物の数もフラックス値
をバラつかせ記録特性を悪化するので極力少なくするこ
とが望ましいことも明らかとなった。
物（主として酸化物）である介在物の数もフラックス値
をバラつかせ記録特性を悪化するので極力少なくするこ
とが望ましいことも明らかとなった。
本発明者が多くの実験により求めた析出粒子数と測定精
度の関係ならびに介在物数と測定精度の関係を表で示す
と次の如くである。
度の関係ならびに介在物数と測定精度の関係を表で示す
と次の如くである。
試 料
１：Ｃｒ２Ｏ％、ＣＯ２５％、７ｉ１％、残部Ｆｅ２：
Ｃｒ２５％、００１２％、Ｔ１１％、残部Ｆｅ３：Ｃｒ
３３％、００１１％、Ｃｕ２％、残部Ｆｅ４：Ｃｒ３５
％、ＣＯＳ％、Ｔｉ１％、残部Ｆｅ５：Ｃｒ３４％、０
０１６％、Ｔｉ１％、残部Ｆｅ６：ＣｒｌＯ％、００３
５％、Ｔｉ１％、残部Ｆｅ７：Ｎｉ２Ｏ％、Ｆｅ５０％
、残部ＣＬＪ磁 気 特 性 表 試料 Ｈｃ ３ｒ（エルステ
ッド） （キロガウス）１ 、 Ｂｏｏ
〜７４０ ８．８〜１０．１２ 、
５００〜６３０ １４〜１５３ 、 ７５
０〜８５０ １１〜１２４ 、 ４３０〜
４８０ ９．５〜１１．０５ 、 ７０
０〜８００ ９．５〜１０．５６ 、
３８０〜４５０ ９．８〜１１．２７ 、
６００〜８００ ６．０〜６．５析出粒子
数と測定精度 試料 析出粒子数 測定精度ケ／ｌ１ｌ
Ｉ３（±μｍ）ｍ当り １ ２．８ｘ１０ 上１゜４８２
５．４ Ｘ１０ 上１゜００３
１．４ｘｌＯ＋０．６４ ４ ２．０Ｘ１０ 上０゜４１５
６．２Ｘ１０ 上０゜６２６
５、ｌＸ１０ 上１゜００７ ５
、４ Ｘ１０ ±１．６２介在物数と測定
精度 試料 介在物数 測定精度ケ／履２
（±μｍ）ｍ当り １１５２ケ 上０゜６４ ２３３２ケ 上０゜８０ ３５８９ケ 上１゜００ ４７６５ケ 上１゜５０ ５７９０ケ 上２゜００ （注；上記試料の析出粒子数は９．８ ＸＩＯケ／ａｌ
Ｉ３〜５． ＯＸ１０’ ｐｙＡｌを使用した。）磁気
スケールにおいて１′ｒｒＬ当りの測定誤差を± １．
０μｍ以下にすることを目標とした場合の析出粒子数は
５．４ ＸＩＯ〜５．１×１０５の範囲内になるようし
なければならないが、望ましい範囲としては１．４ Ｘ
１０ 〜６．２ Ｘ１０ とすることが上記の表から
明らかである。また、介在物数についても履２当り５８
９り以下とすることが適当であり望ましくは１５２ケ以
下として可能な限り少なくすることが必要である。
Ｃｒ２５％、００１２％、Ｔ１１％、残部Ｆｅ３：Ｃｒ
３３％、００１１％、Ｃｕ２％、残部Ｆｅ４：Ｃｒ３５
％、ＣＯＳ％、Ｔｉ１％、残部Ｆｅ５：Ｃｒ３４％、０
０１６％、Ｔｉ１％、残部Ｆｅ６：ＣｒｌＯ％、００３
５％、Ｔｉ１％、残部Ｆｅ７：Ｎｉ２Ｏ％、Ｆｅ５０％
、残部ＣＬＪ磁 気 特 性 表 試料 Ｈｃ ３ｒ（エルステ
ッド） （キロガウス）１ 、 Ｂｏｏ
〜７４０ ８．８〜１０．１２ 、
５００〜６３０ １４〜１５３ 、 ７５
０〜８５０ １１〜１２４ 、 ４３０〜
４８０ ９．５〜１１．０５ 、 ７０
０〜８００ ９．５〜１０．５６ 、
３８０〜４５０ ９．８〜１１．２７ 、
６００〜８００ ６．０〜６．５析出粒子
数と測定精度 試料 析出粒子数 測定精度ケ／ｌ１ｌ
Ｉ３（±μｍ）ｍ当り １ ２．８ｘ１０ 上１゜４８２
５．４ Ｘ１０ 上１゜００３
１．４ｘｌＯ＋０．６４ ４ ２．０Ｘ１０ 上０゜４１５
６．２Ｘ１０ 上０゜６２６
５、ｌＸ１０ 上１゜００７ ５
、４ Ｘ１０ ±１．６２介在物数と測定
精度 試料 介在物数 測定精度ケ／履２
（±μｍ）ｍ当り １１５２ケ 上０゜６４ ２３３２ケ 上０゜８０ ３５８９ケ 上１゜００ ４７６５ケ 上１゜５０ ５７９０ケ 上２゜００ （注；上記試料の析出粒子数は９．８ ＸＩＯケ／ａｌ
Ｉ３〜５． ＯＸ１０’ ｐｙＡｌを使用した。）磁気
スケールにおいて１′ｒｒＬ当りの測定誤差を± １．
０μｍ以下にすることを目標とした場合の析出粒子数は
５．４ ＸＩＯ〜５．１×１０５の範囲内になるようし
なければならないが、望ましい範囲としては１．４ Ｘ
１０ 〜６．２ Ｘ１０ とすることが上記の表から
明らかである。また、介在物数についても履２当り５８
９り以下とすることが適当であり望ましくは１５２ケ以
下として可能な限り少なくすることが必要である。
そして上記析出粒子数は磁性合金の溶解処理後の時効処
理によって決定されるので、その処理条件を適宜選択す
ることによってその数を制御できる。
理によって決定されるので、その処理条件を適宜選択す
ることによってその数を制御できる。
（４） ヤング率：長いスケールを両端で支持すると
中央部にタワミを生じて誤差の原因となる。この中央部
の最大タワミ量δは、δ−ＫＬ／Ｅで表わされる。ここ
でＫは定数、Ｌはスケールの壜さ、Ｅはヤング率である
。したがってヤング率Ｅを大きくするほど最大タワミ量
δを小さくすることができる。またスケールの長さしが
大きくなればヤング率Ｅはできるだけ大きくする必要が
ある。本発明のスケール材合金のヤング率は２００００
〜２３０００ Ｋ Ｑ ／ｍ２であって十分にこの目的
に合致するものである。なお前述の銅、ニッケル、鉄合
金材料のヤング率は１３０００〜１４０００ Ｋ Ｏ／
ｓ ”である。Ｃ０１１，５％、Ｃｒ３３％、Ｔｉｏ
、５％残部鉄の長さ７５０ ｔａｘ、直径２ｍのスケー
ル材を両端で支持した場合のタワミ量δは０．５５ｔｍ
であった。
中央部にタワミを生じて誤差の原因となる。この中央部
の最大タワミ量δは、δ−ＫＬ／Ｅで表わされる。ここ
でＫは定数、Ｌはスケールの壜さ、Ｅはヤング率である
。したがってヤング率Ｅを大きくするほど最大タワミ量
δを小さくすることができる。またスケールの長さしが
大きくなればヤング率Ｅはできるだけ大きくする必要が
ある。本発明のスケール材合金のヤング率は２００００
〜２３０００ Ｋ Ｑ ／ｍ２であって十分にこの目的
に合致するものである。なお前述の銅、ニッケル、鉄合
金材料のヤング率は１３０００〜１４０００ Ｋ Ｏ／
ｓ ”である。Ｃ０１１，５％、Ｃｒ３３％、Ｔｉｏ
、５％残部鉄の長さ７５０ ｔａｘ、直径２ｍのスケー
ル材を両端で支持した場合のタワミ量δは０．５５ｔｍ
であった。
一方、Ｎｉ２２％、Ｆｅ’８％、残部Ｃｕの銅、ニッケ
ル、鉄合金の場合にはタワミ量δは０．５５８であった
。
ル、鉄合金の場合にはタワミ量δは０．５５８であった
。
この発明の磁気スケール材は以上のように優れた特性を
有しているが、さらにその他の性質においても優れたも
のをもっている。すなわち、硬度Ｈｖが３５０〜６００
であり、従来のニッケル、鉄系合金材料のそれが２４０
〜２６０であるのに比較して著しく高い。したがって、
耐摩耗性が増加し、磁気ヘッドとの摺動部が従来のもの
のように摩耗変化するおそれがなくなる。また従来の銅
、ニッケル、鉄系材料はキュリ一点が４８０℃であり、
しかも温度上昇と共にＨｃ、Ｓｒが低下するのに対して
、この発明の磁気スケール材のキュリ一点は６５０℃以
上であり、４５０℃までは磁気特性に変化がみられない
。したがって高い温度での測定を可能にする。
有しているが、さらにその他の性質においても優れたも
のをもっている。すなわち、硬度Ｈｖが３５０〜６００
であり、従来のニッケル、鉄系合金材料のそれが２４０
〜２６０であるのに比較して著しく高い。したがって、
耐摩耗性が増加し、磁気ヘッドとの摺動部が従来のもの
のように摩耗変化するおそれがなくなる。また従来の銅
、ニッケル、鉄系材料はキュリ一点が４８０℃であり、
しかも温度上昇と共にＨｃ、Ｓｒが低下するのに対して
、この発明の磁気スケール材のキュリ一点は６５０℃以
上であり、４５０℃までは磁気特性に変化がみられない
。したがって高い温度での測定を可能にする。
ここでヤング率の特性を表にして示す。
ヤ ン グ 率 特 性 表試料 硬度
熱膨張係数 ヤング率（／’Ｃ） ＜Ｋ
９／ｍ２） １、 ４００〜４ａｏ １１．５ ｘｌｏ ２２０
００〜２３０００２．４００〜４２０ １０．５ Ｘ１
０ ２２０００〜２３５００３、 ４８０〜５００ １
０．６ ｘｌｏ ２２０００〜２３５００４、 ３２
０〜３５０ １１．３ ｘｌｏ ２２０００〜２３０
００５、 ３６０〜４００ １３．３ ｘｌｏ ２１
０００〜２２０００５、 ４０＜１〜４６０ １２．２
ｘｌｏ ２２０００〜２３０００７、 ２３５〜２
５５ １３．５〜１４．５ Ｘｌ０１１０００ 〜１４
５００ ［発明の効果］ 以上のように、この発明によれば従来の銅、ニッケル、
鉄系合金磁気スケール材に比較して誤差の少ない磁気ス
ケール材を得ることができる。
熱膨張係数 ヤング率（／’Ｃ） ＜Ｋ
９／ｍ２） １、 ４００〜４ａｏ １１．５ ｘｌｏ ２２０
００〜２３０００２．４００〜４２０ １０．５ Ｘ１
０ ２２０００〜２３５００３、 ４８０〜５００ １
０．６ ｘｌｏ ２２０００〜２３５００４、 ３２
０〜３５０ １１．３ ｘｌｏ ２２０００〜２３０
００５、 ３６０〜４００ １３．３ ｘｌｏ ２１
０００〜２２０００５、 ４０＜１〜４６０ １２．２
ｘｌｏ ２２０００〜２３０００７、 ２３５〜２
５５ １３．５〜１４．５ Ｘｌ０１１０００ 〜１４
５００ ［発明の効果］ 以上のように、この発明によれば従来の銅、ニッケル、
鉄系合金磁気スケール材に比較して誤差の少ない磁気ス
ケール材を得ることができる。
すなわち、（１）熱膨張係数が鉄のそれに近いために熱
膨張係数によるエラーがほとんど生じない。
膨張係数によるエラーがほとんど生じない。
（２） 時効処理によって生ずる析出粒子の数ならび
に介在物の数を一定の範囲内に限定して、スケール材表
面のフラックス値の変動を小さくしたので測定誤差を実
用上差支えなくした。 （３ヤング率が高いためにタワ
ミによるエラーが少ない。
に介在物の数を一定の範囲内に限定して、スケール材表
面のフラックス値の変動を小さくしたので測定誤差を実
用上差支えなくした。 （３ヤング率が高いためにタワ
ミによるエラーが少ない。
（４） 硬度Ｈｖが高いために摩耗による誤差が発生し
にくい。ざらに、キュリ一点が高いので高い温度で使用
可能であり、磁気特性も優れている。
にくい。ざらに、キュリ一点が高いので高い温度で使用
可能であり、磁気特性も優れている。
出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
昭和 年 月 日
特許庁長官 宇 賀 道 部数
１、事件の表示
特願昭６０−１４７１７４号
２、発明の名称
磁気スケール材
３、補正をする者
事件との関係 特許出願人
株式会社 測 機 舎
４、代理人
５、自発補正
７、補正の内容
本願明細書中下記事項を補正致します。
記
（１）第１０頁第１行〜第１０行に
析出粒子数と測定精度
試料 析出粒子数 測定精度
ケ／−（±μｍ）ｍ当り
１ ２．８Ｘ１０ ±１．４８２ ５．
４Ｘ１０ ±１．００３ １．４Ｘ１０
±０．６４４ ２．０Ｘ１０
±０．４１５ ６．２ＸｌＯ±０．６２ ６ ５．１Ｘ１０ ±１．００７ ５．
４Ｘ１０ ±１．６２とあるを 析出粒子数と測定精度表 ２ ５．４Ｘ１０ｍ４ ±１，００３
１．４Ｘ１０” ±０．６４４ ２．０
Ｘ１０” ±０．４１５ ６．２Ｘ１
０１’ ±０．６２６ ５．１Ｘ
１０’ ±１．００７ ５．４Ｘ１０
” ±１．６２と訂正。
４Ｘ１０ ±１．００３ １．４Ｘ１０
±０．６４４ ２．０Ｘ１０
±０．４１５ ６．２ＸｌＯ±０．６２ ６ ５．１Ｘ１０ ±１．００７ ５．
４Ｘ１０ ±１．６２とあるを 析出粒子数と測定精度表 ２ ５．４Ｘ１０ｍ４ ±１，００３
１．４Ｘ１０” ±０．６４４ ２．０
Ｘ１０” ±０．４１５ ６．２Ｘ１
０１’ ±０．６２６ ５．１Ｘ
１０’ ±１．００７ ５．４Ｘ１０
” ±１．６２と訂正。
（２）第１０頁第１１行に「介在物数と測定精度」とあ
るを「介在物数と測定精度表」と訂正。
るを「介在物数と測定精度表」と訂正。
（３） 第１３頁第７行〜第１６行にヤング率特性表
試料 硬 度 熱膨張係数 ヤング率（／’Ｃ，）
（Ｋり〜） １、 ４００〜４６０ １１．５Ｘ１０ ２２００
０〜２３０００２．４００〜４２０ １０．５ Ｘ
１０ ２２０００〜２３５００３．４８０〜５００
１０．６Ｘ１０ ２２０００〜２３５００４．３２
０〜３５０ １１．３Ｘ１０ ２２０００〜２３０
００５、 ３６０〜４００ １３．３Ｘ１０ ２１
０００〜２２０００６、 ４００〜４６０ １２．２
Ｘ１０ ２２０００〜２３０００７．２３５〜２５５
１３．５〜１４．５ Ｘ １０１１０００〜１４５
００ とあるを ヤング率特性表 試料 硬 度 熱膨張係数 ヤング率（／”Ｃ）
（扱−） １、 ４００〜４６０ １１．５Ｘ１０″ ２２０００
〜２３０００２、 ４００〜４２０ １０．５ Ｘ １
０−６２２０００〜２３５００３、 ４８０〜５００
１０．６ Ｘ １０−’ ２２０００〜２３５００４
．３２０〜３５０ １１．３ Ｘ １０−’ ２２０
００〜２３０００５、 ３６０〜４００ １３．３Ｘ１
０ ２１０００〜２２０００６、 ４００〜４６０
１２．２Ｘ１０−’ ２２０００〜２３０００７、
２３５〜２５５ １３．５〜１４．５ Ｘ １０−’１
１０００〜１４５００ と訂正。
（Ｋり〜） １、 ４００〜４６０ １１．５Ｘ１０ ２２００
０〜２３０００２．４００〜４２０ １０．５ Ｘ
１０ ２２０００〜２３５００３．４８０〜５００
１０．６Ｘ１０ ２２０００〜２３５００４．３２
０〜３５０ １１．３Ｘ１０ ２２０００〜２３０
００５、 ３６０〜４００ １３．３Ｘ１０ ２１
０００〜２２０００６、 ４００〜４６０ １２．２
Ｘ１０ ２２０００〜２３０００７．２３５〜２５５
１３．５〜１４．５ Ｘ １０１１０００〜１４５
００ とあるを ヤング率特性表 試料 硬 度 熱膨張係数 ヤング率（／”Ｃ）
（扱−） １、 ４００〜４６０ １１．５Ｘ１０″ ２２０００
〜２３０００２、 ４００〜４２０ １０．５ Ｘ １
０−６２２０００〜２３５００３、 ４８０〜５００
１０．６ Ｘ １０−’ ２２０００〜２３５００４
．３２０〜３５０ １１．３ Ｘ １０−’ ２２０
００〜２３０００５、 ３６０〜４００ １３．３Ｘ１
０ ２１０００〜２２０００６、 ４００〜４６０
１２．２Ｘ１０−’ ２２０００〜２３０００７、
２３５〜２５５ １３．５〜１４．５ Ｘ １０−’１
１０００〜１４５００ と訂正。
Claims (1)
- 重量比でＣｒ１５〜４０％、Ｃｏ５〜３５％、Ｔｉ、Ｖ
、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｚ
ｎ、Ｇｅ、Ｔａの一種以上を０．１〜５％含有させ残部
ＦｅとしたＣｒ、Ｃｏ、Ｆｅ系合金で形成され、抗磁力
Ｈｃが３００〜１０００エルステッド、残留磁束密度Ｂ
ｒが７０００〜１５０００ガウスで、硬度ＨＶが３５０
〜６００を有し、熱膨脹率が９．５〜１１．５×１０＾
−＾６／℃、ヤング率が２００００〜２３０００ｋｇ／
ｍｍ＾２、析出粒子数が５．４×１０＾１＾４ケ／ｍｍ
＾３〜５．１×１０＾５ケ／ｍｍ＾３で、しかも、０．
１μｍ〜１０μｍの介在物数が７６０ケ／ｍｍ＾２以下
である磁気スケール材
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60147174A JP2681048B2 (ja) | 1985-07-04 | 1985-07-04 | 磁気スケール材 |
| AU59179/86A AU570848B2 (en) | 1985-07-04 | 1986-06-24 | Fe-cr-co alloys for magnetic scales |
| GB8615518A GB2177420B (en) | 1985-07-04 | 1986-06-25 | Magnetic scale |
| DE19863622033 DE3622033A1 (de) | 1985-07-04 | 1986-07-01 | Magnetischer messstab |
| CN198686104497A CN86104497A (zh) | 1985-07-04 | 1986-07-04 | 磁性标度装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60147174A JP2681048B2 (ja) | 1985-07-04 | 1985-07-04 | 磁気スケール材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS628503A true JPS628503A (ja) | 1987-01-16 |
| JP2681048B2 JP2681048B2 (ja) | 1997-11-19 |
Family
ID=15424254
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60147174A Expired - Lifetime JP2681048B2 (ja) | 1985-07-04 | 1985-07-04 | 磁気スケール材 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2681048B2 (ja) |
| CN (1) | CN86104497A (ja) |
| AU (1) | AU570848B2 (ja) |
| DE (1) | DE3622033A1 (ja) |
| GB (1) | GB2177420B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20130299562A1 (en) * | 2011-01-14 | 2013-11-14 | Sabastian Piegert | Cobalt-based alloy comprising germanium and method for soldering |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10327082B4 (de) * | 2003-06-13 | 2007-06-21 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Rotationssymmetrischer Hohlkörper aus einer verformbaren dauermagnetischen Legierung sowie dessen Verwendung und Herstellverfahren |
| CN101285155B (zh) * | 2008-05-29 | 2010-06-09 | 天津冶金集团天材科技发展有限公司 | 复合硅、锆元素的铁铬钴永磁合金及其变形加工工艺 |
| CN109097706A (zh) * | 2018-09-20 | 2018-12-28 | 南通明月电器有限公司 | 一种导磁铁镍合金材料及生产工艺 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5629115A (en) * | 1979-08-17 | 1981-03-23 | Inoue Japax Res Inc | Manufacture for magnetic scale |
| JPS58179312A (ja) * | 1982-04-15 | 1983-10-20 | Nec Corp | 磁気スケ−ルおよびその製造方法 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1367174A (en) * | 1970-12-28 | 1974-09-18 | Inoue Japax Res | Magnetic-meterials |
| JPS5536059B2 (ja) * | 1974-05-02 | 1980-09-18 | ||
| US3989556A (en) * | 1975-03-21 | 1976-11-02 | Hitachi Metals, Ltd. | Semihard magnetic alloy and a process for the production thereof |
| US3982972A (en) * | 1975-03-21 | 1976-09-28 | Hitachi Metals, Ltd. | Semihard magnetic alloy and a process for the production thereof |
| JPS5298613A (en) * | 1976-02-14 | 1977-08-18 | Inoue K | Spenodal dissolvic magnet alloy |
| US4120704A (en) * | 1977-04-21 | 1978-10-17 | The Arnold Engineering Company | Magnetic alloy and processing therefor |
| JPS587702B2 (ja) * | 1977-12-27 | 1983-02-10 | 三菱製鋼株式会社 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金 |
| FR2415145A1 (fr) * | 1978-01-19 | 1979-08-17 | Aimants Ugimag Sa | Procede de traitement thermique des alliages fe-co-cr pour aimants permanents |
| JPS608297B2 (ja) * | 1978-06-02 | 1985-03-01 | 株式会社井上ジャパックス研究所 | 磁石合金 |
| JPS5822537B2 (ja) * | 1978-06-19 | 1983-05-10 | 三菱製鋼株式会社 | Ｆｅ↓−Ｃｒ↓−Ｃｏ系磁石合金 |
| CA1130179A (en) * | 1978-07-13 | 1982-08-24 | Western Electric Company, Incorporated | Fe-cr-co permanent magnet alloy and alloy processing |
| US4174983A (en) * | 1978-07-13 | 1979-11-20 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Fe-Cr-Co magnetic alloy processing |
| AU6333680A (en) * | 1979-08-24 | 1981-03-19 | Western Electric Co. Inc. | Magnetic alloys containing fe-cr-co |
| WO1981000643A1 (en) * | 1979-08-24 | 1981-03-05 | Western Electric Co | Magnetic alloys containing fe-cr-co |
| JPS57149456A (en) * | 1981-03-10 | 1982-09-16 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | Dendritic fe-cr-co magnet alloy |
| DE3334369C1 (de) * | 1983-09-23 | 1984-07-12 | Thyssen Edelstahlwerke AG, 4000 Düsseldorf | Dauermagnetlegierung |
| GB2163778B (en) * | 1984-08-30 | 1988-11-09 | Sokkisha | Magnetic medium used with magnetic scale |
-
1985
- 1985-07-04 JP JP60147174A patent/JP2681048B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1986
- 1986-06-24 AU AU59179/86A patent/AU570848B2/en not_active Ceased
- 1986-06-25 GB GB8615518A patent/GB2177420B/en not_active Expired
- 1986-07-01 DE DE19863622033 patent/DE3622033A1/de active Granted
- 1986-07-04 CN CN198686104497A patent/CN86104497A/zh active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5629115A (en) * | 1979-08-17 | 1981-03-23 | Inoue Japax Res Inc | Manufacture for magnetic scale |
| JPS58179312A (ja) * | 1982-04-15 | 1983-10-20 | Nec Corp | 磁気スケ−ルおよびその製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20130299562A1 (en) * | 2011-01-14 | 2013-11-14 | Sabastian Piegert | Cobalt-based alloy comprising germanium and method for soldering |
| US8763885B2 (en) * | 2011-01-14 | 2014-07-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Cobalt-based alloy comprising germanium and method for soldering |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3622033C2 (ja) | 1989-10-05 |
| GB2177420A (en) | 1987-01-21 |
| CN86104497A (zh) | 1986-12-31 |
| AU570848B2 (en) | 1988-03-24 |
| GB2177420B (en) | 1989-07-12 |
| DE3622033A1 (de) | 1987-01-15 |
| GB8615518D0 (en) | 1986-07-30 |
| AU5917986A (en) | 1987-01-08 |
| JP2681048B2 (ja) | 1997-11-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3243206B1 (en) | Magnetic core based on a nanocrystalline magnetic alloy background | |
| EP3242961B1 (en) | Nanocrystalline magnetic alloy and method of heat-treatment thereof | |
| EP2351864B1 (en) | Process for producing a high-hardness constant-modulus alloy insensitive to magnetism, hair spring, mechanical driving device and watch | |
| JP2002173745A (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金、その製造方法ならびに鋳造スラブ | |
| EP2261385A1 (en) | Thin strip of amorphous alloy, nanocrystal soft magnetic alloy, and magnetic core | |
| GB1580498A (en) | Metallic glasses having a combination of high permeability low magnetostriction low ac core loss and high thermal stability | |
| JP2008231462A (ja) | 磁性合金、アモルファス合金薄帯、および磁性部品 | |
| US4540453A (en) | Magnetically soft ferritic Fe-Cr-Ni alloys | |
| EP0240600B1 (en) | Glassy metal alloys with perminvar characteristics | |
| JPS5842741A (ja) | 磁気記録再生ヘツド用耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘツド | |
| TWI480383B (zh) | A magneto-optical recording medium for a magnetic recording medium, a sputtering target material, and a magnetic recording medium | |
| JPS628503A (ja) | 磁気スケ−ル材 | |
| US4891079A (en) | High saturated magnetic flux density alloy | |
| JPS58123848A (ja) | 磁気記録再生ヘツド用耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘツド | |
| US4483724A (en) | Iron-boron solid solution alloys having high saturation magnetization and low magnetostriction | |
| EP0351051B1 (en) | Fe-based soft magnetic alloy | |
| US8157929B2 (en) | Magnetic shielding material, magnetic shielding component, and magnetic shielding room | |
| US4938267A (en) | Glassy metal alloys with perminvar characteristics | |
| CN111640550B (zh) | 合金和用于制备磁芯的方法 | |
| JPH0653903B2 (ja) | Ｎｉ―Ｆｅ系高透磁率磁性合金 | |
| JPS60128235A (ja) | 高透磁率磁性合金 | |
| JPH0699766B2 (ja) | Ｎｉ―Ｆｅ系高透磁率磁性合金 | |
| JPH0138862B2 (ja) | ||
| JPH08120420A (ja) | 耐食性軟磁性鋼 | |
| JPS60128236A (ja) | 高透磁率磁性合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |