JPS6281288A - 溶融亜鉛めつき設備部品用溶接材料 - Google Patents
溶融亜鉛めつき設備部品用溶接材料Info
- Publication number
- JPS6281288A JPS6281288A JP22037785A JP22037785A JPS6281288A JP S6281288 A JPS6281288 A JP S6281288A JP 22037785 A JP22037785 A JP 22037785A JP 22037785 A JP22037785 A JP 22037785A JP S6281288 A JPS6281288 A JP S6281288A
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- JP
- Japan
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- less
- welding material
- hot
- welding
- corrosion resistance
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、溶融亜鉛めっき設備に使用される部品、例
えば、ジンクロール、サポートロール。
えば、ジンクロール、サポートロール。
スナウト、ハンガーなどの溶接材料として利用される溶
融亜鉛めっき設備部品用溶接材料に関するものである。
融亜鉛めっき設備部品用溶接材料に関するものである。
（従来の技術）
従来、溶融亜鉛めっき設備に使用される部品。
例えば上記したジンクロール、サポートロール。
スナウト、ハンガーなどの部品を溶接する際に使用され
る溶接材料としては、Ｃ：０．１２重量％以下、Ｓｉ：
２．０重量％以下、Ｍｎ：２．０重量％以下、Ｃｒ：１
０．０重量％以下、残部Ｆｅおよび特殊添加元素からな
るものが使用されていた。
る溶接材料としては、Ｃ：０．１２重量％以下、Ｓｉ：
２．０重量％以下、Ｍｎ：２．０重量％以下、Ｃｒ：１
０．０重量％以下、残部Ｆｅおよび特殊添加元素からな
るものが使用されていた。
（発明が解決しようとする問題点）
このような溶融亜鉛めっき設備部品用溶接材料に対して
は、■溶着金属の酎溶融亜鉛腐食性に優れていること、
■溶着部の溶損によるドロスの発生量が少ないこと、■
溶接部分の機械的性質に優れていること、■溶接性に優
れていること。
は、■溶着金属の酎溶融亜鉛腐食性に優れていること、
■溶着部の溶損によるドロスの発生量が少ないこと、■
溶接部分の機械的性質に優れていること、■溶接性に優
れていること。
■低価格であること、などが要求される。
ところで、従来の溶融亜鉛めっきにおいては、通常の場
合に、Ｚｎ−０，２重量％Ａｎからなる溶融亜鉛浴が使
用されていたが、近年になって、亜鉛めっき層の高級化
、すなわち耐食性のより一層の向上のために、溶融亜鉛
浴中のＡ見添加量を多くする（例えば、溶融亜鉛浴中に
５〜５５重量％Ａｎおよびその他の元素を添加する）傾
向がみられるようになってきた。
合に、Ｚｎ−０，２重量％Ａｎからなる溶融亜鉛浴が使
用されていたが、近年になって、亜鉛めっき層の高級化
、すなわち耐食性のより一層の向上のために、溶融亜鉛
浴中のＡ見添加量を多くする（例えば、溶融亜鉛浴中に
５〜５５重量％Ａｎおよびその他の元素を添加する）傾
向がみられるようになってきた。
このようなＡ文添加量を多くした溶融亜鉛浴を使用した
場合には、溶融亜鉛めっき設備用部品に対する腐食環境
がより厳しくなり、かつまた当該部品の溶接部分に対す
る腐食環境もより厳しいものとなり、上記の溶接材料で
は溶着金属の腐食減量が多く部品の接合強度が低下する
という問題点があった。
場合には、溶融亜鉛めっき設備用部品に対する腐食環境
がより厳しくなり、かつまた当該部品の溶接部分に対す
る腐食環境もより厳しいものとなり、上記の溶接材料で
は溶着金属の腐食減量が多く部品の接合強度が低下する
という問題点があった。
この発明は、上述した従来の問題点に着目してなされた
もので、溶融亜鉛浴中へのＡ！；Ｌ添加量が多くなった
ときでも、溶着金属部分の腐食減量が少なく、溶接強度
を長期にわたって維持することが可能である溶融亜鉛め
っき設備部品用溶接材料を提供することを目的としてい
る。
もので、溶融亜鉛浴中へのＡ！；Ｌ添加量が多くなった
ときでも、溶着金属部分の腐食減量が少なく、溶接強度
を長期にわたって維持することが可能である溶融亜鉛め
っき設備部品用溶接材料を提供することを目的としてい
る。
［発明の構成］
（問題点を解決するための手段）
この発明による溶融亜鉛めっき設備部品用溶接材料は、
重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍ
ｎ ： ２％以下、Ｃｒ：１６〜２５％、Ｎｉ：８〜２
０％、Ｍｏ：１．５〜５％、Ｎ：０．０６〜０．２％、
および必要に応じてＣｕ：０．５〜４％、Ｗ：０．３〜
３％、Ｖ：０．３〜３％、Ｎｂ＋Ｔａ ： ０．３〜３
％、Ｚｒ：０、Ｏ１〜０．５％、Ｔｉ：０．３〜３％の
うちの１種または２種以上、残部Ｆｅおよび不純物より
なることを特徴としている。
重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍ
ｎ ： ２％以下、Ｃｒ：１６〜２５％、Ｎｉ：８〜２
０％、Ｍｏ：１．５〜５％、Ｎ：０．０６〜０．２％、
および必要に応じてＣｕ：０．５〜４％、Ｗ：０．３〜
３％、Ｖ：０．３〜３％、Ｎｂ＋Ｔａ ： ０．３〜３
％、Ｚｒ：０、Ｏ１〜０．５％、Ｔｉ：０．３〜３％の
うちの１種または２種以上、残部Ｆｅおよび不純物より
なることを特徴としている。
次に、この発明による溶融亜鉛めっき設備部品用溶接材
料の成分範囲（重量％）の限定理由について説明する。
料の成分範囲（重量％）の限定理由について説明する。
Ｃ（炭素）：
Ｃは炭化物を形成して溶着金属部分の強度を高めると共
に、オーステナイト相を安定なものにして耐食性を向上
させるのに有効な元素であり、より望ましくは０．０１
％以上添加する。しかし。
に、オーステナイト相を安定なものにして耐食性を向上
させるのに有効な元素であり、より望ましくは０．０１
％以上添加する。しかし。
多量に含有すると溶着金属の結晶粒界に炭化物が析出し
、耐食性を劣化させるので０．０８％以下とする必要が
ある。
、耐食性を劣化させるので０．０８％以下とする必要が
ある。
Ｓｔ（けい素）二″
Ｓｉは溶接時における溶着金属部分の脱酸剤として作用
すると共に溶着金属の耐酸化性を向上させるのに有効な
元素であるので、このような意味からはより望ましくは
０．１％以上添加するのがよい、しかし、多量に含有す
ると溶着金属の靭延性が低下すると共にフェライトの生
成傾向を増大させて耐食性を低、下させるので２％以下
とする必要がある。
すると共に溶着金属の耐酸化性を向上させるのに有効な
元素であるので、このような意味からはより望ましくは
０．１％以上添加するのがよい、しかし、多量に含有す
ると溶着金属の靭延性が低下すると共にフェライトの生
成傾向を増大させて耐食性を低、下させるので２％以下
とする必要がある。
Ｍｎ（マンガン）：
Ｍｎは溶接時における溶着金属部分の脱酸および脱硫剤
として作用すると共にオーステナイトの形成に寄与する
元素であるので、このような意味からはより望ましくは
０．１％以上添加するのがよい。しかし、多量に含有す
ると溶着金属の耐食性が低下するので２％以下とする必
要がある。
として作用すると共にオーステナイトの形成に寄与する
元素であるので、このような意味からはより望ましくは
０．１％以上添加するのがよい。しかし、多量に含有す
ると溶着金属の耐食性が低下するので２％以下とする必
要がある。
Ｃｒ（クロム）：
Ｃｒは溶着金属の表面に保護皮膜を形成し、優れた耐食
性を付与するのに有効な元素であり、このような効果を
得るために１６％以上添加する。
性を付与するのに有効な元素であり、このような効果を
得るために１６％以上添加する。
しかし、多量に含有するとフェライトの生成傾向が大と
なると共にオーステナイト相が不安定となり、σ相等の
脆化相を析出して溶着金属の靭延性を劣化させるので２
５％以下とする必要がある。
なると共にオーステナイト相が不安定となり、σ相等の
脆化相を析出して溶着金属の靭延性を劣化させるので２
５％以下とする必要がある。
Ｎｉにッケル）：
Ｎｉはオーステナイトを安定化し、溶着金属の耐食性を
向上させると共に、金属間化合物（δ相）を析出して継
手部分の強度を高めるのに有効な元素であるので、この
ような効果を得るために８％以上含有させた。しかし、
多量に添加しても効果の向上は価格の上昇にみあうほど
得られないので２０％以下とした。
向上させると共に、金属間化合物（δ相）を析出して継
手部分の強度を高めるのに有効な元素であるので、この
ような効果を得るために８％以上含有させた。しかし、
多量に添加しても効果の向上は価格の上昇にみあうほど
得られないので２０％以下とした。
Ｍｏ（モリブデン）：
Ｍｏは不動態を著しく安定化させると共に孔食電位を責
にして溶岩金属の耐食性を著しく向上させるのに有効な
元素であり、このような効果を得るために１．５％以上
含有させた。しかし、多すぎるとσ相等の脆化相を析出
させて靭延性を劣化させると共に、フェライト生成量を
多くして耐食性を低下させるので５％以下とした。
にして溶岩金属の耐食性を著しく向上させるのに有効な
元素であり、このような効果を得るために１．５％以上
含有させた。しかし、多すぎるとσ相等の脆化相を析出
させて靭延性を劣化させると共に、フェライト生成量を
多くして耐食性を低下させるので５％以下とした。
Ｎ（窒素）：
Ｎは溶接部の強度を向上させると共に、オーステナイト
形成元素であり、デルタフェライト量の増大を抑制して
耐食性の向上に寄与する元素であるので、このような効
果を得るために０．０６％以上含有させた。しかし、多
量に添加することは製造上の困難を伴うので０．２％以
下とした。
形成元素であり、デルタフェライト量の増大を抑制して
耐食性の向上に寄与する元素であるので、このような効
果を得るために０．０６％以上含有させた。しかし、多
量に添加することは製造上の困難を伴うので０．２％以
下とした。
Ｃｕ（銅）、Ｗ（タングステン）、■（バナジウム）、
Ｎｂ（ニオブ）、Ｔａ（タンタル）。
Ｎｂ（ニオブ）、Ｔａ（タンタル）。
Ｚｒ（ジルコニウム）、Ｔｉ（チタン）：Ｃｕ、Ｗ、Ｖ
、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも溶着金属の強度を
向上させるのに有効な元素である。これらのうち、Ｃｕ
はオーステナイト中に固溶して強度を高めるのに有効な
元素であるので、このような効果を得るためには０．５
％以上添加するのもよい。しかし、多すぎると溶接部の
仕上加工性および靭性を害するので、添加するとしても
４％以下とするのがよい。また、Ｗ、Ｖ。
、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも溶着金属の強度を
向上させるのに有効な元素である。これらのうち、Ｃｕ
はオーステナイト中に固溶して強度を高めるのに有効な
元素であるので、このような効果を得るためには０．５
％以上添加するのもよい。しかし、多すぎると溶接部の
仕上加工性および靭性を害するので、添加するとしても
４％以下とするのがよい。また、Ｗ、Ｖ。
Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも炭窒化物を形成して
強度および＃摩耗性を向上させ、Ｎｂは溶接性をも向上
させるのに有効な元素であるので。
強度および＃摩耗性を向上させ、Ｎｂは溶接性をも向上
させるのに有効な元素であるので。
このような効果を得るために、Ｗは０．３％以上、■は
０．３％以上、Ｎｂ＋Ｔａ （いずれか１種または２種
）は０．３％以上、Ｚｒは０．０１％以上、Ｔｉは０．
３％以上添加するのもよい。しかし、多すぎると溶接部
の耐食性を低下させるので、Ｗは３％以下、■は３％以
下、Ｎｂ＋Ｔａは３％以下、Ｚｒは０．５％以下。
０．３％以上、Ｎｂ＋Ｔａ （いずれか１種または２種
）は０．３％以上、Ｚｒは０．０１％以上、Ｔｉは０．
３％以上添加するのもよい。しかし、多すぎると溶接部
の耐食性を低下させるので、Ｗは３％以下、■は３％以
下、Ｎｂ＋Ｔａは３％以下、Ｚｒは０．５％以下。
Ｔｉは３％以下とする必要がある。
この発明による溶融亜鉛めっき設備部品用溶接材料は上
記の成分からなるものであるが、溶岩金属においてデル
タフェライトが生成することによって、デルタフェライ
トの部分で優先腐食を発生し、＃食性が低下する傾向に
あるので、このような＃食性の低下を防止するために、
溶着金属中のデルタフェライト量が５％以下、さらには
３％以下となるようにすることがより望ましい。
記の成分からなるものであるが、溶岩金属においてデル
タフェライトが生成することによって、デルタフェライ
トの部分で優先腐食を発生し、＃食性が低下する傾向に
あるので、このような＃食性の低下を防止するために、
溶着金属中のデルタフェライト量が５％以下、さらには
３％以下となるようにすることがより望ましい。
（実施例）
ｉ１表の陽、１〜７に示す成分からなるＭＩＧ溶接用の
溶接材料（直径２．０ｍｍ）を製作したのち、同じく第
１表のＮｏ、 ６に示す成分の溶接母材を突き合わせた
継手部に対し、上記溶接材料によりＭＩＧ溶接（溶接電
流；４０ＯＡ、シールドガス；アルゴン）を行った。
溶接材料（直径２．０ｍｍ）を製作したのち、同じく第
１表のＮｏ、 ６に示す成分の溶接母材を突き合わせた
継手部に対し、上記溶接材料によりＭＩＧ溶接（溶接電
流；４０ＯＡ、シールドガス；アルゴン）を行った。
次いで、溶岩金属の成分を調べたところ、第３表に示す
結果であった。また、第２表に示す条件で溶融亜鉛浴中
での浸漬試験を行い、浸漬試験後の溶着金属部の腐食減
量を調べたところ、第１図に示す結果となった。
結果であった。また、第２表に示す条件で溶融亜鉛浴中
での浸漬試験を行い、浸漬試験後の溶着金属部の腐食減
量を調べたところ、第１図に示す結果となった。
第１表〜第３表および第１図に示す結果から明らかなよ
うに、この発明による溶接材料を用いたＮｏ、 １〜
５の場合には、いずれも比較の溶接材料を用いたＮｏ、
６〜７の場合に比べて、溶着金属の腐食減量が少なく
、耐溶融亜鉛めっき浴腐食性に著しく優れていることが
わかる。
うに、この発明による溶接材料を用いたＮｏ、 １〜
５の場合には、いずれも比較の溶接材料を用いたＮｏ、
６〜７の場合に比べて、溶着金属の腐食減量が少なく
、耐溶融亜鉛めっき浴腐食性に著しく優れていることが
わかる。
また、溶着金属のデルタフェライ）Ｈが少ない方がとく
に高温における腐食減量を小さくできることが確かめら
れた。
に高温における腐食減量を小さくできることが確かめら
れた。
［発明の効果］
以上説明してきたように、この発明による溶融亜鉛めっ
き設備部品用溶接材料は、重量％で、Ｃ：０．０８％以
下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：１６〜２
５％、Ｎｉ：８〜２０％、Ｍｏ：１．５〜５％、Ｎ：０
．０６〜０．２％。
き設備部品用溶接材料は、重量％で、Ｃ：０．０８％以
下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：１６〜２
５％、Ｎｉ：８〜２０％、Ｍｏ：１．５〜５％、Ｎ：０
．０６〜０．２％。
および必要に応じてＣｕ：０．５〜４％、Ｗ：０．３〜
３％、Ｖ：０．３〜３％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．３〜３％、
Ｚｒ：０．０１〜０．５％、Ｔｉ：０．３〜３％のうち
の１種または２種以上、残部Ｆｅおよび不純物よりなる
ものであるから、溶着金属部分の耐溶融亜鉛めっき浴腐
食性に著しく優れたものであり、亜鉛めっき層の耐食性
をより一層向上させるために溶融亜鉛めっき浴としてＡ
立添加量の多いものを使用したときでも、この発明によ
る溶接材料を用いて溶接した部分における耐食性を著し
く良好なものとすることが可能であり、溶岩金属の溶融
亜鉛めっき浴中での腐食減量および肉厚変動を小さなも
のとすることによって、溶融亜鉛めっき設備部品、例え
ばジンクロール、サポートロール、スナウト、ハンガー
などの溶接接合部あるいは溶接肉盛部の耐久性を著しく
向上させることが可能であるという非常に優れた効果が
もたらされる。
３％、Ｖ：０．３〜３％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．３〜３％、
Ｚｒ：０．０１〜０．５％、Ｔｉ：０．３〜３％のうち
の１種または２種以上、残部Ｆｅおよび不純物よりなる
ものであるから、溶着金属部分の耐溶融亜鉛めっき浴腐
食性に著しく優れたものであり、亜鉛めっき層の耐食性
をより一層向上させるために溶融亜鉛めっき浴としてＡ
立添加量の多いものを使用したときでも、この発明によ
る溶接材料を用いて溶接した部分における耐食性を著し
く良好なものとすることが可能であり、溶岩金属の溶融
亜鉛めっき浴中での腐食減量および肉厚変動を小さなも
のとすることによって、溶融亜鉛めっき設備部品、例え
ばジンクロール、サポートロール、スナウト、ハンガー
などの溶接接合部あるいは溶接肉盛部の耐久性を著しく
向上させることが可能であるという非常に優れた効果が
もたらされる。
第１図はこの発明の実施例において調べた溶着金属部分
の腐食減量を示すグラフである。
の腐食減量を示すグラフである。
Claims (2)
- （１）重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：２％以下
、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：１６〜２５％、Ｎｉ：８〜２
０％、Ｍｏ：１．５〜５％、Ｎ：０．０６〜０．２％、
残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とする溶融亜
鉛めっき設備部品用溶接材料。 - （２）重量％で、Ｃ：０．０８％以下・Ｓｉ：２％以下
、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：１６〜２５％、Ｎｉ：８〜２
０％、Ｍｏ：１．５〜５％、Ｎ：０．０６〜０．２％、
およびＣｕ：０．５〜４％、Ｗ：０．３〜３％、Ｖ：０
．３〜３％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．３〜３％、Ｚｒ：０．０
１〜０．５％、Ｔｉ：０．３〜３％のうちの１種または
２種以上、残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴と
する溶融亜鉛めっき設備部品用溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22037785A JPS6281288A (ja) | 1985-10-04 | 1985-10-04 | 溶融亜鉛めつき設備部品用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22037785A JPS6281288A (ja) | 1985-10-04 | 1985-10-04 | 溶融亜鉛めつき設備部品用溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6281288A true JPS6281288A (ja) | 1987-04-14 |
Family
ID=16750166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22037785A Pending JPS6281288A (ja) | 1985-10-04 | 1985-10-04 | 溶融亜鉛めつき設備部品用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6281288A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1985
- 1985-10-04 JP JP22037785A patent/JPS6281288A/ja active Pending
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