JPH09308988A - オーステナイト系ステンレス鋼用ガスメタルアーク溶接用ワイヤ - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼用ガスメタルアーク溶接用ワイヤInfo
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- JPH09308988A JPH09308988A JP14651796A JP14651796A JPH09308988A JP H09308988 A JPH09308988 A JP H09308988A JP 14651796 A JP14651796 A JP 14651796A JP 14651796 A JP14651796 A JP 14651796A JP H09308988 A JPH09308988 A JP H09308988A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＴＩＧおよびＭＩＧ溶接などのガスメタルア
−ク溶接ワイヤにおいて、酸化スラグの原因となるＣ
ａ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｔｉなどがある程度含有されていても
良好な溶接作業性を確保する。 【解決手段】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｎを適正量含有し、Ｃａの含有量を０．００５％以
下とするとともにＭｇを０．００５％以下に規制すし、
Ａｌの含有量を（Ｃａ×１〜２＋０．００１）％とした
ガスメタルア−ク溶接用ワイヤ。
−ク溶接ワイヤにおいて、酸化スラグの原因となるＣ
ａ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｔｉなどがある程度含有されていても
良好な溶接作業性を確保する。 【解決手段】 Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｎを適正量含有し、Ｃａの含有量を０．００５％以
下とするとともにＭｇを０．００５％以下に規制すし、
Ａｌの含有量を（Ｃａ×１〜２＋０．００１）％とした
ガスメタルア−ク溶接用ワイヤ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オーステナイト系
ステンレス鋼のガスシールドアーク溶接に関し、溶接作
業性が良好なガスメタルアーク溶接ワイヤに関するもの
である。
ステンレス鋼のガスシールドアーク溶接に関し、溶接作
業性が良好なガスメタルアーク溶接ワイヤに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】ＴＩＧ溶接やＭＩＧ溶接などのガスメタ
ルアーク溶接用ワイヤにおいて、溶接作業性は非常に重
要な問題である。溶接作業性を悪化させる原因として、
スラグの発生があることはよく知られている事実であ
る。一般に、スラグと呼ばれるものは酸化物であり、特
に高融点のものであるが、この特性が溶接時に様々な問
題を発生させる。
ルアーク溶接用ワイヤにおいて、溶接作業性は非常に重
要な問題である。溶接作業性を悪化させる原因として、
スラグの発生があることはよく知られている事実であ
る。一般に、スラグと呼ばれるものは酸化物であり、特
に高融点のものであるが、この特性が溶接時に様々な問
題を発生させる。
【０００３】ＴＩＧ溶接においては、これらスラグは溶
融プールの段階から発生しビード表面を覆い、表面張力
の増大によりビードを凸型にしたりビード蛇行の原因に
なる。凸ビードは開先内の多層溶接などで前ビードの端
部を融かし残す、融合不良を引き起こす。
融プールの段階から発生しビード表面を覆い、表面張力
の増大によりビードを凸型にしたりビード蛇行の原因に
なる。凸ビードは開先内の多層溶接などで前ビードの端
部を融かし残す、融合不良を引き起こす。
【０００４】また、ＭＩＧ溶接においては、溶滴の表面
張力増大により適正溶接条件が高電流・高電圧側に移動
し、場合によっては、安定したスプレー領域が得られな
くなる。さらに元来凸ビードであるＭＩＧ溶接では、ビ
ード表面張力の増大によりさらに凸ビードを助長した
り、ビード蛇行の原因になる。また、酸化スラグの発生
により、電気伝導度が著しく悪化して溶滴移行の不安定
性を引き起こしスパッタを発生させる。
張力増大により適正溶接条件が高電流・高電圧側に移動
し、場合によっては、安定したスプレー領域が得られな
くなる。さらに元来凸ビードであるＭＩＧ溶接では、ビ
ード表面張力の増大によりさらに凸ビードを助長した
り、ビード蛇行の原因になる。また、酸化スラグの発生
により、電気伝導度が著しく悪化して溶滴移行の不安定
性を引き起こしスパッタを発生させる。
【０００５】スラグの原因となる元素として、Ｃａ、Ａ
ｌ、Ｍｇ、Ｔｉが挙げられるが、これら元素は製造工程
での溶解時に合金の還元剤として使われる。ステンレス
鋼の場合、必須元素であるＣｒが酸化しやすいために、
これら還元剤の使用はどうしても必要である。このた
め、製品であるワイヤ中には微量ながら還元剤が含有さ
れることは避けられない。酸化されやすいものほど微量
で溶接作業性に影響を及ぼすため、溶接ワイヤメーカー
各社では、ワイヤ中の還元剤の含有量を減らすことが重
要な課題であった。また、近年では溶接金属の特性向上
の要求から、Ｃａ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｔｉなどを故意に添加
するケースが増え、溶接作業性が問題となっていた。
ｌ、Ｍｇ、Ｔｉが挙げられるが、これら元素は製造工程
での溶解時に合金の還元剤として使われる。ステンレス
鋼の場合、必須元素であるＣｒが酸化しやすいために、
これら還元剤の使用はどうしても必要である。このた
め、製品であるワイヤ中には微量ながら還元剤が含有さ
れることは避けられない。酸化されやすいものほど微量
で溶接作業性に影響を及ぼすため、溶接ワイヤメーカー
各社では、ワイヤ中の還元剤の含有量を減らすことが重
要な課題であった。また、近年では溶接金属の特性向上
の要求から、Ｃａ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｔｉなどを故意に添加
するケースが増え、溶接作業性が問題となっていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ＴＩＧおよ
びＭＩＧ溶接などのガスメタルアーク溶接用ワイヤにお
いて酸化スラグの原因となるＣａ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｔｉな
どがある程度含有されていても溶接作業性のよいワイヤ
を提供することを目的とする。
びＭＩＧ溶接などのガスメタルアーク溶接用ワイヤにお
いて酸化スラグの原因となるＣａ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｔｉな
どがある程度含有されていても溶接作業性のよいワイヤ
を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、オーステナイト系ステンレス鋼用ガ
スメタルアーク溶接用ワイヤにおいて、重量％で、Ｃ：
０．００８〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍ
ｎ：１．０〜３．０％、Ｃｒ：１１〜３２％、Ｎｉ：
３．０〜２２．５％、Ｍｏ：０．００１〜４％以下、
Ｎ：０．２５％以下、Ｃａ：０．００５％以下、Ａｌ：
（Ｔｉ÷０．７〜４＋Ｃａ×１〜２＋０．００１）％を
含有し、さらに必要に応じてＴｉ：０．１５％以下を含
有し、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１％以下、Ｍ
ｇ：０．００５％以下、残分がＦｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とするオーステナイト系ステンレ
ス鋼用ガスメタルアーク溶接用ワイヤである。
するものであって、オーステナイト系ステンレス鋼用ガ
スメタルアーク溶接用ワイヤにおいて、重量％で、Ｃ：
０．００８〜０．１５％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍ
ｎ：１．０〜３．０％、Ｃｒ：１１〜３２％、Ｎｉ：
３．０〜２２．５％、Ｍｏ：０．００１〜４％以下、
Ｎ：０．２５％以下、Ｃａ：０．００５％以下、Ａｌ：
（Ｔｉ÷０．７〜４＋Ｃａ×１〜２＋０．００１）％を
含有し、さらに必要に応じてＴｉ：０．１５％以下を含
有し、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１％以下、Ｍ
ｇ：０．００５％以下、残分がＦｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とするオーステナイト系ステンレ
ス鋼用ガスメタルアーク溶接用ワイヤである。
【０００８】
【発明実施の形態】本発明は、各スラグ物質をある規定
量複合添加することで、酸化スラグが発生しても良好な
溶接作業性を得るものである。微量元素はその元素によ
って影響力が異なるが、各単一元素が含有された場合、
各元素について溶接作業性が悪化する量をまず調べた。
以下に調査結果を示す。 Ｃａ：０．００１％ Ａｌ：０．００６％ Ｍｇ：０．００１％ Ｔｉ：０．０５０％
量複合添加することで、酸化スラグが発生しても良好な
溶接作業性を得るものである。微量元素はその元素によ
って影響力が異なるが、各単一元素が含有された場合、
各元素について溶接作業性が悪化する量をまず調べた。
以下に調査結果を示す。 Ｃａ：０．００１％ Ａｌ：０．００６％ Ｍｇ：０．００１％ Ｔｉ：０．０５０％
【０００９】本発明者らは、これら元素の組み合わせに
注目し、ある組み合わせにおいて、ある成分比ならば作
業性に影響しないことを見いだした。まず、ＣａとＡｌ
の組み合わせにおいて、含有比率がＣａ：１に対しＡ
ｌ：１〜２ならば良好な作業性が得られる。Ｃａは０．
００５％以上では、酸化物の絶対量が増加してＡｌの添
加効果が小さい。さらに、Ａｌ含有量がＣａ含有量を下
回ってしまうと作業性が悪化するため、あらかじめ０．
００１％程度含有していると良好である。
注目し、ある組み合わせにおいて、ある成分比ならば作
業性に影響しないことを見いだした。まず、ＣａとＡｌ
の組み合わせにおいて、含有比率がＣａ：１に対しＡ
ｌ：１〜２ならば良好な作業性が得られる。Ｃａは０．
００５％以上では、酸化物の絶対量が増加してＡｌの添
加効果が小さい。さらに、Ａｌ含有量がＣａ含有量を下
回ってしまうと作業性が悪化するため、あらかじめ０．
００１％程度含有していると良好である。
【００１０】またＴｉとＡｌの組み合わせにおいては、
Ｔｉが０．１５％以上の領域では、酸化物が安定して発
生できないため、表面張力の不安定性を引き起こし、ビ
ード蛇行などが発生する。Ａｌ含有量が１に対し、Ｔｉ
含有量が０．７〜４であれば良好な作業性が得られる。
なおＭｇは有効な組み合わせを見いだすことができなか
った。
Ｔｉが０．１５％以上の領域では、酸化物が安定して発
生できないため、表面張力の不安定性を引き起こし、ビ
ード蛇行などが発生する。Ａｌ含有量が１に対し、Ｔｉ
含有量が０．７〜４であれば良好な作業性が得られる。
なおＭｇは有効な組み合わせを見いだすことができなか
った。
【００１１】以下に本発明ワイヤの各成分の限定理由を
示す。 Ｃ：Ｃは強度を高めるために有効な元素であるが、添加
しすぎるとＣｒ炭化物を生成し、ステンレス鋼の耐食性
を劣化させたり、場合によっては溶接割れを発生させる
場合がある。近年では、積極的にＣ量を低減して高温特
性を向上させる場合があるため、その範囲を、０．００
８％以上０．１５％以下とする。
示す。 Ｃ：Ｃは強度を高めるために有効な元素であるが、添加
しすぎるとＣｒ炭化物を生成し、ステンレス鋼の耐食性
を劣化させたり、場合によっては溶接割れを発生させる
場合がある。近年では、積極的にＣ量を低減して高温特
性を向上させる場合があるため、その範囲を、０．００
８％以上０．１５％以下とする。
【００１２】Ｓｉ：脱酸剤であると共に溶接作業性を向
上させるため、０．２％以上添加するが、溶接金属の強
度および靭性低下を招きやすく１．０％以下とする。
上させるため、０．２％以上添加するが、溶接金属の強
度および靭性低下を招きやすく１．０％以下とする。
【００１３】Ｍｎ：脱酸、脱硫剤として添加するが、多
すぎると溶接金属の強度および靭性低下を招きやすく、
その範囲を１．０以上３．０％以下とする。
すぎると溶接金属の強度および靭性低下を招きやすく、
その範囲を１．０以上３．０％以下とする。
【００１４】Ｃｒ：ステンレス鋼の必須成分で、不動態
皮膜を形成し、耐酸化性、耐食性を向上させるが、１１
％未満では、その特性が十分に保持できず、３２％を超
えるとシグマ相の析出が起こりやすく、ワイヤ製造工程
において加工性が劣化するので、１１〜３２％とする。
皮膜を形成し、耐酸化性、耐食性を向上させるが、１１
％未満では、その特性が十分に保持できず、３２％を超
えるとシグマ相の析出が起こりやすく、ワイヤ製造工程
において加工性が劣化するので、１１〜３２％とする。
【００１５】Ｎｉ：オーステナイト生成元素でオーステ
ナイトを安定させ、耐食性、靱性を向上させるため３．
０％以上添加するが、加工性が劣化するので、２２．５
％以下とする。
ナイトを安定させ、耐食性、靱性を向上させるため３．
０％以上添加するが、加工性が劣化するので、２２．５
％以下とする。
【００１６】Ｍｏ：組織を強化し、耐食性およびクリー
プ強度を向上させるため０．００１％以上添加するが、
４％を超えるとシグマ相の生成を助長させ、延性が低下
し、ワイヤ製造工程において加工性が劣化するので、４
％以下とする。
プ強度を向上させるため０．００１％以上添加するが、
４％を超えるとシグマ相の生成を助長させ、延性が低下
し、ワイヤ製造工程において加工性が劣化するので、４
％以下とする。
【００１７】Ｎ：溶接金属の強度および耐食性を向上さ
せるが、０．２５％を超えて添加してもそれ程顕著な効
果が得られなく、かつワイヤ製造工程において加工性が
劣るので、０．２５％以下とする。
せるが、０．２５％を超えて添加してもそれ程顕著な効
果が得られなく、かつワイヤ製造工程において加工性が
劣るので、０．２５％以下とする。
【００１８】Ｃａ：Ｃａは元素の中で最も強酸化性であ
り、このため、脱酸および還元剤として使用されるが、
わずかな含有量でも溶接作業性を悪化させる。Ｃａ含有
量０．００１％はすでに作業性に影響を及ぼす量である
が、Ａｌとの複合添加によって良好な作業性を確保する
ことができる。しかし、Ｃａ含有量が０．００５％を超
えるとＡｌを添加しても良好な作業性を確保することは
難しくなるので０．００５％以下とする。
り、このため、脱酸および還元剤として使用されるが、
わずかな含有量でも溶接作業性を悪化させる。Ｃａ含有
量０．００１％はすでに作業性に影響を及ぼす量である
が、Ａｌとの複合添加によって良好な作業性を確保する
ことができる。しかし、Ｃａ含有量が０．００５％を超
えるとＡｌを添加しても良好な作業性を確保することは
難しくなるので０．００５％以下とする。
【００１９】Ｔｉ：Ｔｉは必要に応じて添加するが、Ｃ
ｒよりもＣと結びつきやすい性質があるため、Ｃｒ炭化
物の生成を防ぎ、これにより耐食性劣化を防止する。し
かし、０．１５％を超えると酸化物の生成が不安定で、
表面張力の不安定性を引き起こし、ビード蛇行などが発
生するので０．１５％以下とする。
ｒよりもＣと結びつきやすい性質があるため、Ｃｒ炭化
物の生成を防ぎ、これにより耐食性劣化を防止する。し
かし、０．１５％を超えると酸化物の生成が不安定で、
表面張力の不安定性を引き起こし、ビード蛇行などが発
生するので０．１５％以下とする。
【００２０】Ａｌ：Ａｌは本発明において最も重要な元
素であり、ＣａやＴｉを含有することによる溶接作業性
の悪化を防ぐ。添加比率はＣａの場合、Ｃａ：１に対し
Ａｌ：１〜２の添加が必要である。さらに、Ａｌ含有量
がＣａ含有量を下回ってしまうと作業性が悪化するた
め、あらかじめ０．００１％程度含有していると良好で
ある。従って、Ｃａ含有量に対するＡｌの範囲は（Ｃａ
×１〜２＋０．００１）％とする。またＴｉを添加する
場合のＡｌの範囲はＣａの分の添加量を考慮して（Ｔｉ
÷０．７〜４＋Ｃａ×１〜２＋０．００１）％とする。
素であり、ＣａやＴｉを含有することによる溶接作業性
の悪化を防ぐ。添加比率はＣａの場合、Ｃａ：１に対し
Ａｌ：１〜２の添加が必要である。さらに、Ａｌ含有量
がＣａ含有量を下回ってしまうと作業性が悪化するた
め、あらかじめ０．００１％程度含有していると良好で
ある。従って、Ｃａ含有量に対するＡｌの範囲は（Ｃａ
×１〜２＋０．００１）％とする。またＴｉを添加する
場合のＡｌの範囲はＣａの分の添加量を考慮して（Ｔｉ
÷０．７〜４＋Ｃａ×１〜２＋０．００１）％とする。
【００２１】Ｓ：Ｓを下げると高温特性が改善されるの
でできるだけ下げた方が良い。その範囲を０．０１５％
以下とする。
でできるだけ下げた方が良い。その範囲を０．０１５％
以下とする。
【００２２】Ｏ：Ｏは介在物の生成や粒界に酸化物を発
生させ粒界を弱くするため０．０１％以下とする。
生させ粒界を弱くするため０．０１％以下とする。
【００２３】Ｍｇ：ＭｇはＣａに次ぐ強酸化性元素であ
り、脱酸および還元剤として使用される。Ｃａと違いＡ
ｌ複合添加によって溶接作業性の悪化を防ぐことはでき
ない。含有量が０．００５％を超えると溶接作業性が悪
化するため０．００５％以下とする。
り、脱酸および還元剤として使用される。Ｃａと違いＡ
ｌ複合添加によって溶接作業性の悪化を防ぐことはでき
ない。含有量が０．００５％を超えると溶接作業性が悪
化するため０．００５％以下とする。
【００２４】
【実施例】本発明による成分のワイヤと、比較例として
用意したワイヤを、ビードオンプレートにより、溶接作
業性の比較をおこなった。この時の溶接条件を表１に示
す。各ワイヤの化学成分と前述の溶接条件による溶接作
業性の評価を表２ないし表４に示す。
用意したワイヤを、ビードオンプレートにより、溶接作
業性の比較をおこなった。この時の溶接条件を表１に示
す。各ワイヤの化学成分と前述の溶接条件による溶接作
業性の評価を表２ないし表４に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】Ａ１からＡ１１は、本発明例であり、Ｂ１
からＢ１５は、比較例である。アーク安定性は◎：非常
に良好、○：良好、△：やや劣る、×：劣るを表し、ス
パッタ発生は◎：まったく無い、○：わずかに発生、
△：発生、×：多いを表し、溶接割れは◎：割れなし、
×：割れ発生を表し、ビード形状は◎：非常に良好、
○：良好、△：やや凸形状、×：凸形状を表し、ワイヤ
加工性は◎：良好、△：やや劣る、×：劣るを表す。
からＢ１５は、比較例である。アーク安定性は◎：非常
に良好、○：良好、△：やや劣る、×：劣るを表し、ス
パッタ発生は◎：まったく無い、○：わずかに発生、
△：発生、×：多いを表し、溶接割れは◎：割れなし、
×：割れ発生を表し、ビード形状は◎：非常に良好、
○：良好、△：やや凸形状、×：凸形状を表し、ワイヤ
加工性は◎：良好、△：やや劣る、×：劣るを表す。
【００３０】Ａ１はＣ量下限のワイヤであり、Ａ２はＣ
量上限のワイヤである。Ａ２はワイヤ加工性が若干悪か
ったが、その他は良好であった。Ａ３はＣａが０．００
２％でＡｌが上限のワイヤであり、Ａ４はＣａが０．０
０５％でＡｌが上限のワイヤである。溶接作業性、ワイ
ヤ加工性いずれも良好であった。
量上限のワイヤである。Ａ２はワイヤ加工性が若干悪か
ったが、その他は良好であった。Ａ３はＣａが０．００
２％でＡｌが上限のワイヤであり、Ａ４はＣａが０．０
０５％でＡｌが上限のワイヤである。溶接作業性、ワイ
ヤ加工性いずれも良好であった。
【００３１】Ａ５はＴｉが上限、Ｃａが０．００１％、
Ａｌが下限のワイヤであり、Ａ６はＴｉが上限、Ｃａが
０．００１％、Ａｌが上限のワイヤであり、Ａ７はＴｉ
が上限、Ｃａが０．００５％、Ａｌが下限のワイヤであ
り、Ａ８はＴｉが上限、Ｃａが０．００５％、Ａｌが上
限のワイヤである。溶接作業性、ワイヤ加工性いずれも
良好であった。
Ａｌが下限のワイヤであり、Ａ６はＴｉが上限、Ｃａが
０．００１％、Ａｌが上限のワイヤであり、Ａ７はＴｉ
が上限、Ｃａが０．００５％、Ａｌが下限のワイヤであ
り、Ａ８はＴｉが上限、Ｃａが０．００５％、Ａｌが上
限のワイヤである。溶接作業性、ワイヤ加工性いずれも
良好であった。
【００３２】Ａ９はＣａが０．００２％、Ａｌが下限、
Ｍｏが２．２％のワイヤである。溶接作業性、ワイヤ加
工性いずれも良好であった。Ａ１０はＣａが０．００２
％、Ａｌが下限、Ｎが０．１３％のワイヤである。ワイ
ヤ加工性が若干悪かったが、その他は良好であった。Ａ
１１はＣａが０．００２％、Ａｌが下限、Ｍｇが上限の
ワイヤである。アーク安定性が若干悪くなり、スパッタ
がわずかに発生したがおおむね良好な溶接作業性であっ
た。
Ｍｏが２．２％のワイヤである。溶接作業性、ワイヤ加
工性いずれも良好であった。Ａ１０はＣａが０．００２
％、Ａｌが下限、Ｎが０．１３％のワイヤである。ワイ
ヤ加工性が若干悪かったが、その他は良好であった。Ａ
１１はＣａが０．００２％、Ａｌが下限、Ｍｇが上限の
ワイヤである。アーク安定性が若干悪くなり、スパッタ
がわずかに発生したがおおむね良好な溶接作業性であっ
た。
【００３３】Ｂ１はＣ量が上限を超えるワイヤである。
ワイヤ加工性が悪化し溶接部に割れが発生した。Ｂ２は
Ｃａが０．００１％、Ａｌが下限を下回るワイヤであ
り、Ｂ３はＣａが０．００１％、Ａｌが上限を超えるワ
イヤであり、Ｂ４はＣａが上限であって、Ａｌが下限を
下回るワイヤであり、Ｂ５はＣａが上限であって、Ａｌ
が上限を超えるワイヤである。いずれもアーク安定性が
損なわれ、スパッタが増加した。
ワイヤ加工性が悪化し溶接部に割れが発生した。Ｂ２は
Ｃａが０．００１％、Ａｌが下限を下回るワイヤであ
り、Ｂ３はＣａが０．００１％、Ａｌが上限を超えるワ
イヤであり、Ｂ４はＣａが上限であって、Ａｌが下限を
下回るワイヤであり、Ｂ５はＣａが上限であって、Ａｌ
が上限を超えるワイヤである。いずれもアーク安定性が
損なわれ、スパッタが増加した。
【００３４】Ｂ６はＣａが上限を超えＡｌが上限のワイ
ヤである。アーク安定性が損なわれ、スパッタが増加し
た。Ｂ７はＴｉが上限であり、Ａｌが下限を下回るワイ
ヤであり、Ｂ８はＴｉが上限であって、Ａｌが上限を超
えるワイヤであり、Ｂ９はＴｉが上限を超え、Ａｌが上
限のワイヤである。いずれもアーク安定性が損なわれ、
スパッタが増加した。
ヤである。アーク安定性が損なわれ、スパッタが増加し
た。Ｂ７はＴｉが上限であり、Ａｌが下限を下回るワイ
ヤであり、Ｂ８はＴｉが上限であって、Ａｌが上限を超
えるワイヤであり、Ｂ９はＴｉが上限を超え、Ａｌが上
限のワイヤである。いずれもアーク安定性が損なわれ、
スパッタが増加した。
【００３５】Ｂ１０はＴｉが上限であって、Ｃａが上限
を超えＡｌが上限のワイヤであり、Ｂ１１はＴｉが上限
であって、Ｃａが上限、Ａｌが上限を超えるワイヤであ
り、Ｂ１２はＴｉが上限、Ｃａが上限であって、Ａｌが
下限を下回るワイヤである。いずれもアーク安定性が損
なわれ、スパッタが増加した。
を超えＡｌが上限のワイヤであり、Ｂ１１はＴｉが上限
であって、Ｃａが上限、Ａｌが上限を超えるワイヤであ
り、Ｂ１２はＴｉが上限、Ｃａが上限であって、Ａｌが
下限を下回るワイヤである。いずれもアーク安定性が損
なわれ、スパッタが増加した。
【００３６】Ｂ１３はＣａが０．００２％、Ａｌが下限
であって、Ｍｏが上限を超えるワイヤである。ワイヤ加
工性が悪化した。Ｂ１４はＣａが０．００２％、Ａｌが
下限であって、Ｎが上限を超えるワイヤである。ワイヤ
加工性が悪化した。Ｂ１５はＣａが０．００２％、Ａｌ
が下限であって、Ｍｇが上限を超えるワイヤである。ア
ーク安定性が損なわれ、スパッタが増加した。
であって、Ｍｏが上限を超えるワイヤである。ワイヤ加
工性が悪化した。Ｂ１４はＣａが０．００２％、Ａｌが
下限であって、Ｎが上限を超えるワイヤである。ワイヤ
加工性が悪化した。Ｂ１５はＣａが０．００２％、Ａｌ
が下限であって、Ｍｇが上限を超えるワイヤである。ア
ーク安定性が損なわれ、スパッタが増加した。
【００３７】
【発明の効果】本発明の成分構成によるワイヤにするこ
とで、ＴＩＧ溶接およびＭＩＧ溶接などのガスメタルア
ーク溶接ワイヤおいて酸化スラグの原因となるＣａ、Ａ
ｌ、Ｍｇ、Ｔｉなどがある程度含有されていても溶接作
業性の良好なワイヤが得られ、結果的に高品質な溶接部
が得られる。
とで、ＴＩＧ溶接およびＭＩＧ溶接などのガスメタルア
ーク溶接ワイヤおいて酸化スラグの原因となるＣａ、Ａ
ｌ、Ｍｇ、Ｔｉなどがある程度含有されていても溶接作
業性の良好なワイヤが得られ、結果的に高品質な溶接部
が得られる。
Claims (2)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼用ガスメ
タルアーク溶接用ワイヤにおいて、重量％で、 Ｃ ：０．００８〜０．１５％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：１．０〜３．０％、 Ｃｒ：１１〜３２％、 Ｎｉ：３．０〜２２．５％、 Ｍｏ：０．００１〜４％以下、 Ｎ ：０．２５％以下、 Ｃａ：０．００５％以下、 Ａｌ：（Ｃａ×１〜２＋０．００１）％ を含有し、 Ｓ ：０．０１５％以下、 Ｏ ：０．０１％以下、 Ｍｇ：０．００５％以下、 残分がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴と
するオーステナイト系ステンレス鋼用ガスメタルアーク
溶接用ワイヤ。 - 【請求項２】 さらに、 Ｔｉ：０．１５％以下 を含有し、Ａｌの含有量については、 Ａｌ：（Ｔｉ÷０．７〜４＋Ｃａ×１〜２＋０．００
１）％ とすることを特徴とする請求項１記載のオーステナイト
系ステンレス鋼用ガスメタルアーク溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14651796A JPH09308988A (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | オーステナイト系ステンレス鋼用ガスメタルアーク溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14651796A JPH09308988A (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | オーステナイト系ステンレス鋼用ガスメタルアーク溶接用ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09308988A true JPH09308988A (ja) | 1997-12-02 |
Family
ID=15409445
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14651796A Withdrawn JPH09308988A (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | オーステナイト系ステンレス鋼用ガスメタルアーク溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09308988A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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1996
- 1996-05-17 JP JP14651796A patent/JPH09308988A/ja not_active Withdrawn
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