JPS6258031A - 複式燃料デイ−ゼルエンジンの制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［’Ｉｉｉ業上の利用分野］ 本発明は、ガスおよびオイルを燃料とする複式燃料ディ
ーゼルエンジンの制御装置に係り、特に各燃料の供給能
力等の供給条件が変動する場合に好適なものに関する。

［従来の技術］ 従来、一般にディーゼルエンジンといえば、Ａ重油、８
重油、Ｃ重油、粗悪油あるいはガス製造過程などで発生
する副生油などの液体燃料（以下、燃料オイル又はオイ
ルと総称する。）を用いるものが多いが、Ｌ’ＮＧ（天
然ガス）、メタンガス、水素ガス、副生ガスあるいはそ
れらの混合ガスなどの可燃性ガスを燃料とするガスディ
ーゼルエンジンも知られている。ガスディーゼルエンジ
ンでは１着火温度の高いガス燃料を確実にかつ安定に着
火させるため、通常、少量のオイル燃料をパイロット燃
料として噴射するようにしているが、これら従来のディ
ーゼルエンジンは、オイルまたはガスのいずれか一方を
主燃料とするものであった。

［発明が解決しようとする問題点］ ところが最近、エネルギーの多角化あるいは有効利用と
いった面から、ガスとオイルの２種類の燃料を併用する
ことができる複式燃料ディーゼルエンジンの実現が要望
されるところとなっている。

かかる複式燃料ディーゼルエンジンにあって、ガスおよ
びオイル燃料の供給量が安定しているような場合には、
それら燃料の供給量に応じて一つの配分モードを決め、
これに基づいた一定モードの運転制御とすれば、運転お
よび制御も簡単なものとなるので、特に問題はない。

しかし、燃料の供給量が変動するような場合には、その
変動に応じてしばしば燃料配分パターンを変更しなけれ
ばならないという問題がある。このような供給量の変動
要因としては、例えば社会的または経済的な条件に影響
される燃料調達や運用計画に起因するものがあり、変動
周期も短期、長期、季節的、大気温度条件あるいは日照
条件などさまざまである。特に、エネルギー有効利用の
観点から副生ガスや余剰ガスを用いるような場合には、
ガス発生源の状態変化に応じて供給能力が大幅に変動す
るという問題がある。

このように供給条件が変動する２種の燃料を用いて安定
な運転を維持しようとする場合、ガスの使用量を供給条
件に応じて一定量に保持し、負荷の変動に応じてオイル
の量を可変調整することが考えられる。しかし、この場
合負荷が減少してオイルの量が零近傍になると前述した
ように着火が不安定となり、安定な運転を維持すること
ができないという問題がある。

そこで、本発明は、ガスを定量としオイルを負荷に応じ
て可変調整する場合における軽負荷時の着火不安定を防
止して、安定な運転を維持することができる複式燃料デ
ィーゼルエンジンの制御装置を提供することを目的とす
る。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、上記目的を達成するため、ガス噴射量を定量
としオイル噴射量を負荷に応じて可変調整するガス定量
モードに基づ−いて、与えられる総燃料要求量をガス噴
射量とオイル噴射量に配分し、配分の結果オイル噴射量
が所定値以下になるときにはオイル専焼モードに変換し
て配分する燃料配分手段を有することを特徴とする。

〔作用〕

このように構成すれば、ガスが使用されるガス定量モー
ドにおいては着火に必要な所定量以上のオイル噴射量が
確保され、オイル噴射量がその所定量以下になるときは
ガスの使用を停止してオイル専焼モードに変更されるこ
とがら、全負荷域にわたって安定な運転が維持されるこ
とになる。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例に基づいて説明する。

第１図に本発明を機械的なリンク機構を用いて実現して
なる第１実施例の構成図を示す。

第１図に示すように、本実施例は燃料ガスと燃料オイル
とをシリンダ１頂部に挿入して取り付けられている燃料
噴射弁２から燃焼室３に噴射する構成のディーゼルエン
ジンに適用したものである。

燃料噴射弁２は第２図に示した断面図のように、自刃弁
式のガス噴射弁とオイル噴射弁とを一体化して形成した
複式のものとなっている。

第２図において、燃料オイルは、燃料オイル供給口２０
１から流入され、燃料オイル用ニードル２０２の軸心部
に穿設された油路２０３を通り、先端の弁体２０４の外
周部に形成された油室２０５に導かれている。弁体２０
４は、燃料オイル用ニードル２０２と一体にされ、コイ
ルスプリング２０６によって弁座部２０７に押接されて
いる。

油室２０５内に供給される燃料オイルの圧力が所定値以
上に達すると、ニードル２０２を介して弁体２０４がコ
イルスプリング２０６に打ち勝って押し上げられ、燃料
オイルはアトマイザ２０８に形成された燃料オイル噴射
弁２０９から、燃焼室３内に噴出されるようになってい
る。

一方、燃料ガスは、燃料ガス供給口２１０がら流入され
、筒状の燃料ガス用ニードル２１１ａ。

ｂの外周面と外筒２１２とにより形成されたガス通路２
１３に導かれるようになっている。ニードル２１１ａ、
ｂは、弁本体２１４の外側に摺動自在に嵌装されており
、ニードル２１１ａの下端はコイルスプリング２１５に
よって弁座部２１６に押接されている。ガス噴射弁駆動
用のコントロールオイルは、コントロールオイル供給口
２１７がら流入され、弁本体２１４とニードル２１１ｂ
とにより形成されたコントロールオイル油室２１８に導
びかれている。ニードル２１１ｂは、コントロールオイ
ル油室２１８に供給されるコントロールオイルの圧力が
所定値以上に達すると、コイルスプリング２１５に打ち
勝って押し上げられるようになっている。これと同時に
、ニードル２１１ａは燃料ガスの圧力によって押し上げ
られ、ガス通路２１３内の燃料ガスは、アトマイザ２０
８に形成された燃料ガス噴射口２２８から燃焼室３内に
噴出されるようになっている。また、ニードル２１１ａ
、ｂと弁本体２１４の摺動面は、シールオイル供給口２
２９から流入されるシールオイルによって気密が保持さ
れるようになっている。

このように形成される燃料噴射弁２には、燃料オイル噴
射量制御手段としての燃料噴射ポンプ４により昇圧され
た燃料オイルと、燃料ガス噴射量制御手段としてのコン
トロールオイル噴射ポンプ５により昇圧されたコントロ
ールオイルが供給されるようになっている。これら噴射
ポンプ４，５は、例えば第３図に示すような２連式のも
のとすることができる。図において噴射ポンプ４のポン
プ本体４０１は周知の構造となっており、プランジャー
４０２はコントロールラック棒６を出し入れすることに
よってその回転角度位置が調整され、燃料オイルの噴射
量を制御するようになっている。

噴射ポンプ５も同様である。プランジャー４０２を駆動
するポンプ駆動部４０３は共用となっており、プランジ
ャー駆動部材４０４は、ローラ４０５を介して、図示さ
れていないクランクシャフトに関連して回転されるカム
により、上下に往復動されるようになっている。したが
って、噴射ポンプ４．５の吐出口４０６，４０７からは
、コントロールラック棒６，７の位置に応じた量の燃料
オイルとコントロールオイルが、それぞれ所定の圧力に
圧縮され、ディーゼルニシジンのピストン位置に対応し
て定められた噴射タイミングに合わせて。

燃料噴射弁２に吐出されるようになっている。

なお、燃料噴射弁２は上記構成のものに限られるもので
はなく、ガス噴射弁とオイル噴射弁をそれぞれ独立に設
けてもよく、また燃料オイルまたは燃料ガス噴射量制御
手段としての噴射ポンプ４゜５にあっても、ガス噴射弁
またはオイル噴射弁の構成に対応させて噴射タイミング
と噴射量を制御可能なものであればよい。

次に１本発明の特徴部分にかかる制御装置本体の構成に
ついて詳しく説明する。

本実施例制御装置においては、燃料供給条件の変動に対
応させるため、燃料オイルと燃料ガスの燃料配分モード
を、第１表に示すように、３つの基本モード、すなわち
オイル専焼モードＩとガス定量モード■とオイル定量モ
ード■とに区分している。オイル専焼モード■は、燃料
オイルだけで運転するモードであり、例えば燃料ガスが
得られない場合や、起動時に対応させたものである。

ガス定量モード■は、ガス噴射量Ｑａを一定量αＧとし
１回転数または負荷に応じてオイル噴射ＭＱｏを用斐制
御する運転モードであり、例えば燃料ガス供給量が制御
され、燃料オイルが十分に得られるような場合に対応さ
せたものである。オイル定量モード■は、ガス定量モー
ド■と逆の場合であり、オイル噴射量Ｑ０を一定量α。

とじ、ガス噴射ｆｆ１ｑａを可変制御する運転モードで
ある。

なお、ガス専焼モードは前述したように着火用として一
定量の燃料オイル（パイロット燃料）が必要であるから
、実質的にオイル定量モード■の一態様になる。

ここで、第１図にもどり本実施例の構成を基本動作とと
もに説明する。速度制御手段としてのガバナ１０１には
、スピードコントローラ１０２がら目標回転数Ｎｏが入
力されるとともに、ディーゼルエンジンのクランク軸に
係合された回転数検出器の出力軸１０３を介して検出回
転数Ｎが入力されている。ガバナ１０１は負荷変動など
により変動する検出回転数Ｎと目標回転数Ｎｏとの偏差
ΔＮに応じて、ガバナ出力軸１０４の回転角度位置を増
減制御し、偏差ΔＮが零のときは、そのときの角度位置
を保持するようになっている。また、ガバナ出力軸１０
４は図示矢印の回転方向を燃料増方向として設定されて
いる。したがって、このガバナ出力軸１０４の角度位置
は総燃料要求量Ｑに相当し、アーム１０５、スプリング
ロッド１０６、アーム１０７を介して燃料調整軸１０８
の回転角度を制御するようになっている。また燃料調整
軸１０８は、手動の操作ハンドル１００によっても回転
角度位置が調整できるようになっている。

この燃料調整軸１０８は、ストップ機構１０９を介して
バランスロッド１２０の中央部に回転自由に設けられた
支点１２０ａに係合されており、支点１２０ａは燃料調
整軸１０８の回転に応じて図示矢印１１８方向、すなわ
ちバランスロッド１２０の軸に直行する水平方向に変位
制御されるようになっている。

スリップ機構１０９は、第４図に示すように、燃料調整
軸１０８の端部に固定されたアーム１１０と、この燃料
調整軸１０８と同軸に位置させて回転自由に設けられた
軸１１２に固定されたアーム１１３と、このアーム１１
３に当接させてアーム１１０の先端部に取り付けれた案
内板１１１と、この案内板１１１の先端部に穿設された
貫通孔に挿通させてアーム１１３に固定されたバネ受体
１１４と、このバネ受体１１４を介してアーム１１３を
案内板１１１に押接するバネ１１５とから形成されてい
る。また、アーム１１３には、アーム１１３と案内板１
１１とが所定寸法以上前れたことを検出するため、リミ
ットスイッチなどが適用されてなるスリップ検出器１１
６が設けられている。したがって、燃料調整軸１０８が
図示矢印１１７の燃料増方向に回転されると、案内板１
１１によってアーム１１３が同一方向に回転され、支点
１２０ａを図において左方に変位させる。

逆に燃料調整軸１０８が燃料減方向に回転されるとアー
ム１１３は案内板１１１の動きに合わせて逆回転され、
支点１２０ａを図において右方に変位させる。この燃料
減動作のとき、何らかの理由によってバランスロッド１
２０の動きが拘束されると、レバー１１３は案内板１１
１の動きに追従できず、案内板１１１はバネ１１５を圧
縮してレバー１１３から離れ、燃料調整軸１０８と１＜
ランスロッド１２０の関連動作がスリップすることにな
る。このような状態になると、総燃料要求量０以上の燃
料がディーゼルエンジンに供給されたままとなるので、
過速度などの異常を引き起すことになる。そこで上記ス
リップをスリップ検出器１１６によって検出し、この検
出信号に基づいて後述するような安定運転を維持できる
制御に切換えるようにしている。

さて、燃料配分手段はバランスロッド１２０と、このバ
ランスロッド１２０の両端にそれぞれ関節継手１２１，
１２２を介して連結されたオイル量調整ロッド１２３と
ガス量調整ロッド１２４とポジショナ１２５，１２６を
含んで形成されている。

それらのロッド１２３と１２４は平行にかつ長手軸方向
に摺動自由に設けられ、一旦はそれぞれポジショナ１２
５，１２６の駆動レバー１２７゜１２８にピンを介して
連結されている。そして、ロッド１２３，１２４の軸方
向位置は、このポジショナ１２５，１２６によって定量
設定値α。またはαＧに対応した位置に拘束したり、あ
るいは摺動自由にすることが可能となっている。したが
って、支点１２０ａに加えられた変位量はロッド１２３
または１２４の拘束条件に応じて、それらロッド１２３
または１２４の軸方向の変位量に配分され、後述するよ
うに燃料量の配分制御がなされるようになっている。

一方、これらのロッド１２３，１２４の他端は、スプリ
ングロッド１２９，１３０と、回転自由に軸支されてい
るレバー１３１，１３２と、レバー１３３．１３４を介
して、それぞれ燃料オイル量調整軸１３５と燃料ガス量
調整軸１３６に連結されており、さらにこれら調整軸１
３５，１３６に固定されたアーム１３７，１３８を介し
て、燃料噴射ポンプ４のコントロールラック捧６と、コ
ントロールオイル噴射ポンプ５のコントロールラック捧
７に連結されている。したがって、コントロールラック
捧６，７はロッド１２３，１２４の軸方向変位量に比例
して出し入れ制御されるようになっている。これによっ
て、燃料オイル噴射ポンプ４からオイル量調整ロッド１
２３の軸方向位置に応じた量の燃料オイルが、コントロ
ールオイル噴射ポンプ５からガス量調整ロッド１２４の
軸方向位置に応じた量のコントロールオイルが、それぞ
れ燃料噴射弁２に供給され、燃料噴射弁２からはそれら
ロッド１２３，１２４の軸方向位置に応じた量の燃料オ
イルと燃料ガスが燃焼室３に噴射されることになる。

定量設定手段は燃料オイルまたは燃料ガスの定量設定値
α。またはαＧを設定する定量設定器１５１と、その操
作ダイヤル１５２を含んで形成されている。

定量設定器１５１は、可変圧力調整弁であり、圧力調整
体をダイアル１５２に連動されたカムによって出し入れ
することにより、ダイアルの定量設定値に応じて２次圧
を０〜１００％（対１次圧）の範囲で連続的に設定する
ことができるようになっている。この定量設定器１５１
により設定された圧力の空気はポジショナ１２５，１２
６のパイロット圧としてパイロットシリンダに供給され
ている。

ポジショナ１２５，１２６は、第５図に示すように、パ
イロットシリンダ５０１と主シリンダ５０２からなり、
パイロットシリンダ５０１のシリンダ室５０３には上記
パイロット圧が、主シリンダ５０２のシリンダ室５０４
には弁部５０５を介して作動空気圧が供給されるように
なっている。

弁押捧５０６はパイロットピストン５０７がパイロット
圧に応じた量だけ図示右方に移動されると、弁部５０５
が開かれて、作動−空気圧がシリンダ室５０４に供給さ
れ、主ピストン５０８が押し出される。そして、弁体５
０９が弁押捧５０６の先端から離れるまで押し出される
と、シリンダ室５０４の作動空気が弁押捧５０６の軸心
部に形成された通路５１０を介して排気ボート５１１に
排出され、主ピストン５０８はパイロットピストン５０
７の移動量だけ押し出される。そして、駆動レバー１２
７．１２８を介して燃料配分ロッド１２３゜１２４は定
量設定器１５１により設定された定量値α。、α。たけ
第１図において左方に変位されて保持されるようになっ
ている。なお、パイロット圧が零のとき、すなわち主ピ
ストン５０８が最も引き込まれた位置にて、各定量設定
値が０％（α。

またはα。＝Ｏ％）となるように、またパイロット圧が
１００％のとき、各定量設定値が１００％（α。または
αａ”１００％）となるように設定されている。

モード設定手段は、燃料配分モード１．ＩＩ、ＩＩＩを
設定するモード設定器１５０と、このモード設定器１５
０から出力されるモード指令に応じて動作され、前記ポ
ジショナ１２５または１２６に作用させる作動空気圧ま
たはパイロット圧等を切換え制御する切換弁１５３，１
５４，１５５．１５６１５７．１５８，１５９，１６０
と、シャトル弁１６１を含んで形成されている。

モード設定器１５０は切換スイッチ式のものであり、レ
バーを各モードｒ、ｎ、ｍに対応する位置に回転するこ
とによって、オイル専焼モード■、ガス定量モード■、
オイル定量モード■を択一的に設定可能となっている。

また、モード設定器１５０は切換駆動機１７０によって
オイル専焼モード■に自動的に切換えられるようになっ
ている。

そしてこの切換駆動機１７０には遅延タイマ１７１と切
換スイッチ１７２を介して、スリップ検出器１１６のス
リップ検出信号と、緊急停止指令が入力されており、こ
れらの信号又は指令が入力されたとき、モード設定器１
５０をオイル専焼モードＩに切換えるようになっている
。なお、遅延タイマ１７１にはガス定量モード■とオイ
ル定量モード■のモード指令が入力されており、オイル
専焼モードＩからそれらのモード■、■に切換えられた
際に、スリップ検出信号の出力を一定時間遅延させるよ
うにしている。これによって切換え過渡時の制御不安定
動作を防止するようにしている。

また、ガス定量モード■またはオイル定量モード■が選
択された場合、それらのモード指令によって、圧力検出
器１６２と１６３を介して切換弁１５３と１５４が切換
えられると同時に、ガス定量モード■の場合は切換弁１
５５，１５７，１６６が切換えられるようになっている
。なお、圧力検出塁１６２，１６３はそれぞれ燃料ガス
圧力が所定圧（例えば２５０ｋｇ／ａＪｇ）以上である
こと、およびシールオイル圧が所定圧（例えば２８０ｋ
ｇ／ｃａｌ　ｇ）以上であることを検出するものである
。

即ち、燃料ガス圧力が十分高いこと、および燃料噴射弁
２の正常動作に必要なシールオイル圧力が十分であるこ
とを、燃料ガスを使用するモード■。

■の運転条件の１つとしているのである。

また、モード■、■のモード指令は燃料ガス圧縮機とシ
ールオイルポンプの運転指令として、それらの起動制御
装置１６５に入力されており、起動制御装置１６５は運
転指令が入力されたとき、まずシールオイルポンプを起
動させ、シールオイル圧が前記の所定圧に達したとき燃
料ガス圧縮機を起動させるようになっている。なお、ガ
ス噴射弁の構造によってシールオイルが不要の場合は、
シールオイルポンプにかかる自動運転制御は不要であり
、逆に燃料ガスを使用するモード以外であってもシール
オイルを必要とするガス噴射弁の場合は、エンジン始動
時にシールオイルポンプを自動またはマニュアルにより
起動させることになる。

ところで、燃料ガスを使用するモード、すなわちガス定
量モード■とオイル定量モード■にあっては、着火安定
性を確保するため必要最小限のオイル量下限値βをパイ
ロット燃料として噴射しなければならない。この量βは
ディーゼルエンジンによって異なるが、例えば５％程度
とされている。

本実施例では、燃料オイルの噴射量Ｑ。をβ以上にする
ため、オイル量調整ロッド１２３に係止ロッド１３９を
取り付け、こめ係止ロッド１３９の動きをシリンダスト
ッパ１４０により一方向のみ規制して、オイル量調整ロ
ッド１２３がβ未満の位置に変位されないようにしてい
る。なお、シリンダストッパ１４０には切換弁１６６．
１６７を介して作動空気圧が供給されており、シリンダ
ピストンが最も押し出された位置がオイル量下限値β％
に調整されている。

また、オイル定量モード■において、すなわち負荷また
は回転数に応じてガス噴射量を可変制御するモードにお
いて、燃料ガス使用量の最大値と最小値が制御される場
合がある６最大値が制限される例としては、燃料ガスと
してＬＮＧタンカーのＬＮＧタンクから自然に蒸発する
ＬＮＧガスなどの余剰ガスや、他の装置から発生される
副生ガスを有効利用する場合などが挙げられ、このよう
な場合、その最大値は種々の条件によって変動する要素
を有しているから、最大値は可変設定できるようにしな
ければならない。一方、最小値が制限されるのは、主と
してガス噴射弁の構造や作動特性に起因するものであり
、噴射量を精度よく制御できるガス噴射量の下限界に応
じて定められる。

そこで、第１図実施例では、これらのことに対応させて
、ガス噴射５ｋ　Ｑ　ａの上限値ＨＧを設定するガス量
上限設定器１４１と、下限値Ｌａを設定するガス量下限
設定器１４２とが設けられている。

ガス量上限設定器１４１は、図示していない設定器から
入力されるガス量上限値ＨＧに応じて駆動されるパルス
モータ１４３と、このパルスモータ１４３により位置が
制御されるストッパ１４４を有して形成されている。そ
して、ストッパ１４４をガス量調整ロッド１２４に取り
付けられた係止ロッド１４５に対向させた位置に設置し
、係止ロッド１４５がストッパ１４４に当接することに
よって、ガス量調整口２ド１２４の動きを、上記ＨＧ以
上に規制するようになっている。また、ガス量上限設定
器１４１には、係止ロッド１４５がストッパ１４４に当
接したことを検知するため、リミットスイッチなどを適
用してなるガス量上限検知器１４６が設けられており、
この検知器１４６の動作（オン）信号によって切換弁１
５９　、１６０を切換えて、燃料オイルを定量設定値α
。に拘束していたポジショナ１２５を自由状態にするよ
うにしている。つまり総燃料要求量Ｑの増大に対応させ
て燃料オイルの噴射量Ｑ。を可変制御できるようにし、
実質的に上限値ＨＧを定量設定値αＧとするガス定量モ
ードＨに変更するようになっている。なお、燃料要求量
Ｑが減少してガス上限検知器１４６がオフになると、再
びオイル定量モード■に戻されるようになっている。

ガス量下限設定器１４２は、シリンダストツパが適用さ
れ、このシリンダのピストンの先端に当接可能に係止ロ
ッド１４７がガス量調整ロッド１２４に取り付けられ、
ピストンが切換弁１５５゜１５６を介して供給される作
動空気圧により押し出された位置が、下限値ＬＧに設定
されており、これによってガス量調整ロッド１２４の動
きを下限値Ｌσ以上に規制するようになっている。

なお、緊急停止指令は、ディーゼルエンジンまたは関連
装置に異常（過速度、排気温または排気圧異常上昇、燃
料ガス供給系異常等）が発生したとき、ディーゼルエン
ジンを停止させるべく発せられるものである。この指令
が入力されると、切換弁１７３，１７４が切換えられて
、シリンダ１７５．１７６に作動空気圧が供給される。

これによって燃料オイル量調整軸１３５と燃料ガス量調
整軸１３６を介してコントロールラック捧６゜７が零位
置まで引き出され、燃料オイルと燃料ガスの噴射量を零
にして、ディーゼルエンジンを停止させるようになって
いる。また、これと同時に、切換スイッチ１７２．遅延
タイマ１７１を介して切換駆動機１７０が作動され、モ
ード設定器１５０をオイル専焼モード■位置に切換える
とともに、切換弁１６７を切換えてシリンダストッパ１
４０を零位置に戻すようになっている。

上述した構成を有する第１実施例の動作について、特に
モード設定手段、定量設定手段、燃料噴射量決定手段、
燃料配分手段および燃料噴射制御手段の関連動作につい
て説明する。

まず、燃料の供給条件等に基づいて燃料配分モードを選
択決定し、モード設゛定器１５０を操作してオイル専焼
モードＩ、ガス定量モード■またはオイル定量モード■
のいずれかに切換えるのであるが、本実施例にあっても
、一般の大型のディーゼルエンジンを起動する場合と同
様、起動時は例えば圧縮空気をシリンダ内に送って、あ
る程度回転を上げてから燃料オイルを噴射して暖気運転
を行い、しかるのち定常の自動運転に移行するようにさ
れる。したがって、起動時（または燃料ガスを使用でき
ない場合）はオイル専焼モード■が選択される。

オイル専焼モードＩに切換えられると、切換弁１５３を
介して供給される作動空気圧によって切換弁１５５，１
５７が切換えられ、第６図（Ａ）に示すように、ポジシ
ョナ１２５は自由状態にされ。

ポジショナ１２６は零位置に拘束される。これによって
、ガス量調整ロッド１２４はＱａ”Ｏ位置に拘束される
ので、ガバナ１０１から出力される総燃料要求量Ｑに応
じて燃料調整軸１０８が回転され、さらにスリップ機構
１０９を介して、支点１２０ａが変位されると、バラン
スロッド１２０は関節継手１２２を支点として傾転され
ることになる。したがって、オイル量調整ロッド１２３
の動きはガバナ１０１の動きに比例したものとなり、燃
料オイル噴射ポンプ４から吐出される燃料オイル噴射ｆ
ｆ１Ｑ、は、総燃料要求量Ｑに一致して制御される。次
に、定量設定器１５１にて燃料ガスの定量設定値αＧを
設定した後、ガス定量モード■に切換えると、起動制御
装置１６５にガス圧縮機とシールオイルポンプの自動運
転指令が出されると同時に、切換弁１５６．１！５８が
切換えられる。

これによって、第６図ＣＢ）に示すように、ポジショナ
１２５は自由状態にされるが、シリンダストッパ１４０
によってオイル量調整ロッド１２３の動きはβ％位置を
下隅として規制される。

そして、燃料ガス圧力とシールオイル圧力が十分高くな
って、それらの圧力検出器１６３，１６４が動作（オン
）すると、切換弁１５３，１５４が切換わり、これによ
って切換弁１５５，１５７は第１図図示の状態に切換え
られ、ポジショナ１２６は定量設定器１５１により設定
されたパイロット圧に応じた位置に、すなわち定量設定
値αＧに相当する位置にガス量調整ロッド１２４を変位
させて拘束する。したがって、オイル量調整ロッド１２
３とガス量調整ロッド１２４は、第６図（Ｂ）に示すよ
うに、バランスロッド１２０の位置にして、零位置（ａ
）から基準位置（ｂ）に変位され、オイル噴射Ｑ。は８
％異常に、ガス噴射量Ｑ。はα。

に制御される。そして、通常、ガス定量モード■に切換
えられるとき、ガバナ１０１から与えられる総燃料要求
量ＱはＱ≧（αＧ＋β）となっていることから、バラン
スロッド１２０は関節継手１２２を支点としてＱに応じ
て傾転される。したがって、オイル量調整ロッド１２３
の軸方向位置は（Ｑ−αＧ）に比例制御され、これによ
って、第７図（Ａ）に示すように、コントロールオイル
噴射ポンプ５からは、ガス噴射量αＧに対応する量のコ
ントロールオイルが燃料噴射弁２に吐出され、αＧの燃
料ガスが燃焼室３に噴射されるとともに、燃料オイル噴
射ポンプ４から（Ｑ−αＧ）の燃料オイルが燃料噴射弁
２を介して燃焼室３に噴射される。なお、Ｑ＜（αａ十
β）りときはスリップ機構１０９が作動し、前述したよ
うにオイル専焼モード■に切換えられる。

次に、定量設定器１５１にて燃料オイルの定量設定値α
。（ただし、α。≧β）を設定した後、オイル定量モー
ド■に切換えると、起動制御装置１６５にガス圧縮機と
シールオイルポンプの運転指令が出力されると同時に、
切換弁１５６，１５８は図示の状態に切換えられる。こ
れによって、第６図（Ｃ）に示すように、ポジショナ１
２６は自由状態にされる。このとき、ガス量下限設定器
１４２によってによってガス噴射ｉｔ　Ｑ　ａの下限値
ＬＧが設定されていると、ガス量調整ロッド１２４の動
きは、第６図（Ｃ）に示すように、ＬＧに相当する位置
を下限として規制される。

つづいて、ガス定量モードＨの場合と同様に圧力検出器
１６３，１６４が作動すると、切換弁１５３．１５４が
切換わり、切換弁１５６，１５８が第１図図示の状態に
切換えられ、ポジショナ１２５は定量設定器１５１に−
より設定されたパイロット圧に応じた位置、すなわち定
量設定値α。

に相当する位置にオイル量調整ロッド１２３を変位させ
て拘束する。したがって、オイル量調整ロッド１２３と
ガス量調整ロッド１２４は、第６図（Ｃ）に示すように
、バランスロッド１２０の位置にして零位置（ａ）から
基準位置（Ｃ）に変位される。

そして通常、オイル定量モード■に切換えられるときに
は、ガバナ１０１から与えられる総燃料要求量ＱがＱ≧
α。となっているから、バランスロッド１２０は関節継
手１２１を支点としてＱに応じて傾転される。したがっ
て、ガス量調整ロッド１２４の軸方向位置は（Ｑ−α。

）に比例して制御される。なお、Ｑ＜α。のときはスリ
ップ機構１０９が作動し、前述したようにオイル専焼モ
ード■に切換えられる。

また、ガス量上限設定器１４１によってガス噴射量Ｑａ
の上限値Ｈｃｔが設定されている場合、総燃料要求量Ｑ
が増大してＱａ＝（Ｑ−α。）≧Ｈ，に達すると、ガス
量上限検知器１４６が作動してポジショナ１２５が自由
状態にされ、Ｑａ≧Ｈ，の範囲においては実質的にα。

＝Ｈ，とするガス定量モードＨに切換えられる。そして
総燃料要求量Ｑがさらに増大するとバランスロッド１２
０は、第６図（Ｄ）の示すように関節継手１２２を支点
として傾転され、これによってオイル量調整ロッド１２
３の軸方向位置はＱａ＝　（Ｑ　　Ｈａ）に比例して制
御される。この状態から総燃料要求量Ｑが減少すると、
バランスロッド１２０は両方の調整ロッド１２３，１２
４を燃料減の方向に移動させるが、ガス最上限検知器１
４６がオフされるのでポジショナ１２５がオイル量調整
ロッド１２３をＱ、＝α。にするように引き戻す。した
がって、Ｑ、＝α。に達するまでガス量調整ロッド１２
４は上限値Ｈ，位置に保持される。そして、そらに総燃
料要求量Ｑが（Ｈａ＋α。）以下に減少すれば、当初の
オイル定量モード■に復帰して燃料配分制御がなされる
。なお、総燃料要求ｉＱが（Ｌａ＋α。）以下に減少し
たときは、スリップ機構１０９が作動してオイル専焼モ
ードＩに切換えられる。

このようにオイル定量モード■においては、第７図（Ｂ
）に示すように、Ｌａ≦Ｑａ≦ＨＧの範囲のときはオイ
ル噴射量Ｑ、＝α。、ガス噴射量ＱＧ＝Ｑ−α。に制御
されることになり、Ｑａ＜Ｌａのときはオイル専焼モー
ドＩに切換え、Ｑａ＞Ｈａのときは実質的にガス定量モ
ードにして、ガス噴射量Ｑａを上限値ＨＧに保持すると
ともに、オイル噴射ｆｆ１Ｑ、を（Ｑ　　Ｈ（１）に応
じて制御する。

以上説明したように、本第１実施例によれば。

次に述べるような効果が得られる。

１）即ち、燃料配分モードをオイル専焼モード■、ガス
定量モード■、オイル定量モード■のつの簡潔なモード
に区分していることから、燃料供給条件の変動に対応さ
せたモードを容易に決定することができる。また、モー
ド設定手段によりそれらのモードを択一的に設定すると
ともに、定量設定手段により定量モードの定量設定値を
任意の値に設定可能としていることから、モード設定操
作を極めて簡単なものとすることができる。

そして、設定されたモードと定量設定値に基づいて、燃
料配分手段により総燃料要求量を自動的に２つの燃料に
配分していることから、２種の燃料の供給条件に対応さ
せて速やかに燃料配分モードを変更することができると
ともに、変更された燃料配分モードに応じて複式燃料デ
ィーゼルエンジンの運転を安定に維持することができる
。

２）ガス定量モード■又はオイル定量モード■のように
燃料ガスを使用するモードに切換える操作がなされたと
き、モード設定手段から出力されるモード指令によって
、シールオイルポンプを自動運転させ、シールオイル圧
が所定圧力以上になったらガス圧縮機を自動運転させる
ようにしていることから、ガス使用モードに必要な補機
が自動的に起動させることになり、運転繰作が簡単化さ
れるとともに、オイル専焼モード■のときはそれら補機
が自動的に停止されるので、省エネルギーなどの効果が
ある。しかも、シールオイル圧と燃料ガス圧が所定圧以
上であることを、ガス使用モードの切換条件としている
ことから、燃料ガス噴射弁の動作および燃料ガス噴射量
制御の信頼性が確保されるという効果がある−０なお、
燃料ガス噴射弁の構造によっては、ガス使用モード以外
の場合でもシールオイルを必要とするものがある。この
場合はディーゼルエンジンの起動指令によってシールオ
イルを自動運転するようにすればよい。

３）定量設定値αＧのガス定量モード■にて、可変調整
されているオイル噴射量Ｑ０を、予め設定されているオ
イル量下限値β以上に保持するため、オイル量調整ロッ
ドの動きをストッパにより規制するとともに、総燃料要
求量Ｑが（αａ＋β）以下に減少した場合は、スリップ
機構によってガバナ出力軸とオイル量調整ロッドおよび
ガス量調整ロッド間の信号伝達をスリップさせると同時
に、このスリップをスリップ検出器により検出してオイ
ル専焼モードＩに切換えている。したがって、燃料ガス
の着火安定性が確保されるとともに、連続して（α。＋
β）以下の総燃料要求量Ｑに追従させて安定な運転制御
を維持できるという効果がある。

４）定量設定値α。のオイル定量モード■にて、可変調
整されている燃料ガスの噴射量Ｑａを、燃料ガス噴射弁
の制御特性によって定まる下限値ＬＧ以上に保持するた
め、ガス量調整ロッドの動きを下限設定器により規制す
るとともに、総燃料要求量Ｑが（α。＋ＬＧ）以下に減
少したとき、スリップ機構によってガバナ出力軸とオイ
ル量調整ロッドおよびガス量調整ロッド間の信号伝達を
スリップさせると同時に、このスリップをスリップ検出
器により検出し、小噴射量領域の噴射量制御特性に優れ
たオイル専焼モードＩに切換えるようにしている。した
がって、あるガス量下限値り。

以下の小噴射量領域における噴射量制御特性の直線性が
悪い燃料ガス噴射弁を用いても、ガス噴射Ｅｋ　Ｑ　ａ
がそのＬＧ以下になったとき、自動的にオイル専焼モー
ドＩに切裸えられるので、総燃料要求量Ｑが（α。＋Ｌ
ａ）以下の小噴射量領域に減少しても、その変化に追従
させて安定な運転制御を維持することができるという効
果がある。

５）オイル定量モード■にて、可変調整されている燃料
ガス噴射量ＱＧを可変設定されているガス最上限値ＨＧ
以下に保持するため、ガス量調整ロッドの動きを上限設
定器によって規制するとともに、Ｑａ＝ＨＧに達したこ
とをガス上限検知器により検知したとき、オイル全調整
ロッドを自由状態にしている。そして、再びＱ　ａ　＜
　Ｈａに減少したときにはオイル全調整ロッドを定量設
定値α。位置に拘束するようにしている。即ち、ガス量
上限値ＨＧを基準としてガス噴射量ＱａがＱ　ｃ　＜　
Ｈａのときはモード設定されたオイル定量モード■に保
持し、Ｑａ≧ＨＧのときはガス噴射量ＱａをＨＧに固定
したガス定量モードに自動的に切換えるようにしている
、したがって、燃料ガスの最大噴射量が所定の又は可変
設定される上限値に制限されている場合であっても、全
負荷領域にわたって安定な運転制御を維持することがで
きるという効果がある。

特に、余剰ガスや副生ガスなどのように発生量が変動す
る燃料ガスを有効に利用する場合において効果がある。

６）制御装置の主要部を機械的なリンク機構を用いて実
現していることから、船舶などの機関室のような高温の
雰囲気中にも設置することができる。また、主要部の作
業状態が一見してわかることから、故障などの発見が容
易であり、かつ修理。

調整などの保守を簡単に行なうことができるという効果
がある。

次に、第８図に示した本発明の第２実施例について説明
する０本第２実施例は、第１実施例のリンク機構に代え
て、コンピュータを適用して実現したものであり、基本
とする燃料配分モードは。

第１実施例と同一である。

第８図に示すように、制御装置本体８００は。

入力回路８０１，８０２．ＣＰＵ８０３．　メモ＋）８
０４、出力回路８０５，８０６を含んでなるコンピュー
タからなっている。入力回路８０１には。

スピードコントローラ８１０から目標回転数Ｎ。

が、回転数検出器８１２から検出回転数Ｎが、定量設定
器８１３からオイル噴射量Ｑ、またはガス噴射量Ｑａの
定量設定値α。またはαａが、オイル量下限設定器８１
４からオイル量下限値βが、オイル量上限設定器８１５
からオイル量上限値Ｈ０が、ガス量下限設定器かへガス
量下限値り、が。

ガス量上限設定器８１７からガス量上限値ＨＧが、燃料
噴射弁２に供給される燃料ガスの圧力を検出する圧力検
出器８１９から検出圧力ＰＯが、同じくシールオイルの
圧力を検出する圧力検出器８１８から検出圧力Ｐｓが、
それぞれ入力されており、それらの信号は、入力回路８
０１にてデジタル信号に変換されたのち、ＣＰＵ８０３
を介してメモリ８０４に格納されるようになっている。

また、ＣＰＵ８０３には、入力回路８０２を介して、モ
ード設定器８１８からオイル専焼モードＩ、ガス定量モ
ード■、オイル定量モード■のモード指令信号の一つが
入力されている・ＣＰＵ８０３は、これら入力されたデ
ータに基づいて、第９図〜第１２図に示すフローチャー
トにしたがって、ｍ燃料噴射量Ｑ、オイル噴射量Ｑ、、
ガス噴射量Ｑ。などを求め、出力回路８０５を介してそ
れぞれ燃料オイル噴射ポンプ４とコントロールオイル噴
射ポンプ５のコントロールラック捧６，７に連結された
ポジショナ８２１　、８２２に、噴射ｉＱ、、Ｑｏをア
ナログ信号として出力するようになっている。また、Ｃ
ＰＵ８０３は、出力回路８０６を介して、ガス圧縮機と
シールオイルポンプの起動制御装置に運転指令を出力す
るようになっている。

なお、ＣＰＵ８０３には機関関係の異常検出手段８３０
から、即ち、掃気圧力検出器８３１、排気管内圧力・温
度検出器８３２、ガスもれ検知器８３３、機関保護装置
８３４から、入力回路８０１又は８０２を介してそれぞ
れ信号が入力されており、ＣＰＵ８０３はこれらの入力
信号に基づき、必要に応じて燃料噴射停止を含む機関の
緊急停止指令を出力するようになっている・ このように構成される第２実施例の制御機能と動作につ
いて、第９図〜第１２図に示したフローチャートを参照
しながら説明する。

これらのフローチャートは一連のものであり。

本発明の特徴に係る主要部のみが示されており、所定の
制御周期ごとに実行されるようになっている。ステップ
９００にて起動条件が満足され図示していない起動手段
等によってディーゼルエンジンが起動されると、まず、
ステップ９０２にて必要なデータが取り込まれ、つづく
ステップ９０４〜９１０にて負荷および回転数に応じた
総燃料要求量Ｑが演算される。この演算は目標回転数Ｎ
０に相関させて定められている関数ｆ１によって基本燃
料要求量Ｑ０を求めたのち（ステップ９０４）、検出回
転数ＮとＮａとの偏差ΔＮを求め（ステップ９０６）、
さらにΔＮに相関させて定められている関数ｆ２によっ
て補正燃料量ΔＱを求め（ステップ９０８）、このΔＱ
によりＱｏを補正して総燃料要求量Ｑを求める（ステッ
プ９１０）。

次にステップ９１２に進んで、負荷量が燃料ガスを使用
する運転（以下、ガス運転と称する）が可能であるか否
かを、Ｑの値が着火安定性を確保できるオイル量下限値
βとガス噴射弁等の制御特性から制限されるガス量下限
値Ｌａ（Ｏを含む）の和以上であるか否かにより判断す
る。この判断が否定の場合はガス運転不可能であるから
、ステップ９１４に進んでオイル専焼モードＩとし、オ
イル噴射量Ｑ０をＱ、燃料ガス噴射量ＱａをＯに決定し
、ステップ９１６に進んでそれらの決定値Ｑ。＋Ｑａを
ポジショナ８２１，８２２に出力してリターンする。

このポジショナ８２１，８２２は、例えばピストンシリ
ンダなどのような直線運動をするアクチュエータが適用
可能であり、それぞれＱ−、Ｑａに応じてコントロール
ラック捧６，７の位置を出し入れ制御するように、フィ
ードバック機能を具えた位置制御手段からなっている。

したがって、第１実施例と同様に、燃料オイル噴射ポン
プ４とコントロールオイル噴射ポンプ５によって、上記
Ｑ。、ｑａ（ただし、この場合はＯ）に制御された燃料
オイルと燃料ガスが燃料噴射弁２から燃焼室３内に噴射
されることになる。

一方、ステップ９１２におけるガス運転可否の判断が肯
定であれば、ステップ９２０に移行して、モード設定器
８２０により設定入力されたモード指令を取り込み、モ
ード指令がＩ、ＩＩ、ｍのいずれであるかを判断し、モ
ードＩであればステップ９１４に進んで、前述した処理
手順によりオイル専焼モード設定器とする。

ステップ９２０の判断が■または■の場合は、第１０図
に示したステップ９２４〜９３０において、ガス運転に
必要な補機の自動運転およびそれらの起動完了を確認す
る。すなわち、シールオイルポンプの起動制御装置に自
動運転指令を出力したのち（ステップ９２４）、シール
オイル圧Ｐｓが所定圧Ｐ　ｓ、　（例えば、２８０ｋｇ
／ａＪｇに設定されメモリ８０４に格納されている。）
以上になるのを待つ（ステップ９２５，９２６）、そし
てＰｓ≧Ｐｓ、になったら、ガス圧縮機の起動制御装置
に自動運転指令を出力したのち（ステップ９２８）、燃
料ガス圧Ｐ。が所定圧Ｐａ。（例えば、２５０ｋｇｃｉ
ｇに設定されメモリ８０４に格納されている。）以上に
なるのを待つ（ステップ９２９，９３０）。

そして、Ｐａ≧ＰＧｏに達したらステップ９３２に進ん
で、第１１図のステップ９３４に、オイル定量モード■
であれば、第１２図のステップ９５０に移行する。

ガス定量モードＨの場合は、第１１図に示すように、ス
テップ９３４にて総燃料要求量Ｑが燃料ガスの定量設定
値αＧとオイル量下限値βの和以上であるか否かにより
、ガス定量モード■の運転が可能か否かを判断する。

この判断が肯定判断であればステップ９３６に移行し、
ガス定量モード■に基づいてガス噴射量Ｑａを定ｍ設定
値αＧに定め、オイル噴射量Ｑ０をＱ−αＧとして求め
る。そしてステップ９３８に進んで、オイル噴射量Ｑ０
がその上限値Ｈ０以下か否か判断し、肯定判断であれば
燃料オイルの噴射量Ｑ、を可変調整できることから、ス
テップ９４０に進んで、ステップ９３６で計算したＱ０
＝Ｑａに配分決定し、ステップ９４８にてそれらの決定
値Ｑ。ＩＱＧをポジショナ８２１，８２２に出力してリ
ターンする。

一方、ステップ９３８の判断が否定判断であればステッ
プ９４２に移行し、ここにおいてオイル噴射ｆｉｋＱ、
をその上限値Ｈ０に保持するオイル定量モード■に変更
し、これに基づいてガス噴射量ＱＧをＱ−Ｈ，に決定し
た後、ステップ９４８に進んでそれらの決定値を出力す
る。

また、ステップ９３４における判断が否定判断のときは
ステップ９４４に移行し、オイル噴射量Ｑ０をその下限
値βに保持するオイル定量モード■にモード変更し、こ
のモードに従ってガス噴射量ＱσをＱ−βに決定した後
、ステップ９４８に進んでそれらの決定値を出力する。

このようにして、ガス定量モード■が選択された場合で
あっても、負荷および燃料使用量などの条件に応じて、
第１３図（Ａ）、（Ｂ）に示すように。

自動的にモードＩ、ｎ、ＩＩＩが選択され、全負荷範囲
にわたって安定な運転制御が維持される。なお、同図（
Ａ）はβのみが設定されている例を、同図（Ｂ）はβ、
　Ｈｏ、　Ｌａ、　Ｈａが全て設定されている例を示す
。

オイル定量モード■の場合は、第１２図に示すステップ
９５０に移行し、ここで前記ステップ９１０で求めた総
燃料要求量Ｑの値が、燃料オイルの定量設定値α。と燃
料ガスの下限値ＬＧの和以上か否かにより、現状にてオ
イル定量モード■によるガス運転が可能か否かを判断す
る。この判断が肯定ならばステップ９５２に移行して、
指定モード■に従ってオイル噴射量Ｑ０を定量設定値α
。

に定め、ガス噴射量Ｑ。をＱ−α。として求める。

つづいてステップ９５４に進み、求めたＱＧ＝（Ｑ−α
。）がガス量の上限値Ｈ６未満か否かにより、指定モー
ドのオイル定量モード■による運転が可能か否かを判断
する。この判断が肯定のときはステップ９５６に進んで
、ステップ９５２で求めたＱ。、ＱＧに配分決定し、ス
テップ９６０にてそれらの決定値をポジショナ８２１，
８２２に出力する。一方、ステップ９５４の判断が否定
のときは、それ以上ガス噴射ｉｔ　Ｑ　ｃを増大できな
いことから、ステップ９５８に進んでＱａをその上限値
ＨＧに保持するガス定量モードＨにモード変更し、この
モードに従ってオイル噴射量Ｑ。をＱ　　Ｈａに決定し
た後、ステップ９６０にてそれらの決定値をポジショナ
８２１，８２２に出方してリターンする。

また、ステップ９５０の勅断が否定のときはステップ９
６２に移行し、ガス噴射量ＱＧをその下限値ＬＧに保持
゛するガス定量モード■に変更し、このモードに従って
オイル噴射量Ｑ。をＱ−ＬＧに決定した後、ステップ９
６０に進んでそれらの決定値を出力する。

このように、オイル定量モード■が選択設定された場合
であっても、負荷および燃料使用量などの条件に応じて
、第１３図（Ｃ）、（Ｄ）に示したように、自動的にモ
ードＩ、ｎ、ｍが選択され、全負荷範囲にわたって安定
な運転・制御が維持される。第１３図（Ｃ）はβのみが
設定されている例を、同図（Ｄ）はβｐ　Ｈｏ　ｙ　Ｌ
　ｇ　＋　Ｈｇの全てが設定されている例を示している
。

なお、ガス運転に拘らずオイル専焼モードＩにおいても
燃料噴射弁２のシールオイルが必要な場合には、第１０
図に示したステップ９２４−９２６は第９図のステップ
９００よりも前のステップに組み込まれることになる。

以上説明したように、本第２実施例によれば、前記第１
実施例の１）、２）、３）、４）、５）と同一の効果が
得られる他、定量設定値、上下限値などの設定およびそ
の操作が極めて簡単に行えることから、燃料の供給条件
変動に対応させて自由度の高い燃料配分パターンを設定
、制御することができるという効果がある。また、第１
実施例に比較して、モード設定手段、定量設定手段、燃
料配分手段を簡単な構成のものとすることができる。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明によれば、ガス噴射量を定
量としオイル噴射量を負荷に応じて可変調整するガス定
量モードに基づいて、与えられる総燃料要求量をガス噴
射量とオイル噴射量に配分し、配分の結果オイル噴射量
が所定値以下になるときはオイル専焼モτドに変更して
配分するようにしていることから、ガス定量モード運転
における負荷時の着火不安定を防止して、安定な運転を
維持することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例の全体構成図、第２図は第
１実施例の燃料噴射弁の断面図、第３図は第１実施例の
燃料オイル噴射ポンプとコントロールオイル噴射ポンプ
の一例の断面図、第４図は第１実施例のスリップ機構の
拡大斜視図、第５図は第１実施例のポジショナ−の詳細
断面図、第６図（Ａ）〜（Ｄ）は第１実施例の燃料配分
手段の動作説明図、第７図（Ａ）、（Ｂ）は第１実施例
の動作を説明する線図、第８図は本発明の第２実施例の
全体ブロック構成図、第９図〜第１２図は第２実施例の
主要制御手順を示すフローチャート、第１３図（Ａ）〜
（Ｄ）は第２実施例の動作を説明する線図である。 ２・・・燃料噴射弁、４・・・燃料オイル噴射弁、５・
・・コントロールオイル噴射弁、１０１・・・ｊｆ　／
＜　ｆ、１０８・・・燃料調整棒、１０９・・・スリッ
プ機構、１１６・・・スリップ検出器、１２０・・・バ
ランスロッド、１２１，１２２・・・関節継手、１２３
・・・オイル短調整ロッド、１２４・・・ガス全調整ロ
ッド、１２５゜１２６・・・ポジショナ、１３９・・・
係止ロッド、１４０・・・シリンダストッパ、１４１・
・・ガス量上限設定器、１４２・・・ガス量下限設定器
、１４６・・・ガス量上限検知器、１５０・・・モード
設定器、１５１・・・定量設定器、１６２，１６３・・
・圧力検出器、１７０・・・切換駆動機、８０ｏ・・・
制御装置本体、８１８・・・シールオイル圧力検出器、
８１９・・・燃料ガス圧力検出器、８１３・・・定量設
定器、８１４・・・オイル量下限設定器、８１５・・・
オイル量上限設定器、８１６・・・ガス量下限設定器、
８１７・・・ガス量下限設定器、８２０・・・モード設
定器、８２１，８２２・・・ポジショナ。 第４図 第　５図 ０　　　　　　　　（口 ＋Φ Φ く 第１０　　ｒｉ！ 手続補正書坊幻 昭和６０年１２月シ２日 １、事件の表示 昭和６０年特許願第１９９０２６号 ２、発明の名称 複式燃料ディーゼルエンジンの制御装置３、補正をする
者 事件との関係　　特許出願人 名称　（５９０）三井造船株式会社 ４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和６０年１１月６日（発送日　昭和６０年１１月２６
日）６、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 図　　面。 ８、補正の内容 別紙のとおり。 適正な用紙を用いて十分に濃厚な黒色で鮮明に描いたも
の（ｌ全図）。 以上

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）　ガス噴射量を定量としオイル噴射量を負荷に応
   じて可変調整するガス定量モードに基づいて、与えられ
   る総燃料要求量をガス噴射量とオイル噴射量に配分し、
   配分の結果オイル噴射量が所定値以下になるときにはオ
   イル専焼モードに変更して配分する燃料配分手段を有す
   ることを特徴とする複式燃料ディーゼルエンジンの制御
   装置。