JPS6258030A - 複式燃料デイ−ゼルエンジンの制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ガスおよびオイルを燃料とする複式燃料ディ
ーゼルエンジンの制御装置に係り、特に各燃料の供給能
力等の供給条件が変動する場合、および燃料の噴射量が
所定値以下に制限される場合に好適なものに関する。

［従来の技術］ 従来、一般にディーゼルエンジンといえば、Ａ重油、Ｂ
重油、Ｃ重油、粗悪油あるいはガス製造過程などで発生
する副生油などの液体燃料（以下、燃料オイル又はオイ
ルと総称する。）を用いるものが多いが、ＬＮＧ　（天
然ガス）、メタンガス、水素ガス、副生ガスあるいはそ
れらの混合ガスなどの可燃性ガスを燃料とするガスディ
ーゼルエンジンも知られている。ガスディーゼルエンジ
ンでは、上火温度の高いガス燃料を確実にかつ安定に着
火させるため、通常、少量のオイル燃料をパイロット燃
料として噴射するようにしているが、これら従来のディ
ーゼルエンジンは、オイルまたはガスのいずれか一方を
主燃料とするものであった。

［発明が解決しようとする問題点］ ところが最近、エネルギーの多角化あるいは有効利用と
いった面から、ガスとオイルの２種類の燃料を併用する
ことができる複式燃料ディーゼルエンジンの実現が要望
されるところとなっている。

かかる複式燃料ディーゼルエンジンにあって、ガスおよ
びオイル燃料の供給量が安定しているような場合には、
それら燃料の供給量に応じて一つの配分モードを決め、
これに基づいた一定モードの運転制御とすれば、運転お
よび制御も簡単なものとなるので、特に問題はない。

しかし、燃料の供給量が変動するような場合には、その
変動に応じてしばしば燃料配分パターンを変更しなけれ
ばならないという問題がある。このような供給量の変動
要因としては、例えば社会的または経済的な条件に影響
される燃料調達や運用計画に起因するものがあり、変動
周期も短期、長期、季節的、大気温度条件あるいは日照
条件などさまざまである。特に、エネルギー有効利用の
観点から副生ガスや余剰ガスを用いるような場合には、
ガス発生源の状態変化に応じて供給能力が大幅に変動す
るという問題がある。

例えば、ＬＮＧタンカーのＬＮＧタンクから自然蒸発す
るＬＮＧ分を使用するような場合は、ガスの最大使用量
を自然蒸発量相当に制限しなければならない。同様に副
生ガスを使用する場合であっても、ガス発生源の運転条
件に支障を及ぼさない量に最大使用量が制限される。

そこで、本発明は、２種の燃料の供給条件の変動および
最大使用量の制限に対応させて、速やかに燃料配分モー
ドを変更することができ、かつその燃料配分モードに基
づいてディーゼルエンジンの安定運転を維持することが
できる複式燃料ディーゼルエンジンの制御装置を提供す
ることを目的とする。。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、上記目的を達成するため、ガス噴射量または
オイル噴射量の一方を定量とし他方を負荷に応じて可変
調整する２つの定量モードを含む燃料配分モードを択一
的に設定するモード設定手段と、定量モードの定量設定
値を設定する定量設定手段と、ガス噴射量とオイル噴射
量の少なくとも一方の上限値をそれぞれ設定する上限値
設定手段と、モード設定手段により設定されたモードと
前記定量設定値に基づいて、与えられる総燃料要求量を
ガス噴射量とオイル噴射量に配分するとともに、可変調
整される燃料の噴射量が前記上限値以上のときは、その
燃料の噴射量を上限値に保持する定量モードに変更して
再配分する燃料配分手段と、この配分されたガス噴射量
とオイル噴射量に応じて燃焼室に噴射する各燃料量を制
御する燃料噴射量制御手段と、を有することを特徴とす
るものである。

〔作用〕

このように構成すれば、燃料の供給条件に基づいて燃料
配分モードを選択するとともに、そのモードに応じて定
量とする燃料の設定値を定めてモード設定手段と定量設
定手段を操作するだけの簡単な操作により、負荷量に応
じて必要な総燃料要求量が自動的にガスとオイル噴射量
に配分調整され、また上限値が制限されている燃料の噴
射量がその上限値以上になるときは、モードが変更され
て上限値以下に保持されることになり、供給量変動およ
び燃料噴射量の最大使用量制限に速やかに対応させて、
安定した運転を維持させることができることになる。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例に基づいて説明する。

第１図に本発明を機械的なリンク機構を用いて実現して
なる第１実施例の構成図を示す。

第１図に示すように、本実施例は燃料ガスと燃料オイル
とをシリンダ１頂部に挿入して取り付けられている燃料
噴射弁２から燃焼室３に噴射する構成のディーゼルエン
ジンに適用したものである。

燃料噴射弁２は第２図に示した断面図のように、自刃弁
穴のガス噴射弁とオイル噴射弁とを一体化しで形成した
複式のものとなっている。

第２図において、燃料オイルは、燃料オイル供給［コ２
０１から流入され、燃料オイル用ニードル２０２の軸心
部に穿設された油路２０３を通り、先端の弁体２０４の
外周部に形成された油室２０５に導かれている。弁体２
０４は、燃料オイル用ニードル２０２と一体にされ、コ
イルスプリング２０６によって弁座部２０７に押接され
ている。

油室２０５内に供給される燃料オイルの圧力が所定値共
とに達すると、ニードル２０２を介して弁体２０４がコ
イルスプリング２０６に打ち勝って押し上げられ、燃料
オイルはアトマイザ２０８に形成された燃料オイル噴射
口２０９から、燃焼室３内に噴出されるようになってい
る。

一方、燃料ガスは、燃料ガス供給口２１０から流入され
、筒状の燃料ガス用ニードル２１１ａ。

ｂの外周面と外筒２１２とにより形成されたガス通路２
１３に導かれるようになっている。ニードル２１１ａ、
ｂは、弁本体２１４の外側に摺動自在に嵌装されており
、ニードル２１１ａの下端はコイルスプリング２１５に
よって弁座部２１６に押接されている。ガス噴射弁駆動
用のコンＩ−ロールオイルは、コンＩ〜ロールオイル供
給口２１７がら流入され、弁本体２１４とニードル２１
１ｂとにより形成されたコン１−ロールオイ）Ｉ”ｔｌ
’Ａ’Ｍ　２１８に導びかれている。ニードル２１１ｂ
は、コントロールオイル油室２１８に供給されるコント
ロールオイルの圧力が所定値以上に達すると、コイルス
プリング２１５に打ち勝って押し上げられるようになっ
ている。これと同時に、ニードル２１−１８は燃料ガス
の圧力によって押し上げられ、ガス通路２１３内の燃料
ガスは、アトマイザ２０８に形成された燃料ガス噴射口
２２８から燃焼室３内に噴出されるようになっている。

また、ニードル２１１ａ、ｂと弁本体２１４の摺動面は
、シールオイル供給口２２９から流入されるシールオイ
ルによって気密が保持されるようになっている。

このように形成される燃料噴射弁２には、燃料オイル噴
射屋制御手段としての燃料噴射ポンプ４により昇圧され
た燃料オイルと、燃料ガス噴射量制御手段としてのコン
トロールオイル噴射ポンプ５により昇圧されたコントロ
ールオイルが供給されるようになっている。これら噴射
ポンプ４，５は５例えば第３図に示すような２連式のも
のとすることができる。図において噴射ポンプ４のポン
プ本体４（ｌは周知の構造となっており、プランジャー
４０２はコントロールラック捧６を出し入れすることに
よってその回転角度位置が調整され、燃料オイルの噴射
量を制御するようになっている。

噴射ポンプ５も同様である。プランジャー４０２を駆動
するポンプ１駆動部４０３は共用となっており、プラン
ジャー駆動部材４０４は、ローラ４０５を介して、図示
されていないクランクシャフトに関連して回転されるカ
ムにより、上下に往復動されるようになっている。した
がって、噴射ポンプ４．５の吐出口４０６，４０７から
は、コン！−ロールラック捧６，７の位置に応じた量の
燃料オイルとコントロールオイルが、それぞれ所定の圧
力に圧縮され、ディーゼルエンジンのピストン位置に対
応して定められた噴射タイミングに合わせて、燃料噴射
弁２に吐出されるようになっている。

なお、燃料噴射弁２は上記構成のものに限られるもので
はなく、ガス噴射弁とオイル噴射弁をそれぞれ独立に設
けてもよく、また燃料オイルまたは燃料ガス噴射量制御
手段としての噴射ポンプ４゜５にあっても、ガス噴射弁
またはオイル噴射弁の構成に対応させて噴射タイミング
と噴射量を制御可能なものであればよい。

次に、本発明の特徴部分にかかる制御装置本体の構成に
ついて詳しく説明する。

本実施例制御装置においては、燃料供給条件の変動に対
応させるため、燃料オイルと燃料ガスの燃料配分モード
を、第１表に示すように、３つの基本モード、すなわち
オイル専焼モートＩとガス定量モード■とオイル定量モ
ード■とに区分している。オイル専焼モード■は、燃料
オイルだけで運転するモードであり、例えば燃料ガスが
得られない場合や、起動時に対応させたものである。

ガス定量モード■は、ガス噴射量Ｑａを一定量αＧとし
、回転数または負荷に応してオイル噴射燃料ガス供給量
が制御され、燃料オイルが十分に得られるような場合に
対応させたものである。オイル定量モード■は、ガス定
量モード■と逆の場合であり、オイル噴射量Ｑ０を一定
量α。とじ、ガス噴射量Ｑａを可変制御する運転モード
である。

なお、ガス専焼モードは前述したように着火用として一
定量の燃料オイル（パイロット燃料）が必要であるから
、実質的にオイル定量モード■の一態様になる。

ここで、第１図にもどり本実施例の構成を基本動作とと
もに説明する。速度制御手段としてのガバナ１０１には
、スピードコントローラ１０２から目標回転数Ｎｏが入
力されるとともに、ディーゼルエンジンのクランク軸に
係合された回転数検出器の出力４１１１１１０３を介し
て検出回転数Ｎが入力されている。ガバナ１０１は負荷
変動などにより変動する検出回転数Ｎと目標回転数Ｎｏ
との偏差ΔＮに応じて、ガバナ出力軸１０４の回転角度
位置を増減制御し、偏差ΔＮが零のときは、そのときの
角度位置を保持するようになっている。また。

ガバナ出力軸１０４は図示契印の回転方向を燃料増方向
として設定されている。したがって、このガバナ出力軸
１０４の角度位置は総燃料要求量Ｑに相当し、アーム１
０５、スプリングロッド１０６、アーム１０７を介して
燃料温！１ｓＩｉ１１１１０８　（１）回転角度を制御
するようになっている。また燃料調整軸１０８は、手動
の操作ハンドル１００によっても回転角度位置が調整で
きるようになっている。

この燃料調整軸１０８は、ストップ機構１０９を介して
バランスロッド１２０の中央部に回転自由に設けられた
支点１２０ａに係合されており、支点１２０ａは燃料調
整軸１０８の回転に応じて図示矢印１１８方向、すなわ
ちバランスロッド１２０の軸に直行する水平方向に変位
制御されるようになっている。

スリップ機構１０９は、第４図に示すように、燃料温［
１ｌｉｌＩ１１０８の端部に固定されたアーム１１０と
、この燃料調整軸１０８と同軸に位置させて回転自由に
設けられた軸１１２に固定されたアーム１１３と、この
アーム１１３に当接させてアーム１−１０の先端部に取
り付けれた案内板１１１と、この案内板１１１の先端部
に穿設された貫通孔に挿通させてアーム１１３に固定さ
れたバネ受体１１４と、このバネ受体１１４を介してア
ーム１１３を案内板１１１に押接するバネ１１５とから
形成されている。また、アーム１１３には、アーム１１
３と案内板１１１とが所定寸法以上能れたことを検出す
るため、リミットスイッチなどが適用されてなるスリッ
プ検出器１１６が設けられている。したがって、燃料調
整軸１０８が図示矢印１１７の燃料増方向に回転される
と、案内板１１１によってアーム１１３が同一方向に回
転され、支点１２０ａを図において左方に変位させる。

逆に燃料調整軸１０８が燃料減方向に回転されるとアー
ム１１３は案内板１１１の動きに合わせて逆回転され、
支点１２０ａを図において右方に変位させる。この燃料
減動作のとき、何らかの理由によってバランスロッドＬ
２０の動きが拘束されると、レバー１１３は案内板１１
１の動きに追従できず、案内板１１１はバネ１１５を圧
縮してレバー１１３から離れ、燃料調整軸１０８とバラ
ンスロッド１２０の関連動作がスリップすることになる
。このような状態になると、総燃料要求量０以上の燃料
がディーゼルエンジンに供給されたままとなるので、過
速度などの異常を引き起すこと′になる。そこで上記ス
リップをスリップ検出器１１６によって検出し、この検
出４Ｂ号に基づいて後述するような安定運転を維持でき
る制御に切換えるようにしている。

さて、燃料配分手段はバランスロッド１２０と、このバ
ランスロッド１２０の両端にそれぞれ関節ｔ（１１２１
，１２２を介して連結されたオイル斌調整ロッド１２３
とガス量調整ロッド１２４とポジショナ１２５，１２６
を含んで形成されている。

それらのロッド１２３と１２４は平行にかつ長手軸方向
に摺動自由に設けられ、一旦はそれぞれポジショナ１２
５，１２６の駆動レバー１２７゜１２８にピンを介して
連結されている。そして、ロット１２３，１２４の軸方
向位置は、このポジショナ１２５，１２６によって定量
設定値α。またはα。に対応した位置に拘束したり、あ
るいは摺動自由にすることが可能となっている。したが
って、支点１２０ａに加えられた変位量はロッド１２３
または１２４の拘束条件に応して、それらロッド１２３
または１２４の軸方向の変位量に配分され、後述するよ
うに燃料量の配分制御がなされるようになっている。

一方、これらのロッド１２３，１２４の他端は、スプリ
ングロット１２９，１３０と、回転自由に軸支されてい
るレバー１．３１，１３２と、レバー１３３．１３４を
介して、それぞれ燃料オイル量調整輔１３５と燃料ガス
量調整軸１３６に連結されており、さらにこれら調整ｌ
ｉ＋１１１１３５，１３６に固定されたアーム１３７，
１３８を介して、燃料噴射ポンプ４のコントロールラッ
ク棒６と、コントロールオイル噴射ポンプ５のコントロ
ールラック棒７に連結されている。したがって、コント
ロールラック棒６，７はロッド１２３，１２４の軸方向
変位量に比例して出し入れ制御されるようになっている
。これによって、燃料オイル噴射ポンプ４からオイル量
調整ロッド１２３の軸方向位置に応じた量の燃料オイル
が、コントロールオイル噴射ポンプ５からガス量調整ロ
ッド１２４の軸方向位置に応じた量のコントロールオイ
ルが、それぞれ燃料噴射弁２に供給され、燃料噴射弁２
からはそれらロット１２３，１２４の軸方向位置に応じ
た量の燃料オイルと燃料ガスが燃焼室３に噴射されるこ
とになる。

定量設定手段は燃料オイルまたは燃料ガスの定量設定値
α。またはα。を設定する定量設定器１５１と、その操
作ダイヤル１５２を含んで形成されている。

定量設定器１５１は、可変圧力調整弁であり、圧力調整
体をダイアル１５２に連動されたカムによって出し入れ
することにより、ダイアルの定量設定値に応じて２次圧
を０〜１００％（対１次圧）の範囲で連続的に設定する
ことができるようになっている。この定量設定器１５１
により設定された圧力の空気はポジショナ１２５，１２
６のパイロット圧としてパイロットシリンダに供給され
ている。

ポジショナ１２５，１２６は、第５図に示すよ５０２か
らなり、パイロットシリンダ５０１のシリンダ室５０３
には上記パイロット圧が、主シリンダ５０２のシリンダ
室５０４には弁部５０５を介して作動空気圧が供給され
るようになっている。

弁押捧５０６はパイロットピストン５０７がパイロット
圧に応じた量だけ図示右方に移動されると、弁部５０５
が開かれて、作動空気圧がシリンダ室５０４に供給され
、主ピストン５０８が押し出される。そして、弁体５０
９が弁押捧５０６の先端から離れるまで押し出されると
、シリンダ室５０４の作動空気が弁押捧５０６の軸心部
に形成された通路５１０を介して排気ボート５１１に排
出され、主ピストン５０８はパイロットピストン５０７
の移動量だけ押し出される。そして、駆動レバー１２７
．１２８を介して燃料配分ロッド１２３゜１２４は定量
設定器１５１により設定された定量値α。、α。たけ第
１図において左方に変位されて保持されるようになって
いる。なお、パイロット圧が零のとき、すなわち主ピス
トン５０８が最も引き込まれた位置にて、各定量設定値
が０％（α。

またはα。＝０％）となるように、またパイコツｌ−圧
が１００％のとき、各定量設定値が１００％（α。また
はαａ：　１００％）となるように設定されている。

モード設定手段は、燃料配分モードｒ、　ｎ、　ｕｔを
設定するモード設定器１５０と、このモード設定器１５
０から出力されるモード指令に応じて動作され、前記ポ
ジショナ１２５または１２６に作用させる作動空気圧ま
たはパ・イロノト圧等を切換え制御する切換弁１５３，
１５４，１５５．１５６１５７．１５８，１５９，１６
０と、シャトル弁１６１を含んで形成されている。

モード設定器）５０は切換スイッチ式のものであり、レ
バーを各モードＩ、Ｈ，Ｈに対応する位置に回転するこ
とによって、オイル専焼モードＩ、刀ス定斌モード■、
オイル定量モード■を択一的に設定可能となっている。

また、モード設定器１５０は切換駆動機１７０によって
オイル専焼モード■に自動的に切換えられるようになっ
ている。

そしてこの切換駆動＠１７０には遅延タイマ１７１と切
換スイッチ１７２を介して、スリップ検出器１１６のス
リップ検出信号と、緊急停止指令が入力されており、こ
れらの信号又は指令が入力されたとき、モード設定器１
５０をオイル専焼モード■に切換えるようになっている
。なお、遅延タイマ１７１にはガス定量モード■とオイ
ル定量モー３　Ｉｌｌのモード指令が入力されており、
オイル専焼モートＩからそれらのモード■、■に切換え
られた際に、スリップ検出信号の出力を一定時間遅延さ
せるようにしている。これによって切換え過渡時の制御
不安定動作を防止するようにしている。

また、ガス定量モード■またはオイル定量モード■が選
択された場合、それらのモード指令によって、圧力検出
器１６２と１６３を介して切換弁１５３と１５４が切換
えられると同時に、ガス定量モードＨの場合は切換弁１
５５，１５７，１６６が切換えられるようになっている
。なお、圧力検出器１６２，１６３はそれぞれ燃料ガス
圧力が所定圧（例えば２５０ｋｇ／ａ（ｇ）以上である
こと。

およびシールオイル圧が所定圧（例えば２８０ｋｇ／　
ｃｉ　ｇ　）以上であることを検出するものである。

即ち、燃料ガス圧力が十分高いこと、および燃料噴射弁
２の正常動作に必要なシールオイル圧力が十分であるこ
とを、燃料ガスを使用するモード■。

■の運転条件の１つとしているのである。

また、モード■、■のモード指令は燃料ガス圧縮機とシ
ールオイルポンプの運転指令として、それらの起動制御
装置１６５に入力されており、起動制御装置ｉ￥１６５
は運転指令が入力されたとき、まずシールオイルポンプ
を起動させ、シールオイル圧が前記の所定圧に達したと
き燃料ガス圧縮機を起動させるようになっている。なお
、ガス噴射弁の構造によってシールオイルが不要の場合
は、シールオイルポンプにかかる自動運転制御は不要で
あり、逆に燃料ガスを使用するモード以外であってもシ
ールオイルを必要とするガス噴射弁の場合は、エンジン
始動時にシールオイルポンプを自動またはマニュアルに
より起動させることになる。

ところで、燃料ガスを使用するモード、すなわちガス定
量モード■とオイル定量モード■にあっては、着火安定
性を確保するため必要最小限のオイル通下限値βをパイ
ロット燃料として噴射しなりればならない。この量βは
ディーゼルエンジレによって異なるが、例えば５％程度
とされている。

本実施例では、燃料オイルの噴射量Ｑ。をβ以上にする
ため、オイル＋ｉ調整ロッド１２３に係止ロッド１３９
を取り付け、二の係止ロッド１３９の動きをシリンダス
トッパ１４０により一方向のみ規制して、オイル址調整
ロッド１２３がβ未満の位置に変位されないようにして
いる。なお、シリンダストッパ１４０には切換弁１６６
．１６７を介して作動空気圧が供給されており、シリン
ダピストンが最も押し出された位置がオイル量下限値β
％に調整されている。

また、オイル定量モード１１１　ｋこおいて、すなわち
負荷または回転数に応じてガス噴射量を可変制御するモ
ードにおいて、燃料ガス使用量の最大値と最小値が制御
される場合がある。最大値が制限される例としては、燃
料ガスとしてＬＮＧタンカーのＬＮＧタンクから自然に
蒸発するＬＮＧガスなどの余剰ガスや、他の装置から発
生される副生ガスを有効利用する場合など゛が挙げられ
、このよう　゛な場合、その最大値は種々の条件によっ
て変動する要素を有しているから、最大値は可変設定で
きるようにしなければならない。一方、最小値が制限さ
れるのは、主としてガス噴射弁の構造や作動特性に起因
するものであり、噴射量を精度よく制御できるガス噴射
量の下限界に応じて定められる。

そこで、第１図実施例では、これらのことに対応させて
、ガス噴射量Ｑａの上限値ＨＧを設定するガス量上限設
定器１４１と、下限値ＬＧを設定するガス量下限設定器
１４２とが設けられている。

ガス量上限設定器１４１は１図示していない設定器から
入力されるガス量上限値ＨＧに応じて駆動されるパルス
モータ１４３と、このパルスモータ１４３により位置が
制御されるストッパ１４４を有して形成されている。そ
して、ストッパ１４４をガス量調整ロッド１２４に取り
付けられた係止ロッド１４５に対向させた位置に設置し
、係止ロッド１４５がストッパ１４４に当接することに
よって、ガス量調整ロッド１２４の動きを、上記ＨＧ以
上に規制するようになっている。また、ガス量上限設定
器１４１には、係止ロッド１４５がストッパ１４４に当
接したことを検知するため、リミットスイッチなどを適
用してなるガス量上限検知器１４６が設けられており、
この検知器１４６の動作（オン）信号によって切換弁１
５９，１６０を切換えて、燃料オイルを定量設定値α。

に拘束していたポジショナ１２５を自由状態にするよう
にしている。つまり総燃料要求量Ｑの増大に対応させて
燃料オイルの噴射量Ｑ。を可変制御できるようにし、実
質的に上限値Ｈａを定量設定値αＧとするガス定量モー
ト■に変更するようになっている。なお、燃料要求量Ｑ
が減少してガス上限検知器１４６がオフになると、再び
オイル定量モード■に戻されるようになっている。

ガス量下限設定器１４２は、シリンダストッパが適用さ
れ、このシリンダのピストンの先端に当接可能に係止ロ
ッド１４７がガス量調整ロット１２４に取り付けられ、
ピストンが切換弁１５５゜１５６を介して供給される作
動空気圧により押し出された位置が、下限値ＬＧに設定
されており、これによってガス量調整ロット１２４の動
きを下限値ＬＧ以上に規制するようになっている。

なお、緊急停止指令は、ディーゼルエンジンまたは関連
装置に異常（過速度、排気温または排気圧異常上昇、燃
料ガス供給系異常等）が発生したとき、ディーゼルエン
ジンを停止させるべく発せられるものである。この指令
が入力されると、切換弁１７３，１７４が切換えられて
、シリンダ１７５．１７６に作動空気圧が供給される。

これによって燃料オイル量調整軸１３５と燃料ガス短調
整頓１３６を介してコントロールラック捧６゜７が零位
置まで引き出され、燃料オイルと燃料ガスの噴射量を零
にして、ディーゼルエンジンを停止させるようになって
いる。また、これと同時に、切換スイッチ１７２、遅延
タイマ１７１を介して切換駆動機１７０が作動され、モ
ード設定器１５０をオイル専焼モード設定器に切換える
とともに、切換弁１６７を切換えてシリンダストッパ１
４０を零位置に戻すようになっている。

上述した構成を有する第１実施例の動作について、特に
モード設定手段、定量設定手段、燃料噴射量決定手段、
燃料配分手段および燃料噴射制御手段の関連動作につい
て説明する。

まず、燃料の供給条件等に基づいて燃料配分モードを選
択決定し、モード設定器１５０を操作してオイル専焼モ
ードＩ、ガス定量モード■またはオイル定量モード■の
いずれかに切換えるのであるが１本実施例にあっても、
一般の大型のディーゼルエンジンを起動する場合と同様
、起動時は例えば圧縮空気をシリンダ内に送って、ある
程度回転を上げてから燃料オイルを噴射して暖気運転を
行い、しかるのも定常の自動運転に移行するようにされ
る。したがって、起動時（または燃料ガスを使用できな
い場合）はオイル専焼モード■が選択される。

オイル専焼モードＩに切換えられると、切換弁１５３を
介して供給される作動空気圧によって切換弁１５５，１
５７が切換えられ、第６図（Ａ）に示すように、ポジシ
ョナ１２５は自由状態にされ、ポジショナ１２６は零位
置に拘束される。これによって、ガス量調整ロッド１２
４はＱａ＝Ｏ位置に拘束されるので、ガバナ１０１から
出力される総燃料要求量Ｑに応じて燃料調整軸１０８が
回転され、さらにスリップ機構１０９を介して、支点１
２０ａが変位されると、バランスロッド１２０は関節継
手１２２を支点として傾転されることになる。したがっ
て、オイル量調整ロッド１２３の動きはガバナ１０１の
動きに比例したものとなり。

燃料オイル噴射ポンプ４から吐出される燃料オイル噴射
量Ｑ。は、総燃料要求ｔｈＩＱに一致して制御される。

次に、定量設定器１５１にて燃料ガスの定量設定値αＧ
を設定した後、ガス定量モードＨに切換えると、起動制
御装置１６５にガス圧縮機とシールオイルポンプの自動
運転指令が出されると同時に、切換弁１５６，１５８が
切換えられる。

これによって、第６図（Ｂ）に示すように、ポジショナ
１２５は自由状態にされるが、シリンダストッパ１４０
１こよってオイル短調整ロッド１２３の動きはβ％位置
を下限として規制される。

そして、燃料ガス圧力とシールオイル圧力が十分高くな
って、それらの圧力検出器１６３，１６４が動作（オン
）すると、切換弁１５３，１５４が切換ねり、これによ
って切換弁１５５，１５７は第１図図示の状態に切換え
られ、ポジショナ１２６は定量設定器１５１により設定
されたパイロット圧に応じた位置に、すなわち定量設定
値αＧに相当する位置にガス量調整ロッド１２４を変位
さ仕て拘束する。したがって、オイル量調整ロッド１２
３とガス量調整ロッド１２４は、第６図（Ｂ）に示すよ
うに、バランスロッド１２０の位置にして・零位置（ａ
）から基準位置（ｂ）に変位され、オイル噴射Ｑ。は８
％異常に、ガス噴射量ＱａはαＧに制御される。そして
、通常、ガス定量モードＨに切換えられるとき、ガバナ
１０１から与えられる総燃料要求ｆＩＱはＱ≧（α。十
β）となっていることから、バランスロッド１２０は関
節継手１２２を支点としてＱに応じて傾転される。した
がって、オイル量調整ロッド１２３の軸方向位置は（Ｑ
−αＧ）に比例制御され、これによって、第７図（Ａ）
に示すように、コントロールオイル噴射ポンプ５からは
、ガス噴射量αＧに対応する量のコントロールオイルが
燃料噴射弁２に吐出され、αＧの燃料ガスが燃焼室３に
噴射されるとともに、燃料オイル噴射ポンプ４から（Ｑ
−αＧ）の燃料オイルが燃料噴射弁２を介して燃焼室３
に噴射される。なお、Ｑ＜（α。＋β）のときはスリッ
プ機構１０９が作動し、前述したようにオイル専焼モー
ドＩに切換えられる。

次に、定量設定器１５１にて燃料オイルの定量設定値α
。（ただし、α０≧β）を設定した後、オイル定量モー
ド■に切換えると、起動制御装置１６５にガス圧縮機と
シールオイルポンプの運転指令が出力されると同時に、
切換弁１５６　、１５３は図示の状態に切換えられる。

これによって、第６図（Ｃ）に示すように、ポジショナ
１２６は自由状態にされる。このとき、ガス量下限設定
器１４２によってによってガス噴射量Ｑｃの下限値り。

が設定されていると、ガス量調整ロッド１２４の動きは
、第６図（Ｃ）に示すように、ＬＧに相当する位置を下
限として規制される。

つづいて、ガス定量モード■の場合と同様に圧力検出器
１６３，１６４が作動すると、切換弁１５３．１５４が
切換ねり、切換弁１５６，１５８が第１図図示の状態に
切換えられ、ポジショナ１２５は定量設定器１５１によ
り設定されたパイロット圧に応じた位置、すなわち定量
設定値α。

に相当する位置にオイル量調整ロッド１２３を変位させ
て拘束する。したがって、オイル量調整ロッド１２３と
ガス量調整ロッド１２４は・第６図（Ｃ）に示すように
、バランスロッド１２０の位置にして零位置（ａ）から
基準位置（Ｃ）に変位される・そして通常、オイル定量
モード■に切換えられるときには、ガバナ１０１から与
えられる総燃料要求量ＱがＱ≧α。どなっているから、
バランスロッド１２０は関節継手１２１を支点としてＱ
に応じて傾転される。したがって、ガス量調整ロッド１
２４の軸方向位置は（Ｑ−α。）に比例して制御される
。なお、Ｑくα。のときはスリップ機構１０９が作動し
、前述したようにオイル専焼モードｌに切換えられる。

また、ガス量上限設定器１４１によってガス噴射量Ｑ。

の上限値Ｈ，が設定されている場合、総燃料要求量Ｑが
増大してＱ。＝　（Ｑ−α０）≧ＨＧに達すると、ガス
量上限検知器１４６が作動してポジショナ１２５が自由
状態にされ、Ｑｃ≧Ｈａの範囲においては実質的にα。

＝）（ａとするガス定量モ−ド■に切換えられる。そし
て総燃料要求量Ｑがさらに増大するとバランスロッド１
２０は、第６図（Ｄ）の示すように関節継手１２２を支
点として傾転され、これによってオイル量調整ロッド１
２３の軸方向位置はＱｏ＝　（Ｑ　　Ｈａ）に比例して
制御される。この状態から総燃料要求量Ｑが減少すると
、バランスロッド１２０は両方の調整ロッド１２３，１
２４を燃料減の方向に移動させるが、ガス最上限検知器
１４６がオフされるのでポジショナ１２５がオイル量調
整ロッド１２３をＱ、＝α。にするように引き戻す。し
たがって。

Ｑ、＝α。に達するまでガス量調整ロッド１２４は上限
値トエ。位置に保持される。そして、そらに総燃料要求
量ＱがＣＨＧ＋α。）以下に減少すれば、当初のオイル
定量モード■に復帰して燃料配分制御がなされる。なお
、総燃料要求量Ｑが（Ｌａ＋α。）以下に減少したとき
は、スリップ機構１０９が作動してオイル専焼モードＩ
に切換えられる。

このようにオイル定量モード■においては、第７図（Ｂ
）に示すように、ＬＧ≦Ｑａ≦ＨＧの範囲のときはオイ
ル噴射ｆｆ１Ｑ。＝α。、ガス噴射量ＱＧ＝Ｑ−α。に
制御されることになり、Ｑａ＜Ｌａのときはオイル専焼
モートＩに切換え、Ｑａ＞Ｈａのときは実質的にガス定
量モードにして、ガス噴射量Ｑａを上限値ＨＧに保持す
るとともに、オイル噴射量Ｑ。を（Ｑ　　Ｈａ）に応じ
て制御する。

以上説明したように、本第１実施例によれば。

次に述べるような効果が得られる。

１）即ち、燃料配分モードをオイル専焼モードｌ、ガス
定量モード■、オイル定量モード■のつの簡潔なモード
に区分していることから、燃料供給条件の変動に対応さ
せたモードを容易に決定することができる。また、モー
ド設定手段によりそれらのモードを択一的に設定すると
ともに。

定量設定手段により定量モードの定量設定値を任意の値
に設定可能としていることから、モード設定操作を極め
て簡単なものとすることができる。

そして、設定されたモードと定量設定値に基づいて、燃
料配分手段により総燃料要求量を自動的に２つの燃料に
配分していることから、２種の燃料の供給条件に対応さ
せて速やかに燃料配分モードを変更することができると
ともに、変更された燃料配分モードに応じて複式燃料デ
ィーゼルエンジンの運転を安定に維持することができる
。

２）ガス定量モード■又はオイル定量モード■のように
燃料ガスを使用するモードに切換える操作がなされたと
き、モード設定手段から出力されるモード指令によって
、シールオイルポンプを自動運転させ、シールオイル圧
が所定圧力以上になったらガス圧縮機を自動運転させる
ようにしていることから、ガス使用モードに必要な補機
が自動的に起動させることになり、運転操作が簡単化さ
れるとともに、オイル専焼モードＩのときはそれら補機
が自動的に停止されるので、省エネルギーなどの効果が
ある。しかも、シールオイル圧と燃料ガス圧が所定圧以
上であることを、ガス使用モードの切換条件としている
ことから、燃料ガス噴射弁の動作および燃料ガス噴射量
制御の信頼性が確保されるという効果がある。なお、燃
料ガス噴射弁の構造によっては、ガス使用モード以外の
場合でもシールオイルを必要とするものがある。この場
合はディーゼルエンジンの起動指令によってシールオイ
ルを自動運転するようにすればよい。

３）定量設定値α。のガス定量モード■にて、可変調整
されているオイル噴射量Ｑ０を、予め設定されているオ
イル量下限値β以上に保持するため、オイル量調整ロッ
ドの動きをストッパにより規制するとともに、総燃料要
求量Ｑが（αＧ＋β）以下に減少した場合は、スリップ
機構によってガバナ出力軸とオイル短調整ロッドおよび
ガス量調整ロッド間の信号伝達をスリップさせると同時
に、このスリップをスリップ検出器により検出してオイ
ル専焼モード■に切換えている９したがって、燃料ガス
の着火安定性が確保されるとともに、連続して（α。＋
β）以下の総燃料要求量Ｑに追従させて安定な運転制御
を維持できるという効果がある。

４）定量設定値α。のオイル定量モードｍにて、可変調
整されている燃料ガスの噴射量Ｑａを、燃料ガス噴射弁
の制御特性によって定まる下限値Ｔ、ａ以上に保持する
ため、ガス数調整ロッドの動きを下限設定器により規制
するとともに、総燃料要求ＩｆＱが（α。＋ＬＧ）以下
に減少したとき、スリップ機構によってガバナ出力軸と
オイル量調整ロッドおよびガス！ｉ調整ロッド間の信号
伝達をスリップさせると同時に、このスリップをスリッ
プ検出器により検出し、小噴射量領域の噴射量制御特性
に優れたオイル専焼モードＩに切換えるようにしている
。したがって、あるガス量下限値り。

以］；の小噴射量領域における噴射量制御特性の直線性
が悪い燃料ガス噴射弁を用いても、ガス噴射量Ｑ。がそ
のり。以下になったとき、自動的にオイル専焼モード■
に切換えられるので、総燃料要求−１ｆＱが（α。＋Ｌ
ａ）以下の小噴射量領域に減少しても、その変化に追従
させて安定な運転制御を維持することができるという効
果がある。

Ｓ）オイル定量モード■にて、可変調整されている燃料
ガス噴射量Ｑａを可変設定されているガス量上限値Ｈ６
以下に保持するため、ガス数調整ロッドの動きを上限設
定器によって規制するとともに、Ｑ、＝ＨＧに達したこ
とをガス上限検知器により検知したとき、オイル短調整
ロッドを自由状態にしている。そして、再びＱ。＜Ｈａ
に減少したときにはオイル短調整ロッドを定量設定値α
。位置しこ拘束するようにしている。即ち、ガス量上限
値Ｈａを基準としてガス噴射量ＱｃがＱ　ａ　＜　Ｈａ
のときはモード設定されたオイル定量モード■に保持し
、Ｑａ≧ＨＧのときはガス噴射ｆｉｔＱσをＨＧに固定
したガス定量モードに自動的に切換えるようにしている
。したがって、燃料ガスの最大噴射量が所定の又は可変
設定される上限値に制限されている場合であっても、全
負荷領域にわたって安定な運転制御を維持することがで
きるという効果がある。

特に、余剰ガスや副生ガスなどのように発生量が変動す
る燃料ガスを有効に利用する場合において効果がある。

６）制御装置の主要部を機械的なリンク機構を用いて実
現していることから、船舶などの機関室のような高温の
雰囲気中にも設置することができる。また、主要部の作
業状態が一見してわかることから、故障などの発見が容
易であり、かつ修理１．１１５３整などの保守を簡単に
行なうことができるとり）う効果がある。

次に、第８図に示した本発明の第２実施例について説明
する。本第２実施例は、第１実施例のリンク機構に代え
て、コンピュータを適用して実現したものであり、基本
とする燃料配分モードは、第１実施例と同一である。

第８図に示すように、制ｗ装置本体８００は、入力回路
８０１，８０２．ＣＰＵ８０３．　メモリ８０４、出力
回路８０５，８０６を含んでなるコンピュータからなっ
ている。入力回路８０１には、スピードコントローラ８
１０から目標回転数ＮＯが、回転数検出器８１２から検
出回転数Ｎが、定量設定器８１３からオイル噴射ｉＱ、
またはガス噴射量Ｑａの定量設定値α。またはα６が、
オイル１よ下限設定器８１４からオイル量下限値βが、
オイル量上限設定器８１５からオイル量上限値ト■。が
、ガス量下限設定器からガス量下限値Ｌａが、ガス量上
限設定器８１．７からガス量上限値Ｈ，が、燃料噴射弁
２に供給される燃料ガスの圧力を検出する圧力検出器８
１９から検出圧力ｐａが、同じくシールオイルの圧力を
検出する圧力検出器８１８から検出圧力Ｐｓが、それぞ
れ入力されており、それらの信号は、入力回路８０１に
てデジタル信号に変換されたのち、ＣＰＵ８０３を介し
てメモリ８０４に格納されるようになっている。また、
ＣＰＵ８０３には、入力回路８０２を介して、モート設
定器８１８からオイル専焼モー１−ｒ、ガス定量モード
■、オイル定量モード■のモード指令信号の一つが入力
されている。

ＣＰＵ８０３は、これら人力されたデータに基づいて、
第９図〜第１２図に示すフローチャートにしたがって、
総燃料噴射量Ｑ、オイル噴射量Ｑ、ｌｌ、ガス噴射量Ｑ
Ｇなどを求め、出力回路８０５を介してそれぞれ燃料オ
イル噴射ポンプ４とコントロールオイル噴射ポンプ５の
コンｌ−ロールラック捧６，７に連結されたポジショナ
８２１　、８２２に、噴射ｆｆ１Ｑ０．Ｑａをアナログ
信号として出力するようになっている。また、ＣＰＵ８
０３は、出力回路８０６を介して、ガス圧縮機とシール
オイルポンプの起動制御装置に運転指令を出力するよう
になっている。

なお、ＣＰＵ８０３には機関関係の異常検出手段８３０
から、即ち、掃気圧力検出器８３１．排気管内圧力・温
度検出器８３２、ガスもれ検知器８３３、機関保護袋＠
８３４から、入力回路８０１又は８０２を介してそれぞ
れ信号が入力されており、ＣＰＵ８０３はこれらの入力
信号に基づき、必要に応じて燃料噴射停止を含む機関の
緊急停止指令を出力するようになっている。

このように構成される第２実施例の制御機能と動作につ
いて、第９図〜第１２図に示したフローチャートを参照
しながら説明する。

これらのフローチャートは一連のものであり、本発明の
特徴に係る主要部のみが示されており、所定の制御周期
ごとに実行されるようになっている。ステップ９００に
て起動条件が満足され図示していない起動手段等によっ
てディーゼルエンジンが起動されると、まず、ステップ
９０２にて必要なデータが取り込まれ、つづくステップ
９０４〜９１０にて負荷および回転数に応した総燃料要
求量Ｑが演算される。この演算は目標回転数Ｎ。

に相関させて定められている関数ｆ１によって基本燃料
要求ＭＱ。を求めたのち（ステップ９ｏ４）、検出回転
数ＮとＮ。どの偏差ΔＮを求め（ステップ９０６）、さ
らにΔＮに相関させて定められている関数ｆ２によって
補正燃料量ΔＱを求め（ステップ９０８）、このΔＱに
よりＱ。を補正して総燃料要求量Ｑを求める（ステップ
９１ｏ）。

次にステップ９１２に進んで、負荷量が燃料ガスを使用
する運転（以下、ガス運転と称する）が可能であるか否
かを、Ｑの値が着火安定性を確保できるオイル量下限値
βとガス噴射弁等の制御特性から制限されるガス量下限
値Ｌａ（Ｏを含む）の和以上であるか否かにより判断す
る。この判断が否定の場合はガス運転不可能であるがら
、ステップ９１４に進んでオイル専焼モードＩとし、オ
イル噴射量Ｑ。をＱ、燃料ガス噴射ｆＱｃを○に決定し
、ステップ９１６に進んでそれらの決定値Ｑｏ＋ＱＧを
ポジショナ８２１，８２２に出力してリターンする。

このポジショナ８２１，８２２は、例えばピストンシリ
ンダなどのような直線運動をするアクチュエータが適用
可能であり、それぞれＱ。＋Ｑａに応じてコントロール
ラック捧６，７の位置を出し入れ制御するように、フィ
ードバック機能を具えた位置制御手段からなっている。

したがって、第１実施例と同様に、燃料オイル噴射ポン
プ４とコンＩ〜ロールオイル噴射ポンプ５によって、上
記Ｑ。、ＱＧ（ただし、この場合は０）に制御された燃
料オイルと燃料ガスが燃料噴射弁２から燃焼室３内に噴
射されることになる。

一方、ステップ９１２におけるガス運転可否の判断がｑ
定であれば、ステップ９２０に移行して、モード設定器
８２０により設定入力されたモード指令を取り込み、モ
ード指令がｘ、ｎ、ｍのいずれであるかを判断し、モー
ドＩであればステップ９］−４に進んで、前述した処理
手順によりオイル専焼モード設定器とする。

ステップ９２０の判断が■またはＤＩの場合は、第１０
図に示したステップ９２４〜９３０において・ガス運転
に必要な補機の自動運転およびそれらの起動完了を確認
する。すなわち、シールオイルポンプの起動制御装置に
自動運転指令を出力したのち（ステップ９２４）、シー
ルオイル圧Ｐｓが所定圧Ｐ　Ｓｏ（例えば、２８０ｋｇ
／ｃｉｇに設定されメモリ８０４に格納されている。）
以−にになるのを待つ（ステップ９２５，９２６）。そ
してＰｓ≧Ｐｓｏになったら、ガス圧縮機の起動制御装
置に自動運転指令を出力したのち（ステップ９２８）、
燃料ガス圧ＰＧが所定圧Ｐ。。（例えば、２５０ｋｇｃ
ｉｇに設定されメモリ８０４に格納されている。）以上
になるのを待つ（ステップ９２９，９３０）。

そして、ＰＧ≧ＰＧａに達したらステップ９３２に進ん
で、第１１図のステップ９３４に、オイル定量モード■
であれば、第１２図のステップ９５０に移行する。

ガス定量モードＨの場合は、第１１図に示すように、ス
テップ９３４にて総燃料要求量Ｑが燃料ガスの定量設定
値α。とオイル量下限値βの和以上であるか否かにより
、ガス定量モード■の運転が可能か否かを判断する。

この判断が前走判断であればステップ９３６に移行し、
ガス定量モードＨに基づいてガス噴射量Ｑｃを定量設定
値α。に定め、オイル噴射量Ｑ。をＱ−αＧとして求め
る。そしてステップ９３８に進んで、オイル噴射量Ｑ。

がその上限値Ｈ０以下か否か判断し、肯定判断であれば
燃料オイルの噴射ｉＱ、を可変調整できることから、ス
テップ９４０に進んで、ステップ９３６で計算したＱ。

＋Ｑｃに配分決定し、ステップ９４８にてそれらの決定
値Ｑ。＋　Ｑａをポジショナ８２１，８２２に出力して
リターンする。

一方、ステップ９３８の判断が否定判断であればステッ
プ９４２に移行し、ここにおいてオイル噴射ｉＱ。をそ
の上限値Ｈ１に保持するオイル定量モート■に変更し、
これに基づいてガス噴射量Ｑ。をＱ　　Ｈａに決定した
後、ステップ９４８に進んでそれらの決定値を出力する
。

また、ステップ９３４における判断が否定判断のときは
ステップ９４４に移行し、オイル噴射量Ｑ、をその下限
値βに保持するオイル定量モード■にモード変更し、こ
のモードに従ってガス噴射量ＱａをＱ−βに決定した後
、ステップ９４８に進んでそれらの決定値を出力する。

このようにして、ガス定量モード■が選択された場合で
あっても、負荷および燃料使用量などの条件に応じて、
第１３図（Ａ）、ＣＢ）に示すように、自動的にモード
ｒ、ｎ、ｍが選択され、全負荷範囲にわたって安定な運
転制御が維持される。なお。

同図（Ａ）はβのみが設定されている例を、同図（Ｂ）
はβ、　Ｈｏ、　ＬＧ、　ＨＧが全て設定されている例
を示す。

オイル定量モード■の場合は、第１２図に示すステップ
９５０に移行し、ここで前記ステップ９１０で求めた総
燃料要求ｉＱの値が、燃料オイルの定量設定値α。と燃
料ガスの下限値ＬＧの和以上か否かにより、現状にてオ
イル定量モード■によるガス運転が可能か否かを判断す
る。この判断が肯定ならばステップ９５２に移行して、
指定モード■に従ってオイル噴射量Ｑ０を定量設定値α
。

に定め、ガス噴射ｆｉｔ　Ｑ　ａをＱ−α。として求め
る。

つづいてステップ９５４に進み、求めたＱａ＝（Ｑ−α
。）がガス量の上限値Ｈ６未満か否かにより、指定モー
ドのオイル定量モード■による運転が可能か否かを判断
する。この判断が肯定のときはステップ９５６に進んで
、ステップ９５２で求めたＱ。＋Ｑｃに配分決定し、ス
テップ９６０にてそれらの決定値をポジショナ８２１，
８２２に出力する。一方、ステップ９５４の判断が否定
のときは、それ以上ガス噴射量Ｑａを増大できないこと
から、ステップ９５８に進んでＱａをその上限値ＨＧに
保持するガス定量モードＨにモード変更し、このモード
に従ってオイル噴射量Ｑ。をＱ　　Ｈａに決定した後、
ステップ９６０にてそれらの決定値をポジショナ８２１
，８２２に出力してリターンする。

また、ステップ９５０の判断が否定のときはステップ９
６２に移行し、ガス噴射量ＱＧをその下限値ＬＧに保持
するガス定量モードＨに変更し、このモードに従ってオ
イル噴射量Ｑ。をＱ−Ｌ、に決定した後、ステップ９６
０に進んでそれらの決定値を出力する。　　。

このように、オイル定量モード■が選択設定された場合
であっても、負荷および燃料使用量などの条件に応じて
、第１３図（Ｃ）、（Ｄ）に示したように、自動的にモ
ードＩ、ｎ、ＩＩＩが選択され、全負荷範囲にわたって
安定な運転・制御が維持される。第１３図（Ｃ）はβの
みが設定されている例を。

同図（Ｄ）はβ、　Ｈｏ　、　ＬＧ、　ＨＧの全てが設
定されている例を示している。

なお、ガス運転に拘らずオイル専焼モードＩにおいても
燃料噴射弁２のシールオイルが必要な場合には、第１０
図に示したステップ９２４−９２６は第９図のステップ
９００よりも前のステップに組み込まれることになる。

以上説明したように、本第２実施例によれば、前記第１
実施例の１）、２）、３）、４）、５）と同一の効果が
得られる他、定量設定値、上下限値などの設定およびそ
の操作が極めて簡単に行えることから、燃料の供給条件
変動に対応させて自由度の高い燃料配分パターンを設定
、制御することができるという効果がある。また、第１
実施例に比較して、モード設定手段、定量設定手段、燃
料配分手段を簡単な構成のものとすることができる。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明によれば、設定された定量
モードと定量設定値に基づいて、与えられる総燃料要求
量を２つの燃料に配分するとともに、可変調整される燃
料の噴射量が予め設定された上限値以上のときは、その
燃料の噴射量を上限値に保持する定量モードに変更して
再配分するようにしていることから、２種の燃料の供給
条件変動および最大使用量制限に対応させて、速やかに
燃料配分モードを変更することができ、かつその燃料配
分モードに基づいてディーゼルエンジンの安定運転を維
持することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例の全体構成図、第２図は第
１実施例の燃料噴射弁の断面図、第３図は第１実施例の
燃料オイル噴射ポンプとコントロールオイル噴射ポンプ
の一例の断面図、第４図は第１実施例のスリップ機構の
拡大斜視図、第５図は第１実施例のポジショナ−の詳細
断面図、第（３図（Ａ）〜（Ｄ）は第１実施例の燃料配
分手段の動作説明図、第７図（Ａ）、（Ｂ）は第１実施
例の動作を説明する線図、第８図は本発明の第２実施例
の全体ブロック構成図、第９図〜第１２図は第２実施例
の主要制御手順を示すフローチャート、第１３図（Ａ）
〜（Ｄ）は第２実施例の動作を説明する線図である。 ２・・・燃料噴射弁、４・・・燃料オイル噴射弁、５・
・コントロールオイル噴射弁、１０１・・・ガバナ、１
０８・・・燃料調整捧、１０９・・・スリップ機構、１
１６・・・スリップ検出器、１２０・・・バランスロッ
ド、１２１，１２２・・・関節継手、１２３・・・オイ
ル量調整ロット、１２４・・・ガス量調整ロッド、１２
５゜１２６・・・ポジショナ、１３９・・・係止ロッド
、１４０・・・シリンダストッパ、１４１・・・ガス量
上限設定器、１４２・・・ガス量下限設定器、１４６・
・・ガス量上限検知器、１５０・・・モード設定器、１
５１・・・定量設定器、１６２，１６３・・・圧力検出
器、１７０・・・切換駆動機、８００・・・制御装置本
体、８１８・・・シールオイル圧力検出器、８１９・・
・燃料ガス圧力検出器、８１３・・・定量設定器、８１
４・・・オイル量下限設定器、８１５・・・オイル量上
限設定器、８１６・・・ガス量下限設定器、８１７・・
・ガス量下限設定器、８２０・・・モード設定器、８２
１，８２２・・・ポジショナ。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）　ガス噴射量またはオイル噴射量の一方を定量と
   し他方を負荷に応じて可変調整する２つの定量モードを
   含む燃料配分モードを択一的に設定するモード設定手段
   と、 定量モードの定量設定値を設定する定量設定手段と、 ガス噴射量とオイル噴射量の少なくとも一方の上限値を
   それぞれ設定する上限値設定手段と、モード設定手段に
   より設定されたモードと前記定量設定値に基づいて、与
   えられる総燃料要求量をガス噴射量とオイル噴射量に配
   分するとともに、可変調整される燃料の噴射量が前記上
   限値以上のときは、その燃料の噴射量を上限値に保持す
   る定量モードに変更して再配分する燃料配分手段と、こ
   の配分されたガス噴射量とオイル噴射量に応じて燃焼室
   に噴射する各燃料量を制御する燃料噴射量制御手段と、 を有することを特徴とする複式燃料ディーゼルエンジン
   の制御装置。