JPS6258029A - 複式燃料デイ−ゼルエンジンの制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ガスおよびオイルを燃料とする複式燃料ディ
ーゼルエンジンの制御装置に係り、特に各燃料の供給能
力等の供給条件が変動する場合、および燃料噴射量が一
定値以上に制限される場合に好適なものに関する。

［従来の技術］ 従来、一般にディーゼルエンジンといえば、へ重油、Ｂ
重油、Ｃ重油、粗悪油あるいはガス製造過程などで発生
する副生油などの液体燃料（以下、燃料オイル又はオイ
ルと総称する。）を用いるものが多いが、ＬＮＧ　（天
然ガス）、メタンガス、水素ガス、副生ガスあるいはそ
れらの混合ガスなどの可燃性ガスを燃料とするガスディ
ーゼルエンジンも知られている。ガスディーゼルエンジ
ンでは、着火温度の高いガス燃料を確実にかつ安定に着
火させるため、通常、少量のオイル燃料をパイロット燃
料として噴射するようにしているが、これら従来のディ
ーゼルエンジンは、オイルまたはガスのいずれか一方を
主燃料とするものであった。

［発明が解決しようとする問題点］ ところが最近、エネルギーの多角化あるいは有効利用と
いった面から、ガスとオイルの２種類の燃料を併用する
ことができる複式燃料ディーゼルエンジンの実現が要望
されるところとなっている。

かかる複式燃料ディーゼルエンジンにあって、ガスおよ
びオイル燃料の供給量が安定しているような場合には、
それら燃料の供給量に応じて一つの配分モードを決め、
これに基づいた一定モードの運転制御とすれば、運転お
よび制御も簡単なものとなるので、特に問題はない。

しかし、燃料の供給量が変動するような場合には、その
変動に応じてしばしば燃料配分パターンを変更しなけれ
ばならないという問題がある。このような供給量の変動
要因としては、例えば社会的または経済的な条件に影響
される燃料調達や運用計画に起因するものがあり、変動
周期も短期、長期、季節的、大気温度条件あるいは日照
条件などさまざまである。特に、エネルギー有効利用の
観点から副生ガスや余剰ガスを用いるような場合には、
ガス発生源の状態変化に伴って供給能力が大幅に変動す
るという問題がある。　また、供給条件以外即ち安定運
転の維持を図るという点から。

ガスやオイル噴射量の下限値が制限される場合もある。

例えば、前述したようにガスを使用する場合には着火安
定性の点から、パイロット燃料としてオイルを最小量噴
射しなければ、着火が不安定となって安定運転に支障が
生じる。また、ガス噴射弁の構造および制御特性に゛よ
っては、制御可能な最小噴射量が制限されることがあり
、これ以下になると安定な運転を維持することができな
いという問題がある。

そこで、本発明は、２種の燃料の供給条件および燃料噴
射量の下限制限に対応させて、速やかに燃料配分モード
を変更することができ、かつその燃料配分モードに基づ
いてディーゼルエンジンの安定運転を維持することがで
きる複式燃料ディーゼルエンジンの制御装置を提供する
ことを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、上記目的を達成させるため、ガス噴射量また
はオイル噴射量の一方を定量とし他方を負荷に応じて可
変調整する２つの定量モードを含む燃料配分モードを択
一的に設定するモード設定手段と、定量モードの定量設
定値を設定する定量設定手段と、ガス噴射量とオイル噴
射量の少なくとも一方の下限値をそれぞれ設定する下限
値設定手段と、モード設定手段により設定されたモード
と前記定量設定値に基づいて、与えられる総燃料要求」
よをガス噴射量とオイル噴射量に配分し、可変調整され
る燃料の噴射量が前記下限値以下のときは、その燃料の
噴射量を下限値に保持する定量モードに変更して再配分
する燃料配分手段と、この配分されたガス噴射量とオイ
ル噴射量に応じて燃焼室に噴射する各燃料量を制御する
燃料噴射量制御手段と、を有することを特徴とするもの
である。

〔作用〕

このように構成すれば、燃料の供給条件に基づいて燃料
配分モードを選択するとともに、そのモードに応じて定
量とする燃料の設定値を定めて、モード設定手段と定量
設定手段を操作するだけの簡単な操作により、負荷量に
応じて必要な総燃料要求量が自動的にガスとオイル噴射
量に配分調整され、また下限値が制限されている燃料噴
射量をその下限値以下になるときは、モードが変更され
て下限値以上に保持されることになり、供給量変動およ
び燃料噴射量の下限値規制に速やかに対応させて、安定
した運転を維持させることができることになる。

〔実施例〕

以下、本発明を実施例に基づいて説明する。

第１図に本発明を機械的なリンク機構を用いて実現して
なる第１実施例の構成図を示す６第１図に示すように、
本実施例は燃料ガスと燃料オイルとをシリンダ１頂部に
挿入して取り付けられている燃料噴射弁２から燃焼室３
に噴射する構成のディーゼルエンジントこ適用したもの
である。

燃料噴射弁２は第２図に示した断面図のように、自刃弁
式のガス噴射弁とオイル噴射弁とを一体化して形成した
複式のものとなっている。

第２図において、燃料オイルは、燃料オイル供給口２０
１から流入され、燃料オイル用ニードル２０２の軸心部
に穿設された油路２０３を通り。

先端の弁体２０４の外周部に形成された油室２０５に導
かれている。弁体２０４は、燃料オイル用ニードル２０
２と一体にされ、コイルスプリング２０６によって弁座
部２０７に押接されている６浦室２０５内に供給される
燃料オイルの圧力が所定値以上に達すると、ニードル２
０２を介して弁体２０４がコイルスプリング２０６に打
ち勝って押し上げられ、燃料オイルはアトマイザ２０８
に形成された燃料オイル噴射口２０９から、燃焼室３内
に噴出されるようになっている。

一方、燃料ガスは、燃料ガス供給口２１０から流入され
、筒状の燃料ガス用ニードル２１１ａ。

ｂの外周面と外筒２１２とにより形成されたガス通路２
１３に導かれるようになっている。ニードル２１１ａ、
ｂは、弁本体２１４の外側に摺動自在に嵌装されており
、ニードル２１１ａの下端はコイルスプリング２１５に
よって弁座部２１６に押接されている。ガス噴射弁駆動
用のコントロールオイルは、コントロールオイル供給口
２１７から流入され、弁本体２１４とニードル２１１ｂ
とにより形成されたコントロールオイル油室２１８に導
びかれている。ニードル２１１ｂは、コントロールオイ
ル油室２１８に供給されるコントロールオイルの圧力が
所定値以上に達すると、コイルスプリング２１５に打ち
勝って押し上げられるようになっている。これと同時に
、ニードル２１１ａは燃料ガスの圧力によって押し上げ
られ、ガス通路２１３内の燃料ガスは、アトマイザ２０
８に形成された燃料ガス噴射口２２８から燃焼室３内に
噴出されるようになっている。また、ニードル２１１ａ
、ｂと弁本体２１４の摺動面は、シールオイル供給口２
２９から流入されるシールオイルによって気密が保持さ
れるようになっている。

このように形成される燃料噴射弁２には、燃料オイル噴
射量制御手段としての燃料噴射ポンプ４により昇圧され
た燃料オイルと、燃料ガス噴射量制御手段としてのコン
トロールオイル噴射ポンプ５により昇圧されたコントロ
ールオイルが供給されるようになっている。これら噴射
ポンプ４，５は１例えば第３図に示すような２連式のも
のとすることができる。図において噴射ポンプ４のポン
プ本体４０１は周知の構造となっており、プランジャー
４０２はコントロールラック棒６を出し入れすることに
よってその回転角度位置が調整され、燃料オイルの噴射
量を制御するようになっている。

噴射ポンプ５も同様である。プランジャー４０２を駆動
するポンプ駆動部４０３は共用となっており、プランジ
ャー駆動部材４０４は、ローラ４０５を介して、図示さ
れていないクランクシャフトに関連して回転されるカム
により、上下に往復動されるようになっている。したが
って、噴射ポンプ４．５の吐出口４０６，４０７からは
、コントロールラック棒６，７の位置に応じた量の燃料
オイルとコントロールオイルが、それぞれ所定の圧力に
圧縮され、ディーゼルエンジンのビス１−ン位置に対応
して定められた噴射タイミングに合わせて、燃料噴射弁
２に吐出されるようになっている。

なお、燃料噴射弁２は上記構成のものに限られるもので
はなく、ガス噴射弁とオイル噴射弁をそれぞれ独立に設
けてもよく、また燃料オイルまたは燃料ガス噴射量制御
手段としての噴射ポンプ４゜５にあっても、ガス噴射弁
またはオイル噴射弁の構成に対応させて噴射タイミング
と噴射量を制御可能なものであればよい。

次に、本発明の特徴部分にかかる制御装置本体の構成に
ついて詳しく説明する。

本実施例制御装置においては、燃料供給条件の変動に対
応させるため、燃料オイルと燃料ガスの燃料配分モード
を、第１表に示すように、３つの基本モード、すなわち
オイル専焼モード■とガス定量モード■とオイル定量モ
ード■とに区分している。オイル専焼モード■は、燃料
オイルだけで運転するモードであり、例えば燃料ガスが
得られない場合や、起動時に対応させたものである。

ガス定量モード■は、ガス噴射量Ｑａを一定量α６とし
、回転数または負荷に応じてオイル噴射燃料ガス供給量
が制御され、燃料オイルが十分に得られるような場合に
対応させたものである。オイル定量モード■は、ガス定
量モード■と逆の場合であり、オイル噴射ｍＱ。を一定
量α。とし、ガス噴射量ＱＧを可変制御する運転モード
である。

なお、ガス専焼モードは前述したように着火用として一
定量の燃料オイル（パイロット燃料）が必要であるから
、実質的にオイル定量モード■の一態様になる。

ここで、第１図にもどり本実施例の構成を基本動作とと
もに説明する。速度制御手段としてのガバナ１０１には
、スピードコントローラ１０２から目標回転数Ｎｏが入
力されるとともに、ディーゼルエンジンのクランク軸に
係合された回転数検出器の出力軸１０３を介して検出回
転数Ｎが入力されている。ガバナ１０１は負荷変動など
により変動する検出回転数Ｎと目標回転数ＮＯとの偏差
ΔＮに応じて、ガバナ出力軸１０４の回転角度位置を増
減制御し、偏差ΔＮが一零のときは、そのときの角度位
置を保持するようになっている。また、ガバナ出力＠１
０４は図示矢印の回転方向を燃料増方向として設定され
ている。したがって、このガバナ出力軸１０４の角度位
置は総燃料要求量Ｑに相当し、アーム１０５、スプリン
グロッド１０６、アーム１０７を介して燃料調整軸１０
８の回転角度を制御するようになっている。また燃料調
整軸１０８は、手動の操作ハンドル１００によっても回
転角度位置が調整できるようになっている。

この燃料調整軸１０８は、ストップ機構１０９を介して
バランスロッド１２０の中央部に回転自由に設けられた
支点１２０ａに係合されており、支点１２０ａは燃料調
整軸１０８の回転に応じて図示矢印１１８方向、すなわ
ちバランスロッド１２０の軸に直行する水平方向に変位
制御されるようになっている。

スリップ機構１０９は、第４図に示すように、燃料調整
軸１０８の端部に固定されたアーム１１０と、この燃料
調整軸１０８と同軸に位置させて回転自由に設けられた
軸１１２に固定されたアーム１１３と、このアーム１１
３に当接させてアーム１１０の先端部に取り付けれた案
内板１１１と、この案内板１１１の先端部に穿設された
貫通孔に挿通させてアーム１１３に固定されたバネ受体
１１４と、このバネ受体１１４を介してアーム１１３を
案内板１１１に押接するバネ１１５とから形成されてい
る。また、アーム１１３には、アーム１１３と案内板１
１１とが所定寸法以上前れたことを検出するため、リミ
ットスイッチなどが適用されてなるスリップ検出器１１
６が設けられている・したがって、燃料調整軸１０８カ
へ図示矢印１１７の燃料増方向に回転されると、案内板
１１１によってアーム１１３が同一方向に回転され、支
点１２０ａを図、において左方に変位させる。

逆に燃料調整軸１０８が燃料減方向に回転されるとアー
ム１１３は案内板１１１の動きに合わせて逆回転され、
支点１２０ａを図において右方に変位させる。この燃料
減動作のとき、何らかの理由によってバランスロッド１
２０の動きが拘束されると、レバー１１３は案内板１１
１の動きに追従できず、案内板１１１はバネ１１５を圧
縮してレバー１１３から離れ、燃料調整軸１０８とバラ
ンスロッド１２０の関連動作がスリップすることになる
。このような状態になると、総燃料要求量０以上の燃料
がディーゼルエンジンに供給されたままとなるので、過
速度などの異常を引き起すことになる。そこで上記スリ
ップをスリップ検出器１１６によって検出し、この検出
信号に基づいて後述するような安定運転を維持できる制
御に切換えるようにしている。

さて、燃料配分手段はバランスロッド１２０と、このバ
ランスロッド１２０の両端にそれぞれ関節継手１２１，
１２２を介して連結されたオイル量調整ロッド１２３と
ガス量調整ロッド１２４とポジショナ１２５，１２６を
含んで形成されている。

それらのロッド１２３と１２４は平行にかつ長手軸方向
に摺動自由に設けられ、一旦はそれぞれポジショナ１２
５，１２６の駆動レバー１２７゜１２８にピンを介して
連結されている。そして、ロッド１２３，１２４の軸方
向位置は、このポジショナ１２５，１２６によって定量
設定値α。またはαＧに対応した位置に拘束したり、あ
るいは摺動自由にすることが可能となっている。したが
って、支点１２０ａに加えられた変位量はロッド１２３
または１２４の拘束条件に応じて、それらロッド１２３
または１２４の軸方向の変位量に配分され、後述するよ
うに燃料量の配分制御がなされるようになっている。

一方、これらのロッド１２３，１２４の他端は、スプリ
ングロッド１２９，１３０と、回転自由に軸支されてい
るレバー１３１，１３２と、レバー１３３．１３４を介
して、それぞれ燃料オイル量調整軸１３５と燃料ガス景
調整軸１３６に連結されており、さらにこれら調整軸１
３５，１３６に固定されたアーム１３７，１３８を介し
て、燃料噴射ポンプ４のコントロールラック棒６と、コ
ントロールオイル噴射ポンプ５のコントロールラック棒
７に連結されている。したがって、コントロールラック
棒６，７はロッド１２３，１２４の軸方向変位量に比例
して出し入れ制御されるようになっている。これによっ
て、燃料オイル噴射ポンプ４からオイル量調整ロット１
２３の軸方向位置に応じた量の燃料オイルが、コントロ
ールオイル噴射ポンプ５からガス量調整ロッド１２４の
軸方向位置に応じた量のコントロールオイルが、それぞ
れ燃料噴射弁２に供給され、燃料噴射弁２からはそれら
ロッド１２３，１２４の軸方向位置に応じた量の燃料オ
イルと燃料ガスが燃焼室３に噴射されることになる。

定量設定手段は燃料オイルまたは燃料ガスの定量設定値
α。またはαＧを設定する定量設定器１５１と、その操
作ダイヤル１５２を含んで形成されている。

定量設定器１５１は、可変圧力調整弁であり、圧力調整
体をダイアル１５２に連動されたカムによって出し入れ
することにより、ダイアルの定量設定値に応じて２次圧
を０〜１００％（対１次圧）の範囲で連続的に設定する
ことができるようになっている。この定量設定器１５１
により設定された圧力の空気はポジショナ１２５，１２
６のパイロット圧としてパイロットシリンダに供給され
ている。

ポジショナ１２５，１２６は、第５図に示すように、パ
イ日ソ１〜シリンダ５０１と主シリンダ５０２からなり
、パイロットシリンダ５０１のシリンダ室５０３には上
記パイロット圧が、主シリンダ５０２のシリンダ室５０
４には弁部５０５を介して作動空気圧が供給されるよう
になっている。

弁押捧５０６はパイロットビス１〜ン５０７がパイロン
）−圧に応じた量だけ図示右方に移動されると、弁部５
０５が開かれて、作動空気圧がシリンダ室５０４に供給
され、主ビス１−ン５０８が押し出される。そして、弁
体５０９が弁押捧５０６の先端から離れるまで押し出さ
れると、シリンダ室５０４の作動空気が弁押棒５０６の
軸心部に形成された通路５１０を介して排気ボート５１
１に排出され、主ピストン５０８はパイロン１−ピスト
ン５０７の移動量だけ押し出される。そして、駆動レバ
ー１２７．１２８を介して燃料配分ロッド１２３゜１２
４は定量設定器１５１により設定された定量値α。、α
Ｇだけ第１図において左方に変位されて保持されるよう
になっている。なお、パイロット圧が零のとき、すなわ
ち主ピストン５０８が最も引き込まれた位置にて、各定
量設定値が０％（α。

またはαＧ＝Ｏ％）となるように、またパイロット圧が
１００％のとき、各定量設定値が１００％（α。または
αａ：　１００％）となるように設定されている。

モード設定手段は、燃料配分モードＩ、ＩＩ、ＩＩＩを
設定するモード設定器１５０と、このモード設定器１５
０から出力されるモード指令に応じて動作され、前記ポ
ジショナ１２５または１２６に作用させる作動空気圧ま
たはパイロット圧等を切換え制御する切換弁１５３，１
５４．．１５５．１５６１５’７，１５８，１５９，１
６０と、シャトル弁１６１を含んで形成されている。

モード設定器１５０は切換スイッチ式のものであり、レ
バーを各モードＩ、ｎ、ＩＩＩに対応する位置に回転す
ることによって、オイル専焼モード■、ガス定量モード
■、オイル定量モード■を択一的に設定可能となってい
る。また、モード設定器１５０は切換駆動機１７０によ
ってオイル専焼モードｌに自動的に切換えられるように
なっている。

そしてこの切換駆動機１７０には遅延タイマ１７１と切
換スイッチ１７２を介して、スリップ検出器１１６のス
リップ検出信号と、緊急停止指令が入力されており、こ
れらの信号又は指令が入力されたとき、モード設定器１
５０をオイル専焼モード１に切換えるようになっている
。なお、遅延タイマ１７１にはガス定量モード■とオイ
ル定量モート■のモード指令が入力されており、オイル
専焼モートＩからそれらのモート■、■に切換えられた
際に、スリップ検出信号の出力を一定時間遅延させるよ
うにしている。これによって切換え過渡時の制御不安定
動作を防止するようにしている。

また、ガス定量モード■またはオイル定量モード■が選
択された場合、それらのモード指令によって、圧力検出
器１６２と１６３を介して切換弁１５３と１５４が切換
えられると同時に、ガス定量モート■の場合は切換弁１
−５５．１５７．１．６６が切換えられるようになって
いる。なお、圧力検出器１６２，１６３はそれぞれ燃料
ガス圧力が所定圧（例えば２５０ｋｇ／ａｄｇ）以上で
あること、およびシールオイル圧が所定圧（例えば２８
０ｋｇ／　ａｌ　ｇ　）以上であることを検出するもの
である。

即ち、燃料ガス圧力が十分高いこと、および燃料噴射弁
２の正常動作に必要なシールオイル圧力が十分であるこ
とを、燃料ガスを使用するモード■。

１■の運転条件の１つとしているのである。

また、モード■、■のモード指令は燃料ガス圧縮機とシ
ールオイルポンプの運転指令として、それらの起動制御
装置１６５に入力されており、起動制御装置１６５は運
転指令が入力されたとき、まずシールオイルポンプを起
動させ、シールオイル圧が前記の所定圧に達したとき燃
料ガス圧縮機を起動させるようになっている。なお、ガ
ス噴射弁の構造によってシールオイルが不要の場合は。

シールオイルポンプにかかる自動運転制御は不要であり
１通に燃料ガスを使用するモード以外であってもシール
オイルを必要とするガス噴射弁の場合は、エンジン始動
時にシールオイルポンプを自動またはマニュアルにより
起動させることになる。

ところで、燃料ガスを使用するモード、すなわちガス定
量モード■とオイル定量モード■にあっては、着火安定
性を確保するため必要最小限のオイル量下限値βをパイ
ロット燃料として噴射しなければならないにの量βはデ
ィーゼルエンジンによって異なるが、例えば５％程度と
されている。

本実施例では、燃料オイルの噴射量Ｑ。をβ以上にする
ため、オイル量調整ロッド１２３に係止ロット１３９を
取り付け、この係止ロッド１３９の動きをシリンダスト
ッパ１４０により一方向のみ規制して、オイル量調整ロ
ッド１２３がβ未満の位置に変位されないようにしてい
る。なお、シリンダストッパ１４０には切換弁１６６．
１６７を介して作動空気圧が供給されており、シリンダ
ピストンが最も押し出された位置がオイル漱下限値β％
に調整されている。

また、オイル定量モード■において、すなわち負荷また
は回転数に応じてガス噴射量を可変制御するモードにお
いて、燃料ガス使用量の最大値と最小値が制御される場
合がある。最大値が制限される例としては、燃料ガスと
してＬＮＧタンカーのＬＮＧタンクから自然に蒸発する
ＬＮＧガスなどの余剰ガスや、他の装置から発生される
副生ガスを有効利用する場合などが挙げられ、このよう
な場合、その最大値は種々の条件によって変動する要素
を有しているから、最大値は可変設定できるようにしな
ければならない。一方、最小値が制限されるのは、主と
してガス噴射弁の構造や作動特性に起因するものであり
、噴射量を精度よく制御できるガス噴射量の下限界に応
じて定められる。

そこで、第１図実施例では、これらのことに対応させて
、ガス噴射Ｍ　Ｑ　ａの上限値Ｈ６を設定するガス量上
限設定器１４］−と、下限値ＬＧを設定するガス量下限
設定器１４２とが設けられている。

ガス量上限設定器１４１は、図示していない設定器から
入力されるガス量上限値Ｈ６に応じて駆動されるパルス
モータ１４３と、このパルスモータ１４３により位置が
制御されるストッパ１４４を有して形成されている。そ
して、ストッパ１４４をガス量調整ロッド１２４に取り
付けられた係止ロッド１４５に対向させた位置に設置し
、係止ロッド１４５がストッパ１４４に当接することに
よって、ガス量調整ロッド１２４の動きを、上記ＨＧ以
上に規制するようになっている。また、ガス量上限設定
器１４１には、係止ロッド１４５がストッパ１４４に当
接したことを検知するため、リミットスイッチなどを適
用してなるガス量上限検知器１４６が設けられており、
この検知器１４６の動作（オン）信号によって切換弁１
５９，１．６０を切換えて、燃料オイルを定量設定値α
。に拘束していたポジショナ１２５を自由状態にするよ
うにしている。つまり総燃料要求量Ｑの増大に対応させ
て燃料オイルの噴射量Ｑ。を可変制御できるようにし、
実質的に上限値ＨＧを定量設定値αＧとするガス定量モ
ードＨに変更するようになっている。なお、燃料要求ｉ
Ｑが減少してガス上限検知器１４６がオフになると、再
びオイル定量モード■に戻されるようになってぃ−る。

ガス量下限設定器１４２は、シリンダストッパが適用さ
れ、このシリンダのピストンの先端に当接可能に係止ロ
ッド１４７がガス量調整ロッド１２４に取り付けられ、
ピストンが切換弁１５５゜１５６を介して供給される作
動空気圧により押し出された位置が、下限値ＬＧに設定
されており、これによってガス短調、整ロッド１２４の
動きを下限値ＬＧ以上に規制するようになっている。

なお、緊急停止指令は、ディーゼルエンジンまたは関連
装置に異常（過速度、排気温または排気圧異常上昇、燃
料ガス供給系異常等）が発生したとき、ディーゼルエン
ジンを停止させるべく発せられるものである。この指令
が入力されると、切換弁１７３，１７４が切換えられて
、シリンダ１７５．１７６に作動空気圧が供給される。

これによって燃料オイル址調整軸１３５と燃料ガス量調
整ｌｌｌ１１１１３６を介してコントロールラック棒６
゜７が零位置まで引き出され、燃料オイルと燃料ガスの
噴射量を零にして、ディーゼルエンジンを停止させるよ
うになっている。また、これと同時に、切換スイッチ１
７２、遅延タイマ１７１を介して切換駆動機１７０が作
動され、モード設定器１５０をオイル専焼モード■位置
に切換えるとともに、切換弁１６７を切換えてシリンダ
ストッパ１４０を零位置に戻すようになっている。

上述した構成を有する第１実施例の動作について、特に
モード設定手段、定量設定手段、燃料噴射景決定手段、
燃料配分手段および燃料噴射制御手段の関連動作につい
て説明する。

まず、燃料の供給条件等に基づいて燃料配分モードを選
択決定し、モード設定器１５０を操作してオイル専焼モ
ード■、ガス定量モード■またはオイル定量モード■の
いずれかに切換えるのであるが、本実施例にあっても、
一般の大型のディーゼルエンジンを起動する場合と同様
、起動時は例えば圧縮空気をシリンダ内に送って、ある
程度回転を上げてから燃料オイルを噴射して暖気運転を
行い、しかるのち定常の自動運転に移行するようにされ
る。したがって、起動時（または燃料ガスを使用できな
い場合）はオイル専焼モードＩが選択される。

オイル専焼モードＩに切換え°られると、切換弁１５３
を介して供給される作動空気圧によって切換弁１５５，
１５７が切換えられ、第６図（Ａ）に示すように、ポジ
ショナ１２５は自由状態にされ、ポジショナ１２６は零
位置に拘束される。これによって、ガス量調整ロッド１
２４はＱａ＝Ｏ位置に拘束されるので、ガバナ１０１か
ら出力される総燃料要求量Ｑに応じて燃料調整軸１０８
が回転され、さらにスリップ機構１０９を介して、支点
１２０ａが変位されると、バランスロッド１２０は関節
継手１２２を支点として傾転されることになる。したが
って、オイル量調整ロッド１２３の動きはガバナ１０１
の動きに比例したものとなり、燃料オイル噴射ポンプ４
から吐出される燃料オイル噴射量Ｑ０は、総燃料要求量
Ｑに一致して制御される。次に、定量設定器１５１にて
燃料ガスの定量設定値αＧを設定した後、ガス定量モー
ド■に切換えると、起動制御装置１６５にガス圧縮機と
シールオイルポンプの自動運転指令が出されると同時に
、切換弁１５６，１５８が切換えられる。

これによって、第６図（Ｂ）に示すように、ポジショナ
１２５は自由状１厳にされるが、シリンダストッパ１４
０によってオイル量調整ロッド１２３の動きはβ％位置
を下限として規制される。

そして、燃料ガス圧力とシールオイル圧力が十分高くな
って、それらの圧力検出器１６３，１６４が動作（オン
）すると、切換弁１５３，１５４が切換ねり、これによ
って切換弁１５５，１５７は第１図図示の状態に切換え
られ、ポジショナ１２６は定量設定器１５１により設定
されたパイロット圧に応じた位置に、すなわち定量設定
値αＧに相当する位置にガス量調整ロッド１２４を変位
させて拘束する。したがって、オイル量調整ロッド１２
３とガス量調整ロッド１２４は、第６図（Ｂ）に示すよ
うに、バランスロッド１２０の位置にして、零位置（ａ
）から基準位置（ｂ）に変位され、オイル噴射Ｑ、は６
％異常に、ガス噴射量ＱａはαＧに制御される。そして
１通常、ガス定量モードＨに切換えられるとき、ガバナ
ー１０１から与えられる総燃料要求量ＱはＱ≧（α。＋
β）となっていることから、バランスロッド１２０は関
節継手１２２を支点としてＱに応じて傾転される。した
がって、オイル量調整ロッド１２３の軸方向位置は（Ｑ
−αＧ）に比例制御され、これによって、第７図（Ａ）
に示すように、コントロールオイル噴射ポンプ５からは
、ガス噴射量αＧに対応する量のコントロールオイルが
燃料噴射弁２に吐出され、αＧの燃料ガスが燃焼室３に
噴射されるとともに、燃料オイル噴射ポンプ４から（Ｑ
−αＧ）の燃料オイルが燃料噴射弁２を介して燃焼室３
に噴射される。なお、Ｑ＜（αＧ＋β）のときはスリッ
プ機構１０９が作動し、前述したようにオイル専焼モー
ド■に切換えられる。

次に、定量設定器１５１にて燃料オイルの定量設定値α
。（ただし、α。≧β）を設定した後、オイル定量モー
ド■に切換えると、起動制御装置１６５にガス圧縮機と
シールオイルポンプの運転指令が出力されると同時に、
切換弁１５６，１５８は図示の状態に切換えられる。こ
れによって、第６図（Ｃ）に示すように、ポジショナ１
２６は自由状態にされる。このとき、ガス量下限設定器
１４２によってによってガス噴射量Ｑａの下限値ＬＧが
設定されていると、ガス量調整ロッド１２４の動きは、
第６図（Ｃ）に示すように、ＬＧに相当する位置を下限
として規制される。

つづいて、ガス定量モード■の場合と同様に圧力検出器
１６３，１６４が作動すると、切換弁１５３．１５４が
切換ねり、切換弁１５６，１５８が第１図図示の状態に
切換えられ、ポジショナ１２５は定量設定器１５１によ
り設定されたパイロット圧に応じた位置、すなわち定量
設定値α。

に相当する位置にオイル量調整ロッド１２３を変位させ
て拘束する。賎たがって、オイル量調整ロッド１２３と
ガス量調整ロッド１２４は、第６図（Ｃ）に示すように
、バランスロッド１２０の位置にして零位！（ａ）から
基準位置（Ｃ）に変位される。

そして通常、オイル定量モード■に切換えられるときに
は、ガバナ１０１から与えられる総燃料要求量ＱがＱ≧
α。どなっているから、バランスロッド１２０は関節継
手１２１を支点としてＱに応じて傾転される。したがっ
て、ガス量調整ロット１２４の軸方向位置は（Ｑ−α。

）に比例して制御される。なお、Ｑくα。のときはスリ
ップ機ｔＵｏ９が作動し、前述したようにオイル専焼モ
ードＩに切換えられる。

また、ガス量上限設定器１４１によってガス噴射量Ｑａ
の上限値Ｈ６が設定されている場合、総燃料要求量Ｑが
増大してＱａ＝（Ｑ−α。）≧Ｈａに達すると、ガス量
上限検知器１４６が作動してボジショナ１２５が自由状
態にされ、Ｑａ≧Ｈａの範囲においては実質的にαａ＝
ＨＧとするガス定量モードＨに切換えられる。そして総
燃料要求ｆｔＱがさらに増大するとバランスロッド１２
０は、第６図（Ｄ）の示すように関節継手１２２を支点
として傾転され、これによってオイル量調整ロッド１２
３の軸方向位置はＱＯ＝＝　（ｑ−Ｈａ）に比例して制
御される。この状態から総燃料要求量Ｑが減少すると、
バランスロッド１２０は両方の調整ロッド１２３，１２
４を燃料減の方向に移動させるが、ガス最上限検知器１
４６がオフされるのでポジショナ１２５がオイル量調整
ロッド１２３をＱ、＝α。にするように引き戻す。した
がって、Ｑ、＝α。に達するまでガス量調整ロッド１２
４は上限値ＨＧ位置に保持される。そして、そらに総燃
料要求量Ｑが（ＨＧ＋α。）以下に減少すれば、当初の
オイル定量モードｍに復帰して燃料配分制御がなされる
。なお、総燃料要求量Ｑが（ＬＧ＋α。）以下に減少し
たときは、スリップ機構１０９が作動してオイル専焼モ
ードＩに切換えられる。

このようにオイル定量モード■においては、第７図（Ｂ
）に示すように、ＬＧ≦Ｑａ≦ＨＧの範囲のときはオイ
ル噴射量Ｑ。＝α０．ガス噴射量ＱＧ＝Ｑ−α。に制御
されることになり、Ｑａ＜Ｌａのときはオイル専焼モー
ド■に切換え−ＱＧ＞ＨＧのときは実質的にガス定量モ
ードにして、ガス噴射量Ｑａを上限値Ｈ６に保持すると
ともに、オイル噴射量Ｑ０を（Ｑ　　Ｈａ）に応じて制
御する。

以上説明したように、本第１実施例によれば、次に述べ
るような効果が得られる。

１）即ち、燃料配分モードをオイル専焼モード■、ガス
定量モード■、オイル定量モード■のつの簡潔なモード
に区分していることから、燃料供給条件の変動に対応さ
せたモードを容易に決定することができる。また、モー
ド設定手段によりそれらのモードを択一的に設定すると
ともに、定量設定手段により定量モードの定量設定値を
任意の値に設定可能としていることから、モード設定操
作を極めて簡単なものとすることができる。

そして、設定されたモードと定量設定値に基づいて、燃
料配分手段により総燃料要求量を自動的に２つの燃料に
配分していることから、２種の燃料の供給条件に対応さ
せて速やかに燃料配分モードを変更することができると
ともに、変更された燃料配分モードに応じて複式燃料デ
ィーゼルエンジンの運転を安定に維持することができる
。

２）ガス定量モード■又はオイル定量モード■のように
燃料ガスを使用するモードに切換える操作がなされたと
き、モード設定手段から出力されるモード指令によって
、シールオイルポンプを自動運転させ、シールオイル圧
が所定圧力以上になったらガス圧縮機を自動運転させる
ようにしていることから、ガス使用モードに必要な補機
が自動的に起動させることになり、運転操作が簡単化さ
れるとともに、オイル専焼モード■のときはそれら補機
が自動的に停止されるので、省エネルギーなどの効果が
ある。しかも、シールオイル圧と燃料ガス圧が所定圧以
上であることを、ガス使用モードの切換条件としている
ことから、燃料ガス噴射弁の動作および燃料ガス噴射量
制御の信頼性が確保されるという効果がある。なお、燃
料ガス噴射弁の構造によっては、ガス使用モード以外の
場合でもシールオイルを必要とするものがある。この場
合はディーゼルニンジンの起動指令によってシールオイ
ルを自動運転するようにすればよい。

３）定量設定値αＧのガス定量モード■にて、可変調整
されているオイル噴射量Ｑ０を、予め設定されているオ
イル量下限値β以上に保持するため、オイル量調整ロッ
ドの動きをストッパにより規制するとともに、総燃料要
求量Ｑが（αａ＋β）以下に減少した場合は、スリップ
機構によってガバナ出力軸とオイル量調整ロッドおよび
ガス量調整ロッド間の信号伝達をスリップさせると同時
に、このスリップをスリップ検出器により検出してオイ
ル専焼モードＩに切換えている。したがって、燃料ガス
の若人安定性が確保されるとともに、連続して（αＧ＋
β）以下の総燃料要求量Ｑに追従させて安定な運転制御
を維持できるという効果がある。

４）定量設定値α。のオイル定量モード■にて、可変調
整されている燃料ガスの噴射量Ｑ。を、燃料ガス噴射弁
の制御特性によって定まる下限値ＬＧ以上に保持するた
め、ガス量調整ロッドの動きを下限設定器により規制す
るとともに、総燃料要求量Ｑが（α。＋ＬＧ）以下に減
少したとき、スリップ機構によってガバナ出力軸とオイ
ル量調整ロッドおよびガス量調整ロッド間の信号伝達を
スリップさせると同時に、このスリップをスリップ検出
器により検出し、小噴射量領域の噴射量制御特性に優れ
たオイル専焼モードＩに切換えるようにしている。した
がって、あるガス量下限値ＬＧ以下の小噴射量領域にお
ける噴射量制御特性の直線性が悪い燃料ガス噴射弁を用
いても、ガス噴射量ＱａがそのＬＧ以下になったとき、
自動的にオイル専焼モードＩに切換えられるので、総燃
料要求−ｍＱが（α。＋Ｌａ）以下の小噴射量領域に減
少しても、その変化に追従させて安定な運転制御を維持
することができるという効果がある。

５）オイル定量モード■にて、可変調整されている燃料
ガス噴射量Ｑａを可変設定されているガス量上限値Ｈ６
以下に保持するため、ガス量調整ロッドの動きを上限設
定器によって規制するとともに、Ｑ　ａ　”　Ｈａに達
したことをガス上限検知器により検知したとき、オイル
量調整ロッドを自由状態にしている。そして、再びＱ。

＜Ｈａに減少したときにはオイル量調整ロッドを定量設
定値α。位置に拘束するようにしている。即ち、ガス量
上限値ＨＧを基準としてガス噴射量ＱａがＱ　ａ　＜　
Ｈａのときはモード設定されたオイル定量モード■に保
持し、ＱＧ≧Ｈ（ｌのときはガス噴゛射量ＱａをＨＧに
固定したガス定量モードに自動的に切換えるようにして
いる。したがって、燃料ガスの最大噴射量が所定の又は
可変設定される上限値に制限されている場合であっても
、全負荷領域にわたって安定な運転制御を維持すること
ができるという効果がある。

特に、余剰ガスや副生ガスなどのように発生量が変動す
る燃料ガスを有効に利用する場合において効果がある。

６）制御装置の主要部を機械的なリンク機構を用いて実
現していることから、船舶などの機関室のような高温の
雰囲気中にも設置することができる。また、主要部の作
業状態が一見してわかることから、故障などの発見が容
易であり、かつ修理、調整などの保守を簡単に行なうこ
とができるという効果がある。

次に、第８図に示した本発明の第２実施例について説明
する。本第２実施例は、第１実施例のリンク機構に代え
て、コンピュータを適用して実現したものであり、基本
とする燃料配分モードは、第１実施例と同一である。

第８図に示すように、制御装置本体８００は。

入力回路８０１，８０２．ＣＰＵ８０３．メモリ８０４
、出力回路８０５．８０６を含んでなるコンピュータか
らなっている。入力回路８０１には、スピードコントロ
ーラ８１０から目標回転数Ｎ。

が、回転数検出器８１２から検出回転数Ｎが、定量設定
器８１３からオイル噴射量Ｑ０またはガス噴射量Ｑａの
定量設定値α。またはα。が、オイル量下限設定器８１
４からオイル量下限値βが、オイル量上限設定器８１５
からオイル量上限値Ｈ０が、ガス量下限設定器からガス
量下限値Ｌａが、ガス量上限設定器８１７からガス量上
限値ＨＧが、燃料噴射弁２に供給される燃料ガスの圧力
を検出する圧力検出器８１９から検出圧力ＰＣが、同じ
くシールオイルの圧力を検出する圧力検出器８１８から
検出圧力Ｐｓが、それぞれ入力されており、それらの信
号は、入力回路８０１にてデジタル信号に変換されたの
ち、ＣＰＵ８０３を介してメモリ８０４に格納されるよ
うになっている。また、ＣＰＵ８０３には、入力回路８
０２を介して、モード設定器８１８からオイル専焼モー
ド■、ガス定量モード■、オイル定量モード■のモード
指令信号の一つが入力されている。

ｃｐＵ８０３は、これら入力されたデータに基づいて、
第９図〜第１２図に示すフローチャートにしたがって、
総燃料噴射ｆ！Ｑ、オイル噴射量Ｑ、、ガス噴射量Ｑａ
などを求め、出力回路８０５を介してそれぞれ燃料オイ
ル噴射ポンプ４とコントロールオイル噴射ポンプ５のコ
ントロールラック捧６，７に連結されたポジショナ８２
１　、８２２に、噴射量Ｑ。＋Ｑａをアナログ信号とし
て出力するようになっている。また、ＣＰＵ８０３は、
出力回路８０６を介して、ガス圧縮機とシールオイルポ
ンプの起動制御装置に運転指令を出力するようになって
いる。

なお、ＣＰＵ８０３には機関関係の異常検出手段８３０
から、即ち、掃気圧力検出器８３１．排気管内圧力・温
度検出器８３２、ガスもれ検知器８３３、機関保護装置
８３４から、入力回路８０１又は８０２を介してそれぞ
れ信号が入力されており、ＣＰＵ８０３はこれらの入力
信号に基づき、必要に応じて燃料噴射停止を含む機関の
緊急停止指令を出力するようになっている。

このように構成される第２実施例の制御機能と動作につ
いて、第９図〜第１２図に示したフローチャートを参照
しながら説明する。

これらのフローチャートは一連のものであり、本発明の
特徴に係る主要部のみが示されており、所定の制御周期
ごとに実行されるようになっている。ステップ９００に
て起動条件が満足され図示していない起動手段等によっ
てディーゼルエンジンが起動されると、まず、ステップ
９０２にて必要なデータが取り込まれ、つづくステップ
９０４〜９１０にて負荷および回転数に応じた総燃料要
求、ｔＱが演算される。この演算は目標回転数Ｎ。

に相関させて定められている関数ｆ□によって基本燃料
要求量Ｑ。を求めたのち（ステップ９０４）、検出回転
数ＮとＮ。どの偏差ΔＮを求め（ステップ９０６）、さ
らにΔＮに相関させて定められている関数ｆ２によって
補正燃料量ΔＱを求め（ステップ９０８）、このΔＱに
よりＱｏを補正して総燃料要求ｉＱを求める（ステップ
９１０）。

次にステップ９１２に進んで、負荷量が燃料ガスを使用
する運転（以下、ガス運転と称する）が可能であるか否
かを、Ｑの値が着火安定性を確保できるオイル量下限値
βとガス噴射弁等の制御特性から制限されるガス量下限
値Ｌａ（Ｏを含む）の和以上であるか否かにより判断す
る。この判断が否定の場合はガス運転不可能であるから
、ステップ９１４に進んでオイル専焼モード■とし、オ
イル噴射！Ｑ、をＱ、燃料ガス噴射量ＱａをＯに決定し
、ステップ９１６に進んでそれらの決定値Ｑ。＋ＱＧを
ポジショナ８２１，８２２に出力してリターンする。

このポジショナ８２１，８２２は、例えばピストンシリ
ンダなどのような直線運動をするアクチュエータが適用
可能であり、それぞれＱｏ、Ｑａに応じてコントロール
ラック捧６，７の位置を出し入れ制御するように、フィ
ードバック機能を具えた位置制御手段からなっている。

したがって、第１実施例と同様に、燃料オイル噴射ポン
プ４とコントロールオイル噴射ポンプ５によって、上記
Ｑ。＋Ｑａ（ただし、この場合は０）に制御された燃料
オイルと燃料ガスが燃料噴射弁２から燃焼室３内に噴射
されることになる。

一方、ステップ９１２におけるガス運転可否の判断が肯
定であれば、ステップ９２０に移行して。

モード設定器８２０により設定入力されたモード指令を
取り込み、モード指令がＩ、ｎ、Ｈのいずれであるかを
判断し、モードＩであればステップ９１４に進んで、前
述した処理手順によりオイル専焼モード設定器とする。

ステップ９２０の判断が■または■の場合は。

第１０図に示したステップ９２４〜９３０において・ガ
ス運転に必要な補機の自動運転およびそれらの起動完了
を確認する。すなわち、シールオイルポンプの起動制御
装置に自動運転指令を出力したのち（ステップ９２４）
、シールオイル圧Ｐｓが所定圧Ｐ　Ｓ、　（例えば、２
８０ｋｇ／ｆｆ１ｇに設定されメモリ８０４に格納され
ている。）以上になるのを待つ（ステップ９２５，９２
６）。そしてＰｓ≧Ｐｓｏになったら、ガス圧縮機の起
動制御装置に自動運転指令を出力したのち（ステップ９
２８）　。

燃料ガス圧ＰＧが所定圧Ｐａｏ（例えば、２５０　ｋｇ
ｃｎｆｇに設定されメモリ８０４に格納されている。）
以上になるのを待つ（ステップ９２９，９３０）。

そして、ＰＣ≧ＰＧｏに達したらステップ９３２に進ん
で、第１１図のステップ９３４に、オイル定量モード■
であれば、第１２図のステップ９５０に移行する。

ガス定量モートＨの場合は、第１１図に示すように、ス
テップ９３４にて総燃料要求量Ｑが燃料ガスの定量設定
値αＧとオイル量下限値βの和以上であるか否かにより
、ガス定量モード■の運転が可能か否かを判断する。

この判断が肯定判断であればステップ９３６に移行し、
ガス定量モードＨに基づいてガス噴射量Ｑａを定量設定
値αＧに定め、オイル噴射量Ｑ０をＱ−αＧとして求め
る。そしてステップ９３８に進んで、オイル噴射量Ｑ。

がその上限値Ｈ６以下が否か判断し、肯定判断であれば
燃料オイルの噴射ｉＱ、を可変調整できることから、ス
テップ９４０に進んで、ステップ９３６で計算したＱｏ
、Ｑａに配分決定し、ステップ９４８にてそれらの決定
値Ｑ。ｔＱａをポジショナ８２１，８２２に出力してリ
ターンする。

一方、ステップ９３８の判断が否定判断であればステッ
プ９４２に移行し、ここにおいてオイル噴射量Ｑ。をそ
の上限値Ｈ６に保持するオイル定量モード■に変更し、
これに基づいてガス噴射量Ｑ。をＱ　’−Ｈｏに決定し
た後、ステップ９４８に進んでそれらの決定値を出力す
る。

また、ステップ９３４における判断が否定判断のときは
ステップ９４４に移行し、オイル噴射量Ｑ、をその下限
値βに保持するオイル定量モード■にモード変更し、こ
のモードに従ってガス噴射ｆＱａをＱ−βに決定した後
、ステップ９４８に進んでそれらの決定値を出力する。

このようにして、ガス定量モード■が選択された場合で
あっても、負荷および燃料使用量などの条件に応じて、
第１３図（Ａ）、（Ｂ）に示すように、自動的にモード
Ｉ、ｎ、ｍが選択され、全負荷範囲にわたって安定な運
転制御が維持される。なお、同図（Ａ）はβのみが設定
されている例を、同図（Ｂ）はβ）　Ｈ６ｇ　ＬＧｔ　
Ｉ（Ｇが全て設定されている例を示す。

オイル定量モード■の場合は、第１２図に示すステップ
９５０に移行し、ここで前記ステップ９１０で求めた総
燃料要求量Ｑの値が、燃料オイルの定量設定値α。と燃
料ガスの下限値り、の和以上か否かにより、現状にてオ
イル定量モード■によるガス運転が可能か否かを判断す
る。この判断が肯定ならばステップ９５２に移行して、
指定モード■に従ってオイル噴射量Ｑ０を定量設定値α
。

に定め、ガス噴射量ＱａをＱ−α。とじて求める。

つづいてステップ９５４に進み、求めたＱａ＝（Ｑ−α
。）がガス量の上限値ＨＧ未満か否かにより、指定モー
ドのオイル定量モード■による運転が可能か否かを判断
する。この判断が肯定のときはステップ９５６に進んで
、ステップ９５２で求めたＱ。ｔＱａに配分決定し、ス
テップ９６０にてそれらの決定値をポジショナ８２１，
８２２に出力する。一方、ステップ９５４の判断が否定
のときは、それ以上ガス噴射量Ｑａを増大できないこと
から、ステップ９５８に進んでＱａをその上限値Ｈａに
保持するガス定量モード■にモード変更し、このモード
に従ってオイル噴射量Ｑ０をＱ−Ｈａに決定した後、ス
テップ９６０にてそれらの決定値をポジショナ８２１．
負荷範囲にわたって安定な運転・制御が維持される。第
１３図（Ｃ）はβのみが設定されている例を、同図（Ｄ
）はβ＋　Ｈｏ　ＨＬ　ｇ　＋　Ｈｇの全てが設定され
ている例を示している。

なお、ガス運転に拘、らずオイル専焼モードＩにおいて
も燃料噴射弁２のシールオイルが必要な場合には、第１
０図に示したステップ９２４−９２６は第９図のステッ
プ９００よりも前のステップに組み込まれることになる
。

以上説明したように、本第２実施例によれば、前記第１
実施例の１）、２）、３）、４）、５）と同一の効果が
得られる他、定量設定値、上下限値などの設定およびそ
の操作が極めて簡単に行えることから、燃料の供給条件
変動に対応させて自由度の高い燃料配分パターンを設定
、制御することができるという効果がある。また、第１
実施例に比較して、モード設定手段、定量設定手段、燃
料配分手段を簡単な構成のものとすることができる。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明によれば、設定された定量
モードと定量設定値に基づいて、与えられる総燃料要求
量を２つの燃料に配分するとともに、可変調整される燃
料の噴射量が予め設定された下限値以下のときは、その
燃料の噴射量を下限値に保持する定量モードに変更して
再配分するようにしていることから、２種の燃料の供給
条件および燃料噴射量の下限制限にに対応させて、速や
かに燃料配分モードを変更することができ、かつその燃
料配分モードに基づいてディーゼルエンジンの安定運転
を維持することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例の全体構成図、第２図は第
１実施例の燃料噴射弁の断面図、第３図は第１実施例の
燃料オイル噴射ポンプとコントロールオイル噴射ポンプ
の一例の断面図、第４図は第１実施例のスリップ機構の
拡大斜視図、第５図は第１実施例のポジショナ−の詳細
断面図、第６図（Ａ）〜（Ｄ）は第１実施例の燃料配分
手段の動作説明図、第７図（Ａ）、ＣＢ）は第１実施例
の動作を説明する線図、第８図は本発明の第２実施例の
全体ブロック構成図、第９図〜第１２図は第２実施例の
主要制御手順を示すフローチャート、第１３図（Ａ）〜
（Ｄ）は第２実施例の動作を説明する線図である。 ２・・・燃料噴射弁、４・・・燃料オイル噴射弁、５・
・・コントロールオイル噴射弁、１０１・・・ガバナ、
１０８・・・燃料調整棒、１０９・・・スリップ機構、
１１６・・・スリップ検出器、１２０・・・バランスロ
ッド、１２１，１２２・・・関節継手、１２３・・・オ
イル量調整ロッド゛、１２４・・・ガス量調整ロッド、
１２５゜１２６・・・ポジショナ、１３９・・・係止ロ
ッド、１４０・・・シリンダストッパ、１４１・・・ガ
ス量上限設定器。 １４２・・・ガス量下限設定器、１４６・・・ガス量上
限検知器、１５０・・・モード設定器、１５１・・・定
量設定器、１６２，１６３・・・圧力検出器、１７０・
・・切換駆動機、８００・・・制御装置本体、８１８・
・・シールオイル圧力検出器、８１９・・・燃料ガス圧
力検出器、８１３・・・定量設定器、８１４・・・オイ
ル量下限設定器、８１５・・・オイル量上限設定器、８
１６・・・ガス量下限設定器、８１７・・・ガス量下限
設定器、８２０・・・モード設定器、８２１，８２２・
・・ポジショナ。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）　ガス噴射量またはオイル噴射量の一方を定量と
   し他方を負荷に応じて可変調整する２つの定量モードを
   含む燃料配分モードを択一的に設定するモード設定手段
   と、定量モードの定量設定値を設定する定量設定手段と
   、ガス噴射量とオイル噴射量の少なくとも一方の下限値
   をそれぞれ設定する下限値設定手段と、モード設定手段
   により設定された定量モードと前記定量設定値に基づい
   て、与えられる総燃料要求量をガス噴射量とオイル噴射
   量に配分するとともに、可変調整される燃料の噴射量が
   前記下限値以下のときは、その燃料の噴射量を下限値に
   保持する定量モードに変更して再配分する燃料配分手段
   と、この配分されたガス噴射量とオイル噴射量に応じて
   燃焼室に噴射する各燃料量を制御する燃料噴射量制御手
   段と、を有することを特徴とする複式燃料ディーゼルエ
   ンジンの制御装置。