JPS6256552A - 鍛造用Al−Zn−Mg系合金 - Google Patents
鍛造用Al−Zn−Mg系合金Info
- Publication number
- JPS6256552A JPS6256552A JP19747285A JP19747285A JPS6256552A JP S6256552 A JPS6256552 A JP S6256552A JP 19747285 A JP19747285 A JP 19747285A JP 19747285 A JP19747285 A JP 19747285A JP S6256552 A JPS6256552 A JP S6256552A
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- Japan
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- forging
- alloy
- crystal grains
- heat treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野1
本発明は鍛造用Al−Zn−Mg系合金に関し、さらに
詳しくは、鍛造時或いは鍛造後の熱処理において粗大結
晶粒が発生することがない、自動車、オートバイおよび
車輌等の部品として適した鍛造用AI−Zn−MFl系
合金に関する。
詳しくは、鍛造時或いは鍛造後の熱処理において粗大結
晶粒が発生することがない、自動車、オートバイおよび
車輌等の部品として適した鍛造用AI−Zn−MFl系
合金に関する。
[従来技術1
最近、自動車、オートバイおよび車輌等の部品は、軽量
化、美観の面からアルミニウム合金が多く使用されるよ
うになってきている。
化、美観の面からアルミニウム合金が多く使用されるよ
うになってきている。
これら自動車、オートバイおよび車輌等の部品には、強
度および溶接性が要求されることから、一般に、A I
Z n −M g系合金(JI37NO1合金)が
使用されている。
度および溶接性が要求されることから、一般に、A I
Z n −M g系合金(JI37NO1合金)が
使用されている。
そして、自動車、オートバイおよび車輌等の部品は、上
記したアルミニウム合金を鍛造により製造しているが、
結晶粒の粗大化によ!)強度、耐応力腐蝕割れ性が劣化
し、さらに、フルマイト加工ではアルマイトむらが生し
るので美観を損ねる等実際の使用において大きな問題が
ある2、[発明が解決しようとする問題点1 本発明は上記に説明したように、いままで1こおける自
動車、オートバイ等の車輌部品に使用されていたJIS
7NO1@金の鍛造により生じる種々の問題点を解消し
たちのであって、本発明者が鋭意研究を行なっt結果、
鍛造時或いは鍛;h後における熱処理1こよって結晶粒
の和犬化することがない、強度および耐応力腐蝕古りれ
性の優れた鍛造用Al−Zn−Mg系合金を開発したの
である。
記したアルミニウム合金を鍛造により製造しているが、
結晶粒の粗大化によ!)強度、耐応力腐蝕割れ性が劣化
し、さらに、フルマイト加工ではアルマイトむらが生し
るので美観を損ねる等実際の使用において大きな問題が
ある2、[発明が解決しようとする問題点1 本発明は上記に説明したように、いままで1こおける自
動車、オートバイ等の車輌部品に使用されていたJIS
7NO1@金の鍛造により生じる種々の問題点を解消し
たちのであって、本発明者が鋭意研究を行なっt結果、
鍛造時或いは鍛;h後における熱処理1こよって結晶粒
の和犬化することがない、強度および耐応力腐蝕古りれ
性の優れた鍛造用Al−Zn−Mg系合金を開発したの
である。
[問題点を解決するだめの手段1
本発明に係る鍛造用AlZn−Mg系合金の特徴とする
ところは、 Zn 3−8wt%、MB 0.4−1,8wt%、C
r O,05−0,3u+L%、Zr O,1,−0,
25wt%を含有し、かつ、 Mn 0.7−1,0wt%、V O,08−0,15
wt%の内から選んだ1種または2種 を含有し、残部Alおよび不可避不純物からなることに
ある。
ところは、 Zn 3−8wt%、MB 0.4−1,8wt%、C
r O,05−0,3u+L%、Zr O,1,−0,
25wt%を含有し、かつ、 Mn 0.7−1,0wt%、V O,08−0,15
wt%の内から選んだ1種または2種 を含有し、残部Alおよび不可避不純物からなることに
ある。
本発明に係る鍛造用AI Zn Mg系合金は、こ
のような構成を有していることにより、例えば、車輌用
部品を鍛造により製造する場合に、鍛造後の熱処理によ
って結晶粒が粗大化することがないアルミニウム合金で
ある。
のような構成を有していることにより、例えば、車輌用
部品を鍛造により製造する場合に、鍛造後の熱処理によ
って結晶粒が粗大化することがないアルミニウム合金で
ある。
本発明に係る鍛造用AlZn−Mg系合金について以下
詳細に説明する。
詳細に説明する。
先ず、本発明に係る鍛造用AlZn−Mg系合金1こお
ける、含有成分および成分割合について説明する。
ける、含有成分および成分割合について説明する。
Znl!nl的性質を向上させるのに不可欠の元素であ
り、含有量が3wt%未満では機械的性質、特に、強度
向上の効果は少なく、また、8wL%を越えて含有され
ると鍛造性および耐応力腐蝕割れ性を劣化させ、かつ、
生産性を悪化させる。よって、Zn含有量は3〜8wL
%とする。
り、含有量が3wt%未満では機械的性質、特に、強度
向上の効果は少なく、また、8wL%を越えて含有され
ると鍛造性および耐応力腐蝕割れ性を劣化させ、かつ、
生産性を悪化させる。よって、Zn含有量は3〜8wL
%とする。
MBはZnと同様に機(成約性質を向上させるのに不可
欠の元素であり、含有量が0.4wt%未満ではこの効
果は小さく、また、1.8wt%を越えて含有されると
鍛造性を劣化させ、さらに、生産性を悪化させる。よっ
て、Mg含有量は0.4〜1.SwL%とする。
欠の元素であり、含有量が0.4wt%未満ではこの効
果は小さく、また、1.8wt%を越えて含有されると
鍛造性を劣化させ、さらに、生産性を悪化させる。よっ
て、Mg含有量は0.4〜1.SwL%とする。
Crは鍛造後の熱処理によって結晶粒の粗大化を防止す
るために必要な元素であり、かつ、耐応力腐蝕割れ性を
向上させる元素であり、含有量が0.05wt%未満で
はこのような効果は充分ではなく、また、0,3wt%
を越えて含有されると鍛造性を劣化させ、さらに、生産
性を悪化させる。よって、C「含有量は0.05−0.
3wL%とする。
るために必要な元素であり、かつ、耐応力腐蝕割れ性を
向上させる元素であり、含有量が0.05wt%未満で
はこのような効果は充分ではなく、また、0,3wt%
を越えて含有されると鍛造性を劣化させ、さらに、生産
性を悪化させる。よって、C「含有量は0.05−0.
3wL%とする。
Z「はCrと同様に鍛造後の熱処理による結晶粒の粗大
化を防止し、かつ、耐応力腐蝕割れ性を向上させる元素
であり、含有量が0.1ust%未満では二のような効
果は充分ではなく、主た、0.25tllt%を越えて
含有されると上記の効果は飽和し、巨大化合物を生成し
鍛造性を劣化させ、さらに、生産性を悪化させる。よっ
て、Zr含有量は0.1〜0.25wt%とする。
化を防止し、かつ、耐応力腐蝕割れ性を向上させる元素
であり、含有量が0.1ust%未満では二のような効
果は充分ではなく、主た、0.25tllt%を越えて
含有されると上記の効果は飽和し、巨大化合物を生成し
鍛造性を劣化させ、さらに、生産性を悪化させる。よっ
て、Zr含有量は0.1〜0.25wt%とする。
MnはCr、Zrと同様に鍛造後の熱処理による結晶粒
の粗大化を防止し、かつ、耐応力腐蝕割れ性を向」−さ
せる元素であり、含有量がQ、7wt%未満ではこのよ
うな効果は少なく、また、1,0wt%を越えて含有さ
せると効果は飽和し、巨大化合物が生成し、鍛造性およ
び生産性を劣化させる。よって、Mn含有量は0.7〜
1.01%とする。
の粗大化を防止し、かつ、耐応力腐蝕割れ性を向」−さ
せる元素であり、含有量がQ、7wt%未満ではこのよ
うな効果は少なく、また、1,0wt%を越えて含有さ
せると効果は飽和し、巨大化合物が生成し、鍛造性およ
び生産性を劣化させる。よって、Mn含有量は0.7〜
1.01%とする。
V lj: Cr、Zr、、Mnと同様に鍛造後の熱処
理によって結晶粒の粗大化するのを防止する元素であり
、含有量が0.08+ut%未満ではこの効果は少なく
、また、0,15wt%を越えて含有されると、鍛造性
および生産性を劣化させる。よって、■含有量は0.0
8〜0.15社%とする。
理によって結晶粒の粗大化するのを防止する元素であり
、含有量が0.08+ut%未満ではこの効果は少なく
、また、0,15wt%を越えて含有されると、鍛造性
および生産性を劣化させる。よって、■含有量は0.0
8〜0.15社%とする。
なお、本発明に係る鍛造用At−Zn−Mg系合金にお
いて、上記説明した含有元素以外にCuを耐応力腐蝕割
れ性を向上させるために、0.05〜0.4wt%含有
させることがでトる。
いて、上記説明した含有元素以外にCuを耐応力腐蝕割
れ性を向上させるために、0.05〜0.4wt%含有
させることがでトる。
[実 施 例1
次に、本発明に係る鍛造用Al−Zn−Mg系合金の実
施例を説明する。
施例を説明する。
実施例
第1表に示す含有成分および成分割合のアルミニウム合
金を通常の方法により溶製し、155φのビレットに鋳
造した後所定の均質化処理を行ない、押出温度440°
C1押出速度5m/minの条件で18.7φの丸棒に
押出し、次いで、この押出材表面を残し20mmの高さ
の試験片を作製した。
金を通常の方法により溶製し、155φのビレットに鋳
造した後所定の均質化処理を行ない、押出温度440°
C1押出速度5m/minの条件で18.7φの丸棒に
押出し、次いで、この押出材表面を残し20mmの高さ
の試験片を作製した。
この試験片に落槌試験磯により加工を行ない、加工率お
よび熱処理温度を変えて粗大結晶粒の発生状況を観察し
た。
よび熱処理温度を変えて粗大結晶粒の発生状況を観察し
た。
その結果を第1表に示す。
この@1表より、本発明に係る鍛造用AI Zn−M
g系合金(N0.1〜N0.11)は、加工率50%、
鍛造後の熱処理温度450℃の条件において、粗大結晶
粒の発生がないが、比較合金(N0. 12〜N0.1
6)は加工率50%、鍛造後の熱処理温度450℃の条
件で、その何れもが粗大結晶粒が発生していることがわ
かる。
g系合金(N0.1〜N0.11)は、加工率50%、
鍛造後の熱処理温度450℃の条件において、粗大結晶
粒の発生がないが、比較合金(N0. 12〜N0.1
6)は加工率50%、鍛造後の熱処理温度450℃の条
件で、その何れもが粗大結晶粒が発生していることがわ
かる。
従って、本発明に係る鍛造用AlZn−Mg系合金は、
鍛造後に熱処理を行なっても粗大結晶粒の生成を防止で
きる。
鍛造後に熱処理を行なっても粗大結晶粒の生成を防止で
きる。
第1図(a)は本発明に係る鍛造用Al−ZnMg系合
金の結晶粒を示す金属組織の顕微鏡写真、第1図(b)
は比較合金の結晶粒の粗大化を示す金属組織の顕微鏡写
真である。この第1図からも、本発明に係る鍛造用A!
−Zn−Mg系合金の結晶粒が微細であることがわかる
。
金の結晶粒を示す金属組織の顕微鏡写真、第1図(b)
は比較合金の結晶粒の粗大化を示す金属組織の顕微鏡写
真である。この第1図からも、本発明に係る鍛造用A!
−Zn−Mg系合金の結晶粒が微細であることがわかる
。
第1表において。
比較合金・・JIS7NO1
加工率・・加工率50%
鍛造後の加熱温度・・鍛造後の熱処理は450 ’C◎
・・鍛造材表面に全く結晶粒が認められない。
・・鍛造材表面に全く結晶粒が認められない。
○・・鍛造材表面に微細結晶粒が部分的に認められる。
△・・鍛造材表面にやや成長した結晶粒が認められる。
A・・鍛造材表面に粗大結晶粒が部分的(:認められる
。
。
×・・鍛造材表面全面に11大結晶粒が認められる。
[発明の効果1
以上説明したように、本発明に係る鍛造用Al−Zn
Mg系合金は上記の構成を有し、ているから、鍛造後
に熱処理を行なっても粗大結晶粒が生成することがなく
、強度および耐応力腐蝕割れ性にも優れており、さらに
、アルマイト処理性にも優れた合金である。
Mg系合金は上記の構成を有し、ているから、鍛造後
に熱処理を行なっても粗大結晶粒が生成することがなく
、強度および耐応力腐蝕割れ性にも優れており、さらに
、アルマイト処理性にも優れた合金である。
第1図(a)(b)は結晶粒の金属組織を示す顕微鏡写
真である。 才虞 ト、( 手続補正書(方式) %式% 2、発明の名称 鍛造用AI−ZローM8系合金 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町1丁目3番18号名称 (1
19) 株式会社 神戸製鋼所。 藤和束陽町フープ901号 昭和60年1】刀26日(発送り) 6、補正の対象 (1)第1図(a)(b) 7、補正の内容 別紙の通り
真である。 才虞 ト、( 手続補正書(方式) %式% 2、発明の名称 鍛造用AI−ZローM8系合金 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町1丁目3番18号名称 (1
19) 株式会社 神戸製鋼所。 藤和束陽町フープ901号 昭和60年1】刀26日(発送り) 6、補正の対象 (1)第1図(a)(b) 7、補正の内容 別紙の通り
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Zn3〜8wt%、Mg0.4〜1.8wt%、Cr0
.05〜0.3wt%、Zr0.1〜0.25wt%を
含有し、かつ、 Mn0.7〜1.0wt%、V0.08〜0.15wt
%の内から選んだ1種または2種 を含有し、残部Alおよび不可避不純物からなることを
特徴とする鍛造用Al−Zn−Mg系合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19747285A JPS6256552A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | 鍛造用Al−Zn−Mg系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19747285A JPS6256552A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | 鍛造用Al−Zn−Mg系合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6256552A true JPS6256552A (ja) | 1987-03-12 |
Family
ID=16375047
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19747285A Pending JPS6256552A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | 鍛造用Al−Zn−Mg系合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6256552A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008150653A (ja) * | 2006-12-15 | 2008-07-03 | Furukawa Sky Kk | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接可能な鍛造用アルミニウム合金およびそれを用いた鍛造品 |
JP2008150652A (ja) * | 2006-12-15 | 2008-07-03 | Furukawa Sky Kk | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接可能な鍛造用アルミニウム合金およびそれを用いた鍛造品 |
-
1985
- 1985-09-06 JP JP19747285A patent/JPS6256552A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008150653A (ja) * | 2006-12-15 | 2008-07-03 | Furukawa Sky Kk | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接可能な鍛造用アルミニウム合金およびそれを用いた鍛造品 |
JP2008150652A (ja) * | 2006-12-15 | 2008-07-03 | Furukawa Sky Kk | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接可能な鍛造用アルミニウム合金およびそれを用いた鍛造品 |
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