JPS6256425B2 - - Google Patents
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- JPS6256425B2 JPS6256425B2 JP57085310A JP8531082A JPS6256425B2 JP S6256425 B2 JPS6256425 B2 JP S6256425B2 JP 57085310 A JP57085310 A JP 57085310A JP 8531082 A JP8531082 A JP 8531082A JP S6256425 B2 JPS6256425 B2 JP S6256425B2
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- air conditioner
- expansion valve
- flow rate
- electric motor
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はヒートポンプ式空気調和機に係り、特
に電動機の駆動力により絞り調整を行なつて冷媒
流量を制御する逆膨張弁を具えたヒートポンプ式
空気調和機に関する。
に電動機の駆動力により絞り調整を行なつて冷媒
流量を制御する逆膨張弁を具えたヒートポンプ式
空気調和機に関する。
第１図は従来のヒートポンプ式空気調和機の構
成図である。この空気調和機は、圧縮機１、熱交
換器２，３で冷凍サイクルを構成し、冷暖房の切
換を四方弁４で行なう。図中、実線の矢印は冷房
サイクル、破線の矢印は暖房サイクルをそれぞれ
示し、前記熱交換器２は冷房時に凝縮器、暖房時
に蒸発器としてそれぞれ作用し、一方前記熱交換
器３は冷房時に蒸発器、暖房時に凝縮器としてそ
れぞれ作用する。５は冷房用膨張器、６は暖房用
膨張器であり、これらの膨張器５，６はキヤピラ
リチユーブで構成され、熱交換器２または３より
送られてきた高温高圧の冷媒液を管壁の抵抗によ
つて低温低圧にして熱交換器３または２に供給
し、冷媒の蒸発温度と流量を調整する。また、
７，８は冷媒を一方向にのみ流す逆止弁であり、
冷暖時には暖房用膨張器６をバイパスするよう
に、暖房時には冷房用膨張器５をバイパスするよ
うなサイクルにする。
成図である。この空気調和機は、圧縮機１、熱交
換器２，３で冷凍サイクルを構成し、冷暖房の切
換を四方弁４で行なう。図中、実線の矢印は冷房
サイクル、破線の矢印は暖房サイクルをそれぞれ
示し、前記熱交換器２は冷房時に凝縮器、暖房時
に蒸発器としてそれぞれ作用し、一方前記熱交換
器３は冷房時に蒸発器、暖房時に凝縮器としてそ
れぞれ作用する。５は冷房用膨張器、６は暖房用
膨張器であり、これらの膨張器５，６はキヤピラ
リチユーブで構成され、熱交換器２または３より
送られてきた高温高圧の冷媒液を管壁の抵抗によ
つて低温低圧にして熱交換器３または２に供給
し、冷媒の蒸発温度と流量を調整する。また、
７，８は冷媒を一方向にのみ流す逆止弁であり、
冷暖時には暖房用膨張器６をバイパスするよう
に、暖房時には冷房用膨張器５をバイパスするよ
うなサイクルにする。
このような従来のヒートポンプ式空気調和機に
おいては、並列接続した膨張器５，６と逆止弁
７，８により冷媒流量の制御を行なつているが、
膨張器５，６はキヤピラリチユーブで構成され
るために負荷変動による蒸発温度と冷媒流量の自
動制御ができないとう欠点があり、また膨張器
５，６は冷房用と暖房用の２個を具えているの
で、冷凍サイクルが複雑となるばかりか、コスト
高にもなるという欠点があつた。
おいては、並列接続した膨張器５，６と逆止弁
７，８により冷媒流量の制御を行なつているが、
膨張器５，６はキヤピラリチユーブで構成され
るために負荷変動による蒸発温度と冷媒流量の自
動制御ができないとう欠点があり、また膨張器
５，６は冷房用と暖房用の２個を具えているの
で、冷凍サイクルが複雑となるばかりか、コスト
高にもなるという欠点があつた。
上記の欠点を除去するために、自動制御がで
きる膨張弁を使用し、負荷に応じて冷媒の流量を
制御する空気調和機も提案されているが、この種
の膨張弁は感熱筒内の圧力変化をダイヤフラムに
伝えてこのダイヤフラムの変化量によりニードル
と弁座間の絞りを調整する構造となつているため
に負荷変動に対する応答が遅く、絞り加減の精度
がそれほど良くない等のために、前記の欠点を
除去できるものの冷媒流量の制御精度が低く、し
かも、の欠点を除去することができない。
きる膨張弁を使用し、負荷に応じて冷媒の流量を
制御する空気調和機も提案されているが、この種
の膨張弁は感熱筒内の圧力変化をダイヤフラムに
伝えてこのダイヤフラムの変化量によりニードル
と弁座間の絞りを調整する構造となつているため
に負荷変動に対する応答が遅く、絞り加減の精度
がそれほど良くない等のために、前記の欠点を
除去できるものの冷媒流量の制御精度が低く、し
かも、の欠点を除去することができない。
本発明は以上のような従来技術の欠点を除去す
るためになされたものであつて、運転条件が変わ
つても最適な制御ができる構造簡単なヒートポン
プ式空気調和機を提供することを目的とする。
るためになされたものであつて、運転条件が変わ
つても最適な制御ができる構造簡単なヒートポン
プ式空気調和機を提供することを目的とする。
以上の目的を達成するために本発明では、電動
機の駆動力により冷媒流量の絞り調整を行なう可
逆膨張弁を、従来の冷凍サイクル中に設け、この
電動機を制御する制御装置により、冷凍サイクル
の所定箇所の温度と予め設定された温度との偏差
量に応じて前記可逆膨張弁の絞り加減を制御する
ようにしている。
機の駆動力により冷媒流量の絞り調整を行なう可
逆膨張弁を、従来の冷凍サイクル中に設け、この
電動機を制御する制御装置により、冷凍サイクル
の所定箇所の温度と予め設定された温度との偏差
量に応じて前記可逆膨張弁の絞り加減を制御する
ようにしている。
以下添付図面に基づいて本発明の一実施例を説
明する。
明する。
第２図はヒートポンプ式空気調和機の構成図で
あり、前記第１図と同一要素は同一符号を付して
その説明を省略する。
あり、前記第１図と同一要素は同一符号を付して
その説明を省略する。
第２図において前記第１図と異なる点は、膨張
器５，６と逆止弁７，８の替わりに、電動機で駆
動する可逆膨張弁１０を設け、この電動機を制御
装置２０で制御して膨張弁１０の絞り調整を行な
い、負荷の変動に追随した冷媒流量の制御を行な
うようにした点である。
器５，６と逆止弁７，８の替わりに、電動機で駆
動する可逆膨張弁１０を設け、この電動機を制御
装置２０で制御して膨張弁１０の絞り調整を行な
い、負荷の変動に追随した冷媒流量の制御を行な
うようにした点である。
第３図は可逆膨張弁１０の構成図である。この
膨張弁１０は膨張弁本体１１内に設けられた弁座
１２と、この弁座１２に当接するニードル１３と
を具え、入口開口部１４から入つた高温高圧の液
冷媒をニードル１３と弁座１２の間で絞つて低温
低圧にし、出口開口部１５へ排出して熱交換器３
または２に供給する。この膨張弁１０は出口開口
部１５から液冷媒を流出して入口開口部１４へ排
出する可逆構造になつている。前記ニードル１３
を支持するロツド１６は、歯車機構１７を介して
電動機１８の回転力により上下動するようになつ
ており、このロツド１６の上下動によりニードル
１３と弁座１２の間隔が変わり、絞り調整が行な
われる。このような可逆膨張弁１０を使用すれ
ば、従来のように膨張器あるいは膨張弁を２個使
用する必要がなく、しかも逆止弁を省略できるの
で、冷凍サイクルが簡略化できるとともに、部品
の減少にともなうコストの低減が図れるとう利点
がある。また、電動機１８としてパルスモータを
使用した場合には、歯車機構１７ひいては可逆膨
張弁１０の絞り調整機構が簡単になる。なお、こ
の可逆膨張弁１０と絞り調整機構とは前記のよう
な構成以外に種々採用できる。
膨張弁１０は膨張弁本体１１内に設けられた弁座
１２と、この弁座１２に当接するニードル１３と
を具え、入口開口部１４から入つた高温高圧の液
冷媒をニードル１３と弁座１２の間で絞つて低温
低圧にし、出口開口部１５へ排出して熱交換器３
または２に供給する。この膨張弁１０は出口開口
部１５から液冷媒を流出して入口開口部１４へ排
出する可逆構造になつている。前記ニードル１３
を支持するロツド１６は、歯車機構１７を介して
電動機１８の回転力により上下動するようになつ
ており、このロツド１６の上下動によりニードル
１３と弁座１２の間隔が変わり、絞り調整が行な
われる。このような可逆膨張弁１０を使用すれ
ば、従来のように膨張器あるいは膨張弁を２個使
用する必要がなく、しかも逆止弁を省略できるの
で、冷凍サイクルが簡略化できるとともに、部品
の減少にともなうコストの低減が図れるとう利点
がある。また、電動機１８としてパルスモータを
使用した場合には、歯車機構１７ひいては可逆膨
張弁１０の絞り調整機構が簡単になる。なお、こ
の可逆膨張弁１０と絞り調整機構とは前記のよう
な構成以外に種々採用できる。
第４図はパルスモータで駆動する可逆膨張弁１
０の特性図であり、横軸はパルスモータに加える
弁開度パルス数ｎとそれに対応する弁開度とを、
縦軸は横軸に対応した冷媒流量をそれぞれ示し、
P1，P2，P3曲線は可逆膨張弁１０の入口と出口の
差圧、例えばP1＝0.2Kg／cm2Ｇ，P2＝0.1Kg／cm2
Ｇ，P3＝0.05Kg／cm2Ｇ時の流量特性を示してい
る。試験結果から求めたこのP1，P2，P3曲線から
明らかなように、パルス数ｎが零のとき、可逆膨
張弁１０は全開状態となつて冷媒流量も最大とな
るが、パルス数ｎが増加するにつれ、弁開度も小
さくなつて冷媒流量も減少していく。また、冷媒
流量は可逆膨張弁１０の入口と出口の差圧にほぼ
比例する。従つて、例えばP1特性の可逆膨張弁１
０を使用して冷媒液量を制御する場合、このP1曲
線から制御すべき冷媒流量に対するパルス数ｎを
制御装置２０内に記憶させておき、所定数のパル
スをパルスモータに加えて弁開度を制御すればよ
い。
０の特性図であり、横軸はパルスモータに加える
弁開度パルス数ｎとそれに対応する弁開度とを、
縦軸は横軸に対応した冷媒流量をそれぞれ示し、
P1，P2，P3曲線は可逆膨張弁１０の入口と出口の
差圧、例えばP1＝0.2Kg／cm2Ｇ，P2＝0.1Kg／cm2
Ｇ，P3＝0.05Kg／cm2Ｇ時の流量特性を示してい
る。試験結果から求めたこのP1，P2，P3曲線から
明らかなように、パルス数ｎが零のとき、可逆膨
張弁１０は全開状態となつて冷媒流量も最大とな
るが、パルス数ｎが増加するにつれ、弁開度も小
さくなつて冷媒流量も減少していく。また、冷媒
流量は可逆膨張弁１０の入口と出口の差圧にほぼ
比例する。従つて、例えばP1特性の可逆膨張弁１
０を使用して冷媒液量を制御する場合、このP1曲
線から制御すべき冷媒流量に対するパルス数ｎを
制御装置２０内に記憶させておき、所定数のパル
スをパルスモータに加えて弁開度を制御すればよ
い。
第５図は制御装置２０の構成図である。
図中２１，２２，２３はサーミスタ等からなる
温度検出器であつて、前記第２図に示すように、
温度検出器２１は熱交換器３の冷房運転時におけ
る出口温度t1、温度検出器２２は熱交換器２の暖
房運転時における出口温度t2、および温度検出器
２３は圧縮機１の入口温度t3をそれぞれ検出し、
それに応じた電気信号を出力してマイクロコンピ
ユータ２４に加える。このマイクロコンピユータ
２４は記憶と演算機能およびこれを制御する制御
機能を有し、冷房運転時の最適温度（t3―t1）、暖
房運転時の最適温度（t3―t2）、前記第４図の流量
特性等が操作部２５から入力されて記憶されてい
る。そのためこのマイクロコンピユータ２４に前
記温度検出信号が入力されると、各温度差（t3―
t1）、（t3―t2）を算出した後、この各温度差と予め
記憶している前記最適温度差との偏差量を算出
し、その偏差量に応じた所定同期のパルス信号を
設定時間ごとに出力する。この出力信号はドライ
ブ回路２６を介して電動機（例えば、パルスモー
タ）１８に加えられ、電動機１８の回転数が制御
されて可逆膨張弁１０の絞り調整が行なわれる。
温度検出器であつて、前記第２図に示すように、
温度検出器２１は熱交換器３の冷房運転時におけ
る出口温度t1、温度検出器２２は熱交換器２の暖
房運転時における出口温度t2、および温度検出器
２３は圧縮機１の入口温度t3をそれぞれ検出し、
それに応じた電気信号を出力してマイクロコンピ
ユータ２４に加える。このマイクロコンピユータ
２４は記憶と演算機能およびこれを制御する制御
機能を有し、冷房運転時の最適温度（t3―t1）、暖
房運転時の最適温度（t3―t2）、前記第４図の流量
特性等が操作部２５から入力されて記憶されてい
る。そのためこのマイクロコンピユータ２４に前
記温度検出信号が入力されると、各温度差（t3―
t1）、（t3―t2）を算出した後、この各温度差と予め
記憶している前記最適温度差との偏差量を算出
し、その偏差量に応じた所定同期のパルス信号を
設定時間ごとに出力する。この出力信号はドライ
ブ回路２６を介して電動機（例えば、パルスモー
タ）１８に加えられ、電動機１８の回転数が制御
されて可逆膨張弁１０の絞り調整が行なわれる。
第６図は前記マイクロコンピユータ２４のプロ
グラムを示すフローチヤートであり、この図をも
とに制御装置２０の動作を説明する。
グラムを示すフローチヤートであり、この図をも
とに制御装置２０の動作を説明する。
運転スタート時の可逆膨張弁１０の弁開度パル
ス数n1，n2（第４図においてn1は冷房時、n2は暖
房時のパルス数をそれぞれ示す）を予めマイクロ
コンピユータ２４に記憶させておき、操作部２６
中の冷暖房切換スイツチにより冷房運転または暖
房運転を選択した後、スタートスイツチをオンす
る。
ス数n1，n2（第４図においてn1は冷房時、n2は暖
房時のパルス数をそれぞれ示す）を予めマイクロ
コンピユータ２４に記憶させておき、操作部２６
中の冷暖房切換スイツチにより冷房運転または暖
房運転を選択した後、スタートスイツチをオンす
る。
ブロツク３０では冷房運転かまたは暖房運転か
の判断をする。冷房運転が選択された場合にはブ
ロツク３１に進み、このブロツク３１で運転スタ
ート時の弁開度が選択され、それに応じた数n1の
パルス（第４図参照）がマイクロコンピユータ２
４から出力される。この出力信号はドライブ回路
２６を介して電動機１８に加えられるので、膨張
弁１０の絞り調整が行なわれ、所定量の冷媒が冷
凍サイクル中を流れて冷房運転が行なわれる。予
めマイクロコンピユータ２４に記憶された設定時
間、例えば60秒経過すると（ブロツク３２）、ブ
ロツク３３で温度差ΔT1＝t3−t1≧０か否かの判
断が行なわれ、温度差ΔT1≧０の場合にはブロ
ツク３４に進む。ブロツク３４では温度差ΔT1
と予め記憶している最適温度差との偏差量を算出
し、その偏差量に応じた数のパルス（弁開度指令
信号）をマイクロコンピユータ２４から出力す
る。この出力によりドライブ回路２６および電動
機１８を介して膨張弁１０の弁開度が大きくなつ
て冷媒流量が適正流量まで増大するので、ブロツ
ク３２に戻る。一方、ブロツク３３により温度差
ΔT1＜０が判断されれば、ブロツク３５に進
み、このブロツク３５で温度差−ΔT1と最適温
度差との偏差量を算出し、その偏差量に応じた数
のパルス（弁閉度指令信号）をマイクロコンピユ
ータ２４から出力する。この出力により膨張弁１
０の弁開度が小さくなつて冷媒流量が適正流量ま
で減少するので、ブロツク３２に戻る。
の判断をする。冷房運転が選択された場合にはブ
ロツク３１に進み、このブロツク３１で運転スタ
ート時の弁開度が選択され、それに応じた数n1の
パルス（第４図参照）がマイクロコンピユータ２
４から出力される。この出力信号はドライブ回路
２６を介して電動機１８に加えられるので、膨張
弁１０の絞り調整が行なわれ、所定量の冷媒が冷
凍サイクル中を流れて冷房運転が行なわれる。予
めマイクロコンピユータ２４に記憶された設定時
間、例えば60秒経過すると（ブロツク３２）、ブ
ロツク３３で温度差ΔT1＝t3−t1≧０か否かの判
断が行なわれ、温度差ΔT1≧０の場合にはブロ
ツク３４に進む。ブロツク３４では温度差ΔT1
と予め記憶している最適温度差との偏差量を算出
し、その偏差量に応じた数のパルス（弁開度指令
信号）をマイクロコンピユータ２４から出力す
る。この出力によりドライブ回路２６および電動
機１８を介して膨張弁１０の弁開度が大きくなつ
て冷媒流量が適正流量まで増大するので、ブロツ
ク３２に戻る。一方、ブロツク３３により温度差
ΔT1＜０が判断されれば、ブロツク３５に進
み、このブロツク３５で温度差−ΔT1と最適温
度差との偏差量を算出し、その偏差量に応じた数
のパルス（弁閉度指令信号）をマイクロコンピユ
ータ２４から出力する。この出力により膨張弁１
０の弁開度が小さくなつて冷媒流量が適正流量ま
で減少するので、ブロツク３２に戻る。
また、前記ブロツク３０で暖房運転が選択され
た場合にはブロツク３６に進み、このブロツク３
６で運転スタート時の弁開度が選択され、それに
応じた数n2のパルス（第４図参照）がマイクロコ
ンピユータ２６から出力される。この出力により
膨張弁１０の絞りが調整され、所定量の冷媒が冷
凍サイクル中を流れて暖房運転が行なわれる。予
め設定された時間（例えば、60秒）が経過すると
（ブロツク３７）、熱交換器２の着霜を検出する検
出器からの検出信号に基づいてマイクロコンピユ
ータ２４中のブロツク３８で除霜が必要か否かが
判断され、除霜の必要がないと判断されれば、ブ
ロツク３９に進む。ブロツク３９では前記冷房運
転時と同様に温度ΔT2＝t3−t2≧０か否かの判断
を行ない、温度差ΔT2≧０の場合はブロツク４
０に進み弁開度が大きくなり、また温度差ΔT2
＞０の場合はブロツク４１に進み弁開度が小さく
なり、それぞれ冷媒流量が適正値に制御され、ブ
ロツク３７に戻る。一方ブロツク３８で除霜の必
要ありと判断されれば、ブロツク４２に進み、弁
開度を保持したまま冷凍サイクルを冷房運転に切
換える等して除霜運転に入る。その後、ブロツク
４３に進み、このブロツク４３で除霜の終了か否
かが判断され、除霜終了の場合にはブロツク３７
に戻り暖房運転が再び開始されるが、除霜未終了
の場合にはブロツク４２に戻り除霜運転が続けら
れる。
た場合にはブロツク３６に進み、このブロツク３
６で運転スタート時の弁開度が選択され、それに
応じた数n2のパルス（第４図参照）がマイクロコ
ンピユータ２６から出力される。この出力により
膨張弁１０の絞りが調整され、所定量の冷媒が冷
凍サイクル中を流れて暖房運転が行なわれる。予
め設定された時間（例えば、60秒）が経過すると
（ブロツク３７）、熱交換器２の着霜を検出する検
出器からの検出信号に基づいてマイクロコンピユ
ータ２４中のブロツク３８で除霜が必要か否かが
判断され、除霜の必要がないと判断されれば、ブ
ロツク３９に進む。ブロツク３９では前記冷房運
転時と同様に温度ΔT2＝t3−t2≧０か否かの判断
を行ない、温度差ΔT2≧０の場合はブロツク４
０に進み弁開度が大きくなり、また温度差ΔT2
＞０の場合はブロツク４１に進み弁開度が小さく
なり、それぞれ冷媒流量が適正値に制御され、ブ
ロツク３７に戻る。一方ブロツク３８で除霜の必
要ありと判断されれば、ブロツク４２に進み、弁
開度を保持したまま冷凍サイクルを冷房運転に切
換える等して除霜運転に入る。その後、ブロツク
４３に進み、このブロツク４３で除霜の終了か否
かが判断され、除霜終了の場合にはブロツク３７
に戻り暖房運転が再び開始されるが、除霜未終了
の場合にはブロツク４２に戻り除霜運転が続けら
れる。
以上のようにして冷、暖房時の冷媒流量が制御
されるので、負荷変動等により運転条件が変わつ
てもそたに即応して冷媒流量を最適に制御でき
る。特に、熱交換器３，２の出口温度t1，t2と圧
縮機１の入口温度t3との温度差（t3―t1），（t3―
t2）を検出してその検出値に基づいて冷媒流量を
制御するようにしているので、外気温度等による
運転条件の変化に応じた精度のよい流量制御が可
能となる。熱交換器３，２の出口温度t1，t2のか
わりに、熱交換器３，２の中間温度等を検出する
ようにしてもよい。なお、ブロツク３２による温
度感知の周期を60秒よりさらに短かくすれば、流
量調整がよりなだらかになる。また、前記制御装
置２０はマイクロコンピユータ２４を用いて構成
しているので、回路構成が簡単になるが、マイク
ロコンピユータ２４を用いずに同様の機能を他の
電気回路で構成してもよい。
されるので、負荷変動等により運転条件が変わつ
てもそたに即応して冷媒流量を最適に制御でき
る。特に、熱交換器３，２の出口温度t1，t2と圧
縮機１の入口温度t3との温度差（t3―t1），（t3―
t2）を検出してその検出値に基づいて冷媒流量を
制御するようにしているので、外気温度等による
運転条件の変化に応じた精度のよい流量制御が可
能となる。熱交換器３，２の出口温度t1，t2のか
わりに、熱交換器３，２の中間温度等を検出する
ようにしてもよい。なお、ブロツク３２による温
度感知の周期を60秒よりさらに短かくすれば、流
量調整がよりなだらかになる。また、前記制御装
置２０はマイクロコンピユータ２４を用いて構成
しているので、回路構成が簡単になるが、マイク
ロコンピユータ２４を用いずに同様の機能を他の
電気回路で構成してもよい。
本発明によるヒートポンプ式空気調和機によれ
ば、制御装置により、冷凍サイクルの所定箇所の
温度と予め設定された温度との偏差量に応じて電
動機を介して可逆膨張弁の絞り加減を制御するよ
うにしたので、負荷変動等による運転条件の変化
に既応して最適な冷媒流量の制御ができる。しか
も、可逆膨張弁を使用しているので、従来のよう
に膨張器あるいは膨張弁を２箇使用する必要がな
く、さらに逆止弁を省略できるので、冷凍サイク
ルの簡単化と部品の減少にともなうコストの低減
が図れるという効果がある。
ば、制御装置により、冷凍サイクルの所定箇所の
温度と予め設定された温度との偏差量に応じて電
動機を介して可逆膨張弁の絞り加減を制御するよ
うにしたので、負荷変動等による運転条件の変化
に既応して最適な冷媒流量の制御ができる。しか
も、可逆膨張弁を使用しているので、従来のよう
に膨張器あるいは膨張弁を２箇使用する必要がな
く、さらに逆止弁を省略できるので、冷凍サイク
ルの簡単化と部品の減少にともなうコストの低減
が図れるという効果がある。
第１図は従来の空気調和機の構成図、第２図は
本発明の一実施例に係る空気調和機の構成図、第
３図は可逆膨張弁の説明図、第４図は可逆膨張弁
の流量特性図、第５図は制御装置の構成図、第６
図は制御装置のフローチヤートを示す図である。 １…圧縮機、２，３…熱交換器、１０…可逆膨
張弁、１８…電動機、２０…制御装置、２１，２
２，２３…温度検出器、２４…マイクロコンピユ
ータ。
本発明の一実施例に係る空気調和機の構成図、第
３図は可逆膨張弁の説明図、第４図は可逆膨張弁
の流量特性図、第５図は制御装置の構成図、第６
図は制御装置のフローチヤートを示す図である。 １…圧縮機、２，３…熱交換器、１０…可逆膨
張弁、１８…電動機、２０…制御装置、２１，２
２，２３…温度検出器、２４…マイクロコンピユ
ータ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 圧縮機、熱交換器等で冷凍サイクルを構成し
たヒートポンプ式空気調和機において、電動機の
駆動力により冷媒流量の絞り調整を行なう可逆膨
張弁を前記冷凍サイクル中に設け、かつ前記冷凍
サイクルの所定箇所の温度と予め設定された温度
との偏差量に応じ前記電動機を介して前記可逆膨
張弁の絞り加減を制御する制御装置を設けたこと
を特徴とするヒートポンプ式空気調和機。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の空気調和機にお
いて、前記可逆膨張弁は、パルスモータの駆動に
より冷媒流量の絞り調整を行なうようにしたヒー
トポンプ式空気調和機。 ３ 特許請求の範囲第１項記載の空気調和機にお
いて、前記制御装置は、蒸発器として作用する熱
交換器の温度と圧縮機の入口温度の温度差と、予
め設定した温度との偏差量に応じ、電動機を介し
て可逆膨張弁の絞り加減を制御するようにしたヒ
ートポンプ式空気調和機。 ４ 特許請求の範囲第３項記載の空気調和機にお
いて、前記制御装置は、蒸発器として作用する熱
交換器の温度と圧縮機の入口温度との温度差を検
出する検出器と、この検出器の検出値と予め設定
した設定値との偏差量に応じた所定周期のパルス
信号を設定時間ごとに出力して電動機を介して可
逆膨張弁の絞り加減を制御する制御回路とで構成
したヒートポンプ式空気調和機。 ５ 特許請求の範囲第４項記載の空気調和機にお
いて、前記制御回路をマイクロコンピユータで構
成したヒートポンプ式空気調和機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8531082A JPS58200964A (ja) | 1982-05-20 | 1982-05-20 | ヒ−トポンプ式空気調和機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8531082A JPS58200964A (ja) | 1982-05-20 | 1982-05-20 | ヒ−トポンプ式空気調和機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58200964A JPS58200964A (ja) | 1983-11-22 |
| JPS6256425B2 true JPS6256425B2 (ja) | 1987-11-25 |
Family
ID=13855024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8531082A Granted JPS58200964A (ja) | 1982-05-20 | 1982-05-20 | ヒ−トポンプ式空気調和機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58200964A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU549713B2 (en) * | 1983-12-22 | 1986-02-06 | Carrier Corp. | Control of expansion valve in a refrigeration system |
| JPS6146831A (ja) * | 1984-08-10 | 1986-03-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 空気調和機の除霜運転制御装置 |
| JPS61119080U (ja) * | 1985-01-11 | 1986-07-26 | ||
| JPS6217574A (ja) * | 1985-07-15 | 1987-01-26 | ミサワホ−ム株式会社 | 複合型ヒ−トポンプ装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55143365A (en) * | 1979-04-26 | 1980-11-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Refrigeration cycle of air conditioner |
| JPS5642776A (en) * | 1979-09-18 | 1981-04-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Electric expansion valve |
| JPS5644570A (en) * | 1979-09-19 | 1981-04-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Refrigerant flow rate controller |
-
1982
- 1982-05-20 JP JP8531082A patent/JPS58200964A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55143365A (en) * | 1979-04-26 | 1980-11-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Refrigeration cycle of air conditioner |
| JPS5642776A (en) * | 1979-09-18 | 1981-04-21 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Electric expansion valve |
| JPS5644570A (en) * | 1979-09-19 | 1981-04-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Refrigerant flow rate controller |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58200964A (ja) | 1983-11-22 |
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