JPS6251727A - 成層燃焼機関 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔従来の技術〕 本発明は成層燃焼機関に係り、特に燃費及び排気の浄化
率を向上させた成層燃焼機関に関する。

〔従来の技術〕

従来より、単室式の成Ｎ燃焼機関として、ＦＯＲＤ−Ｐ
ＲＯＣＯ（Ｆｏｒｄ　Ｐｒｏｇｒａｍｍｅｄ　Ｃｏｍｂ
ｕｓｔｉｏｎ）　、Ｔｅｘａｃ。

−ＴＣＣ５（Ｔｅｘａｃｏ　　Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　
　Ｃｏ＋ｍｂｕｓｔｉｏｎ　　Ｓｙｓｔｅｍ）やガ＾Ｎ
−ＦＭ等が知られている。この成層燃焼機関は、燃焼室
内に濃混合気と希薄混合気とを層状に形成させて濃混合
気に火花点火して成層燃焼させ、全体として希薄混合気
を燃焼させるものである。この機関においては、希薄混
合気が燃焼されるため、排気浄化装置としてＣＯおよび
ＨＣを酸化させる酸化触媒が充填された触媒装置が用い
られている。

しかしながら、かかる機関では、低負荷域では空燃比が
希薄になり、燃焼ガス塩が低下して未燃炭火水素（Ｔ−
ＨＣ）排出率が高（なり、しかも排気の温度が低下する
特性を持っている。吸気を絞らない場合の上記特性の一
例を第２図（１）、（２）に示す、成層燃焼機関は、空
燃比の変化のみによって、正味平均有効圧Ｐｅを変化さ
せることができる機関が多く、第２図（２）に示すよう
に正味平均有効圧Ｐ、　ｅの低下（空燃比の希薄化）、
すなわち負荷の低下によって排気温が２００〜３００℃
まで低下し、このとき１のＴ−ＨＣ排出率は第２図（１
）に示すように著しく高くなる。

一方、酸化触媒でのＣｏ、Ｔ−ＨＣの転化率〔（入口濃
度−出口濃度）／入口濃度〕は、第３図に示すように、
触媒層温度が所定Ｗｉ　Ｔ　Ｉ（”Ｃ）以上にならない
と高くならず、従って、触媒層温度を触媒活性化温度以
上に保持しないと有効に排気を浄化することができない
。

従って、一般的に成層燃焼機関では、低負荷域において
Ｔ−ＨＣの排出率が高くなると共に触媒層温が低下する
ことから特に低負荷域でＴ−ＨＣを有効に浄化できない
、という問題があった。このため、従来では、特開昭６
０−３６７２０号公報に示されるように、吸気通路に吸
気絞り弁を設け、低負荷域では成層燃焼を行うと共に吸
気を絞り、高負荷域では吸気を絞らないで均一燃焼を行
うようにした成層燃焼機関が提案されている。かかる成
層燃焼機関によれば、低負荷時に吸気を絞ることによっ
て全体として空燃比を濃＜シて排気温を上昇させ、これ
により、触媒層温を上昇させて排気の浄化率を向上させ
ることができる。

〔発明が肝決しようとする問題点〕

しかしながら、Ｎｏイ排出率と中低負荷域での燃費が有
利とされている従来の成層燃焼機関においても、自動車
排出ガス規制を対象とした場合、依然として中高負荷時
のＮＯＸ排出が大きな問題となっている。これは、予混
合機関の場合のように三元触媒システム（排気管に取り
付けた０２センサ、フィードバックコン、トローラ、燃
料調量器、三元触媒で構成され、Ｎｏ、、Ｃｏ、ＴＨＣ
を高効率で浄化し、燃費も比較的よい）が使用できない
ことが最大要因である（注、成層燃焼機関の空燃比は理
論空燃比で使用することはまれで、三元触媒は機能しな
い）。そこで、燃費の有利さを保ちつつＮＯｘ　−Ｃｏ
、ＴＨＣの排出レベルを低くする制御システムを考案し
付加するーことが、成層燃焼機関実用化の最大のカギと
なっている。

本発明は上記問題点を解決すべくなされたもので、排気
温度制御およびＥＧＲ制御を各々フィードバック制御す
ることにより成層燃焼機関の中低負荷域での燃費の有利
さを最大限に保ちつつ、Ｎｏｘ　、Ｇｏ、ＴＨＣの有害
３成分を十分に低減する成層燃焼機関を提案することを
目的としている。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的を達成するために本発明は、排気を浄化する触
媒装置と、吸気通路の開口面積を変化させる吸気絞り手
段と、排気を吸気系に再循環させる排気再循環装置（Ｅ
ＧＲ装置）と、排気の温度を検出するための排気温検出
手段と前記排気の温度が第１の所定温以下のとき前記開
口面積が小さくなるように前記吸気絞り手段を制御する
と共に前記排気の温度が第２の所定温以上のとき排気が
吸気系に再循環されるように前記排気再循環装置を制御
する制御手段と、を含んで構成したものである。

〔作用〕

本発明によれば、通常の運転状態では吸気通路の開口面
積が最大若しくは最大近傍の値にされて成層燃焼が行わ
れている。機関から排出される排気は触媒装置により浄
化され、またこの排気の温度は排気温検出手段により検
出されている。制御手段は排気温検出手段の検出結果に
基づいて排気の温度を判断し、排気の温度が第１の所定
温以下になったと判断したときには、吸気通路の開口面
積が小さくなるように、すなわち吸気を絞るように吸気
絞り手段を制御する。これにより、低負荷域のようにυ
ト気温度が低下して触媒層温が低下する場合には、吸気
が絞られて吸入空気量が減少される。この結果、空燃比
が全体として濃くなって排気温が上昇し、触媒層温が触
媒活性温度まで上昇される。また、成層燃焼機関では排
気の温度と負荷とが一義的に対応するため、制ｊ１手段
は排気の温度が第２の所定温以上になったと判断したと
き、すなわち機関負荷が中高負荷になり最高燃焼温度が
高くなったと判断したときには、排気が吸気系に再循環
されるように排気再循環装置を制？７１１する。この結
果、ＮＯＸの排出量が低減されると共に、ノッキングが
抑制されるや 〔実施例〕 以下図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明する。

第１図は、本発明の第１実施例の概略図である。成層燃
焼機関１０のインテークマニホ−ルド１２に連結された
吸気管１４には、アクチュエータ１６によって開度が変
化される吸気絞り弁１８が取付けられている。また、エ
キゾーストマニホールド２２に連結された排気管２４に
は、酸化触媒を充填した触媒装置２６が取付けられてい
る。エキゾーストマニホールド２２と吸気管１４の吸気
絞り弁１８より下流側とを連通ずるように、排気再循環
（ＥＧＲ）管２８が配管されている。

このＥＧＲ管２８の途中には、電磁弁で構成されてＥＧ
Ｒ管２８を開閉するＥ　ａ　Ｒ＊Ｊ　？１１弁３０が取
付けられている。そして、エキゾーストマニホールド２
２の任意の位置には、エキゾーストマニホールド内に突
出するように、熱電対で構成された排気温センサ３２が
取付られている。

上記の排気温センサ３２はフィードバック制御装置３４
の入力端に接夜され、上記のアクチュエータ１６および
ＥＧＲ制御弁３０はフィードバック制御装置３４の出力
端に接続されている。またフィードバック制御装置３４
の入力端には、機関回転数センサからの機関回転数信号
が入力されている。

成層燃焼機関１０は、第４図に示すように、ピストンＩ
ＯＡ、シリンダＩＯＢおよびシリンダヘッドＩＯＣを備
えている。ピストンＩＯＡの頂部には、上死点位置で燃
焼室を形成するように、キャビティＩＯＤが穿設されて
いる。シリンダヘッドＩＯＣには、火花ギャップがキャ
ビティで形成された燃焼室内に位置するように、点火プ
ラグ１０Ｂが取付けられている。また、シリンダヘッド
１０Ｇには、燃焼室内の火花ギャップへ直接燃料を噴射
するよう燃料噴射弁１０Ｆが取付けられている。

また、上記のフィードバック制御装置３４は、第５図に
示すように、ウィンドコンパレご夕４゜を備えている。

ウィンドコンパレータ４ｏは、排気温センサ３２出力が
入力されかつ電圧Ｖ８が基準電圧とされた比較回路４０
Ａと排気温センサ３２出力が入力された比較回路４０Ｂ
とがら構成されている。

このウィンドコンパレータ４０内の比較回路４ＯＡは、
排気温センサ出力Ｖが基準電圧ｖ３以下のとき正の信号
をまた基準電圧１２以上のとき負の信号を出力するよう
に基準電圧の極性が定められ、比較回路４０Ｂは排気温
センサ出力Ｖが基準電圧７１以上のとき正の出力を、基
準電圧Ｖ、以下のとき負の信号を出力するように基準電
圧の極性が定められている。

比較回路４０Ａの出力端は、波形整形回路４２Ａ、吸気
絞り弁１８を動作させるためのフィードバック信号（例
えば波形整形回路４２Ａの出力を比例積分変換による）
を出力する信号変換器４４Ａに接待されている。一方比
較回路４０Ｂの出力端は、波形整形回路４２Ｂを介し、
ＥＧＲ制御盪に適した吸気絞り量を決定する信号変換器
４４Ｂに入力される。この信号変換器４４Ｂでは排気温
センサ出力がＶ３以上での要求ＥＧＲ量に相当する吸気
絞り量の出力信号を発するように構成されている。

信号変換器４４Ａには（比例積分）信号変換後の出力が
吸気絞り弁全開位置と全閉位置をそれぞれ越えて制御を
行わないためのリミッタが付加され、そのリミッタ範囲
内の出力が得られるようになっている。

信号変換器４４Ａと信号変換器４４Ｂの出力は信号合成
器６０で合成され排気温とＥＧＲ量とを同時に考慮して
吸気絞りを行うｗＩ御傷信号出力し、駆動回路４６を介
してアクチュエータ１６に接続されている。また、フィ
ードバック制御ｌ装置４８には、排気温センサ出力（負
荷）と機関回転数信号とからＥＧＲ３ｌを演算する演算
回路４８が設けられている。演算回路４８には、このＥ
ＧＲ量に対応したデユーティ比のパルス信号を発生する
信号発生器５０が接続されている。そして、この信号発
生器５０は、駆動回路６１を介してＥ　Ｇ　ＲＩＪ御弁
３０のソレノイドに接続されている。

ここで、上記のウィンドコンパレータ４０の基準電圧の
定め方について説明する。第６図（１）は正味平均有効
圧Ｐｅ（負荷）とＮｏ排出率との関係を示し、第６図（
２）は正味平均有効圧Ｐｅと排気温との関係を示すもの
である。

第６図（１）から理解されるように、ＥＧＲを導入しな
い場合は正味平均有効圧がＰｅ＝〜Ｐｅ４の範囲でＮｏ
排出率が高く、ＥＧＲを３０％程度導入することで正味
平均有効圧がＰｅ、〜Ｐａ。

の範囲でもＮｏ排出率を小さくすることができる。

また、第６図（２）から理解されるように、ＥＧＲを導
入しない場合は正味平均有効圧（負荷）と排気温とは正
比例の関係にあり、一方、ＥＧＲを導入したとき排気温
は最大±５％程度変動する（点火時期の変化による排気
温の変動も±５％程度である）が、成層燃焼機関の負荷
変動による排気温の変化幅は４００℃〜５００℃と大き
いため、排気温から負荷を検出したときの誤差は１０％
程度であり、排気温から比較的精度よく負荷を検出する
ことができる。

また、第７図（１）に排気温と排気温センサ起電力（出
力）との関係を示し、第７図（２）に第７図（１）と第
６図（２）とから求めた正味平均有効圧Ｐｅと排気温セ
ンサ起電力との関係を示す。

これらの図からセンサ起電力より機関負荷が検出できる
ことが理解される。

そこで、本実施例ではＮＯｘ排出特性を考慮してセンサ
起電力が■２以下の領域を吸気絞りによる排気温フィー
ドバック制御域としがっセンサ起電力が７３以上の領域
をＮｏＸ低減およびノッキングの発生抑制のＥＧＲ制御
域とするように、ウィンドコンパレータの基準電圧を定
めている。

以下本実施例の動作を説明する。

機関の圧縮上死点前４０＠ＣＡ前後において燃料噴射弁
１０Ｆからの燃料噴射が終了されることにより、点火プ
ラグ１０Ｅの火花ギャップ近傍に濃混合気が供給される
。燃料噴射弁から噴射される燃料噴射量は、燃料噴射期
間を変化させることにより負荷に応じて変化される。点
火プラグ１０已によって供給された混合気に火花点火さ
れ、混合気が成層燃焼される。

機関から排出された排気の温度は、排気温センサ３２に
より検出され、この排気温センサ出力（第８図（１））
はフィードバック制御装置３４のウィンドコンパレータ
４０および演算回路４８に入力される。ウィンドコンパ
レーク４０内の比較回路４ＯＡは、排気温センサ出力■
と基準電圧■２とを比較して、Ｖ≦Ｖ２のときハイレベ
ルの信号を出力し、Ｖ＞Ｖ、のときローレベルの信号を
出力する。比較回路４０Ａの出力は、波形整形回路４２
Ａによって第８図（２）に示すように波形整形されて信
号変換器４４Ａに入力される。信号変換器４４Ａでは、
入力された信号に基づいて吸気絞り弁１８の全開、全開
の範囲内で入力信号を比例積分変換して信号合成器６０
に第８図（３）の信号を出力する。一方、比較回路４０
Ｂは、排気温センサ出力■と基準電圧Ｖ、とを比較して
、■≧■、のときハイレベルの信号を出力し、ｖくＶ、
のときローレベルの信号を出力する。比較回路４０Ｂの
出力は波形整形回路４２Ｂで波形整形されて、この出力
が正の時信号変換器４４Ｂで第８図（４）に示すように
ＥＧＲ時の吸気絞り量を出力し、波形整形回路４２Ｂの
出力が負の時、信号変換器４４Ｂの出力は全開すなわち
ＯＣＶ）出力する。

信号変換器４４Ａと信号変換器４４Ｂを合成する信号合
成回路６０の出力は第８図（５）のように排気温制御と
ＥＧＲ制御それぞれに適した信号を合成し、最適な吸気
絞り弁開度を得るようなフィードバック信号となる。

このフィードバック信号は、駆動回路４６を介してアク
チュエータ１６に供給される。この結果、排気温センサ
出力Ｖが■≦■２のときは吸気管１４の開口面積が小さ
くなるように吸気絞り弁１８が制御され、Ｖ、＜Ｖ＜Ｖ
３のときは吸気管１４の開口面積が大きくなるように吸
気絞り弁１８が制御され、■≧■、のときは要求ＥＧＲ
に適した吸気絞り位置となるように吸気絞り弁１８が制
御される。

また、演算回路４８は、排気温センサ出力（負荷）と機
関回転数信号とに基づいて排気温センサ出力Ｖが７３以
上のときにＥＧＲＩを演算する。

信号発生器５０は、このＥＧＲＩに対応したデユーティ
比のパルス信号を出力する。このパルス信号は駆動回路
６１を介して、ＥＧＲ制御弁３０のソレノイドに供給さ
れ、排気温センサ出力が■。

以上のときにはＥＧＲ制御弁がデユーティ比制御される
。

以上のように’Ｍｌ　２Ｂすることにより、排気温セン
サ出力Ｖがｖ２以下のとき吸気管の開口面積が小さくな
るように、すなわち吸気が絞られるように吸気絞りがフ
ィードバック制御され、触媒活性温度以上の温度を保つ
ように排気温が制御される。

このとき、ＮＯ８の排出が問題にならないためＥＧ　Ｒ
；４ＩＩ御弁３０は閉の状態に保たれる。

排気温センサ出力Ｖが、Ｖ、＜Ｖ＜Ｖ、のときには、吸
気管の開口面積が大きくなるように吸気絞り弁がフィー
ドバック制御される。このとき、ＮＯｘの排出が問題に
ならないためＥ　Ｇ　ＲＩ！ＩＩ御井３０は閉の状態に
保持される。排気温センサ出力ＶがＶ１以上のときには
、ＮｏＸの排出が問題になるため、排気温センサ出力と
機関回転数とで定めるＥＧＲ量に応じてＥＧＲ制御弁が
開閉されると共に、吸気管の開口面積が小さくなるよう
に吸気絞り弁が制御される。これにより、吸気絞り弁の
下流に負圧が発生し、排気がＥＧＲ管２８を介して吸気
系に導入されＮＯＸの排出量が低減される。

以上説明したように本実施例によれば、排気温センサ出
力が７１以上となる全領域においてＥＧＲを導入するよ
うにしたので、ＮＯＫの低減のみならずノッキング発生
の抑制をも行うことができる、という効果が得られる。

なお、上記では排気温センサ出力Ｖが７１以上の全領域
でＥＧＲを導入する例について説明したが、第６図（１
）に示すように、正味平均有効圧ＰｅがＰｓ４以上（排
気温センサ出力が７４以上）の領域ではＮ　ＯＸの排出
量が殆んど問題にならないため、この排気温センサ出力
が７４以上の領域でＥＧＲの導入を中止するようにして
もよい、またこの場合には■４の上限を高くしてもよい
。

また、機関によってはＮ　ＯＸ排出率が高く、第９図（
１）、（２）に示すように、ＥＧＲＩＩＩ御が必要な負
荷に対応する排気温センサ出力Ｖ２より低くなる場合が
ある。この場合においても上述と同様に、第９図（１）
に示すように、センサ出力がｖ２以下の領域で吸気絞り
による排気温のフィードバック制御が行われると共にセ
ンサ出力がｖ３〜Ｖ、の領域でＥＧＲ制御が行われ、ま
た第９図（２）に示すように、センサ出力がｖ２以下の
領域で吸気絞りによる排気温のフィードバック制御が行
われると共にセンサ出力がｖ３以上の全領域でＥＧＲ制
御が行われる。

なお、第５図の波形整形回路４２Ｂ、信号変換器４４Ｂ
には演算回路を用いてもよく、この場合回転数などの入
力を加えてより精度の高いＥＧＲ制御を行うための吸気
絞り制御が可能となる。また第１図の制御弁３０はソレ
ノイドバルブに限定することなく、絞り弁等他のアクチ
ュエータで制御してもよい。

次に本発明の第２実施例を詳細に説明する。

本実施例は、第１図の排気温センサ３２として、空燃比
が理論空燃比より希薄側の領域で排気中の残留酸素濃度
に比例した信号を出力する希薄λセンサ（リーンセンサ
）を用いると共に、フィードバック制Ｊｌｌ装置３４と
してマイクロコンピュータを用いたものである。なお、
他の構成は第１図および第４図と同様であるので説明を
省略する。

リーンセンサ出力は、第１０図に示すように、空燃比と
の間に一義的な関係がある。また、空燃比と正味平均有
効圧Ｐｅ（負荷）との関係および空燃比と排気温との関
係は、第１１図（１）、（２）に示すようになる。従っ
て、リーンセンサ出力から排気温および負荷を検出する
ことができる。

フィードバック制御装置を構成するマイクロコンピュー
タのＲＯＭには、第１２図に示すルーチンが予め記憶さ
れている。このルーチンは所定時間（例えば、クランク
軸１回転）毎に実行されるもので、まずステップＳｌに
おいて機関回転センサからの機関回転数ＮＥおよびリー
ンセンサ出力Ｖを取組み、ステップＳ２でリーンセンサ
出力Ｖと触媒活性化Ａ　Ｔ　２に対応する第１の基準値
ｖ２と比較する。

センサ出力■が第１の基準値７２以上ならば、すなわち
排気温が触媒活性温度Ｔ２以下ならばアクチュエータを
介して吸気絞り弁を閉じるように制御する。一方、セン
サ出力■が第１の基準値７２未満ならば、ステップＳ４
でセンサ出力■が第２の基準値Ｖ、を越えているか否か
判断し、センサ出力■が第２の基準値■３を越えている
とき、ナなわちＶ３　＜Ｖ＜　ＶｚのときはステップＳ
５で吸気絞り弁を開くように制御する。

ステップＳ４でセンサ出力■が第２の基準値Ｖ。

以下と判断されたときは、ステップＳ６においてセンサ
出力■が第３の基準値■４以上になっているか否かを判
断する。センサ出力■が第３の基準値■４以上になって
いるとき、すなわち■４≦■≦Ｖ、のときは、Ｎ０８の
排出量が問題になるためステツプＳ７においてセンサ出
力■（負荷に担当する）と機関回転数Ｎｅとに基づいて
ＥＧＲＩを演算し、ステップＳ８でＥＧＲ制御弁３０を
開くと共に吸気絞り弁１８を所定の位置まで閉じて吸気
系にＥＧＲを導入する。

一方、センサ出力■が第３の基準値■６未満のときは、
ＮＯｘの排出量が問題にならないため、ステップＳ９に
おいてＥＧＲ制御弁を閉じかつ吸気絞り弁を開いてＥＧ
Ｒの導入を停止する。

上記のように制御したときの吸気絞りおよびＥＧＲ制御
の制御域は第１３図に示すようになる。

なお、本実施例においても第１実施例と同様に、■３以
下の全域に亘ってＥＧＲ制御を行うようにしてもよく、
またＶ、が■２より低くなる機関にも適用できるもので
ある。

なお、リーンセンサを用いる場合には、排気温センサを
用いる場合に比べて、ＥＧＨ時の空燃比変化に伴う誤差
が大きくなる。（同−負荷二同−Ｐｅ値に対する空燃比
がＥＧＲを加えることによりＥＧＨ率：還流ガス！／新
気世に比例して濃い側にシフトする）大まかなコントロ
ールには上述の例で充分であるが、より高い精度を要す
る場合にはＶ３、ＶＪの判定と同時にＥＧＲによる誤差
修正演算を付加すればよい。

以上説明したように本発明の実施例によれば、排気温に
よって吸気絞りがフィードバック制御されるので、成層
燃焼機関で従来問題であった低負荷域のＴ−ＨＣ後処理
が確実に行なえる。また、吸気絞りがフィードバック制
御により最適な大きさに制御されるので、過剰絞りによ
るポンプ損失を低減できる。更に、ＥＧＨのフィードバ
ック制御により中高負荷域のＮＯＸ低減とノッキング制
御が自動的に行える。このように、成層燃焼機関のエミ
ッション低減が容易となるので、負荷、回転速度に対す
るプログラム制御因子が著しく少なくでき、主として噴
射量、噴射時期、点火時間の制御に絞ることができる。

〔発明の効果〕

以上説明したように本発明によれば、成層燃焼を行わせ
ながら低負荷で吸気を絞りかつ中高負荷で吸気系に排気
を導入するので、エミッションの低減およびノッキング
の制御ができると共に、燃費を向上させることができる
、という効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例のブロック図、第２図（１）は
正味平均有効圧とＴ−ＨＣ排出率との関係を示す線図、
第２図（２）は正味平均有効圧と排気温度との関係を示
す線図、第３図は触媒温度と転化率との関係を示す線図
、第４図は成層燃焼機関の詳細を示す断面図、第５図は
フィードバック制御装置の詳細を示すブロック図、第６
図（１）は正味平均有効圧とＮｏ、排出率との関係を示
す線図、第６図（２）は正味平均有効圧と排気温との関
係を示す線図、第７図（１）は排気温センサ起電力と排
気温との関係を示すｖＡ図、第７図（２）は排気温度セ
ンサ起電力と正味平均有効圧との関係を示す線図、第８
図は第５図の各部の信号を示す波形図、第９図（１）、
（２）は排気温フィードバック制御域とＥＧＲ制御域を
示す線図、第１０図は、リーンセンサの出力を示す線図
、第１１図（１）、（２）は各々空燃比と正味平均を勤
王、排気温との関係を示す線図、第１２図は本発明の第
２実施例のルーチンを示す流れ図、第１３図は吸気絞り
の制御域とＥＧＲの制御域を示す線図である。 １４・・・吸気管、 １６・・・アクチュエータ、 １８・・・吸気絞り弁、 ２４・・・排気管、 ２６・・・触媒装置 ２８・・・ＥＧＲ管、 ３０・・・ＥＧＲＩＩＩ御弁、 ３２・・・排気温センサ、 ３４・・・フィードバック制御装置。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）排気を浄化する触媒装置と、吸気通路の開口面積
   を変化させる吸気絞り手段と、排気を吸気系に再循環さ
   せる排気再循環装置と、排気の温度を検出するための排
   気温検出手段と、前記排気の温度が第１の所定温以下の
   とき前記開口面積が小さくなるように前記吸気絞り手段
   を制御すると共に前記排気の温度が第２の所定温以上の
   とき排気が吸気系に再循環されるように前記排気再循環
   装置を制御する制御手段と、を含む成層燃焼機関。