JPS625098A - 熱交換器のインナ−フィン - Google Patents
熱交換器のインナ−フィンInfo
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- JPS625098A JPS625098A JP14415885A JP14415885A JPS625098A JP S625098 A JPS625098 A JP S625098A JP 14415885 A JP14415885 A JP 14415885A JP 14415885 A JP14415885 A JP 14415885A JP S625098 A JPS625098 A JP S625098A
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- Japan
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- fin
- intercooler
- heat exchanger
- plates
- pitch
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/025—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements
- F28F3/027—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements with openings, e.g. louvered corrugated fins; Assemblies of corrugated strips
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱交換器のインナーフィンに関するもので、気
体対気体熱交換器、例えば過給機用熱交換器、いわゆる
インタークーラとして用いて有効である。
体対気体熱交換器、例えば過給機用熱交換器、いわゆる
インタークーラとして用いて有効である。
近年、自動車の高出力化の目的でターボ過給機を搭載し
た車両が増えつつある。（ターボ過給機はエンジンの排
気ガス圧力によってシャフトの一端に取付けたタービン
を回転させ、これに伴ってシャフトの他端に取付けたコ
ンプレッサが回転して、エンジンの燃焼室に空気を過給
するものである）このターボ過給機によってエンジンの
燃焼室に過給される空気は高温高圧になるため、過給空
気を冷却する熱交換器（以下、インタークーラと称す）
を装着した車両も増加の傾向を示している。
た車両が増えつつある。（ターボ過給機はエンジンの排
気ガス圧力によってシャフトの一端に取付けたタービン
を回転させ、これに伴ってシャフトの他端に取付けたコ
ンプレッサが回転して、エンジンの燃焼室に空気を過給
するものである）このターボ過給機によってエンジンの
燃焼室に過給される空気は高温高圧になるため、過給空
気を冷却する熱交換器（以下、インタークーラと称す）
を装着した車両も増加の傾向を示している。
インタークーラには空冷式と水冷式とがあるが、特に最
近ではコスト的に有利な空冷式が主流となりつつあり、
例えば実開昭５９−１４８９７８号公報等に開示されて
いる。
近ではコスト的に有利な空冷式が主流となりつつあり、
例えば実開昭５９−１４８９７８号公報等に開示されて
いる。
これらのインタークーラは、高温の過給気を冷却する上
で、伝熱面積を向上する目的としてインナーフィンを流
体通路内に内蔵する構成である。
で、伝熱面積を向上する目的としてインナーフィンを流
体通路内に内蔵する構成である。
ところが、インナーフィンの形状等によっては、インタ
ークーラ内の圧力損失が増加して、エンジンの燃焼室に
供給される過給圧が減少、つまり充填効率が減少してし
まってエンジントルクがかえって低下してしまうという
問題点を有している。
ークーラ内の圧力損失が増加して、エンジンの燃焼室に
供給される過給圧が減少、つまり充填効率が減少してし
まってエンジントルクがかえって低下してしまうという
問題点を有している。
そこで本発明は、上記の点に鑑みてなされるものであっ
て、インタークーラ用熱交換器において、高温空気を効
率良く冷却し、しかも低圧力損失の熱交換器となるイン
ナーフィンの最適形状及び寸法関係を提供することにあ
る。一般には圧力損失を抑える目的で第６図、第７図に
示すストレートフィン（ルー／−，Ｊやスリットの設け
られていないフィン）を用いることが多いのに対して、
インタークーラの性能はあくまでも過給気の放熱量と圧
力損失との適合によって決定されるものであり、本発明
者らの検討によると、上記ストレートフィンは圧力損失
が小さいという点では効果はあるものの、過給気側熱伝
達率、つまり放熱量に問題があることが判明した。
て、インタークーラ用熱交換器において、高温空気を効
率良く冷却し、しかも低圧力損失の熱交換器となるイン
ナーフィンの最適形状及び寸法関係を提供することにあ
る。一般には圧力損失を抑える目的で第６図、第７図に
示すストレートフィン（ルー／−，Ｊやスリットの設け
られていないフィン）を用いることが多いのに対して、
インタークーラの性能はあくまでも過給気の放熱量と圧
力損失との適合によって決定されるものであり、本発明
者らの検討によると、上記ストレートフィンは圧力損失
が小さいという点では効果はあるものの、過給気側熱伝
達率、つまり放熱量に問題があることが判明した。
そこで第１図に示すオフセットフィンを用いて更に検討
・実験を行った。このオフセットフィンは、エンジンオ
イルを冷却するオイルクーラとして用いられているが、
オイルクーラとインタークーラとは以下に述べる冷却流
体の相違があるので、単にオイルクーラ用インナーフィ
ンをインタークーラに用いると性能を低下する可能性が
ある。つまりオイルの場合では流速は０．２〜ｌ ｍ
／ ｓ程度の流速で、かつ動粘性係数は温度によっても
異なるが０．９ Ｘ １０−’ｒｄ／ ｓ程度のオーダ
ーに対し、インタークーラとして用いる場合は空気の流
速が数十ｍ ／ ｓで、かつ動粘性係数は０．２４Ｘ１
０−’ｒｄ／ｓと大きく異なる。すなわちオイルクーラ
では相当円直径を代表長さとしたレイノルズＲｅｄが１
００〜３００程度と小さい領域（層流）で用いられるの
に対し、インタークーラはレイノズルＲｅｄは２０００
以上（乱流）で用いられることが多い。さらに温度場を
速度場の相関を示すといわれているプラントル数も、空
気では１００ ’Ｃで０．７１程度に対し、オイルでは
１１０℃で１４０と大きく異なることから考えても伝熱
の挙動が全く異なる。
・実験を行った。このオフセットフィンは、エンジンオ
イルを冷却するオイルクーラとして用いられているが、
オイルクーラとインタークーラとは以下に述べる冷却流
体の相違があるので、単にオイルクーラ用インナーフィ
ンをインタークーラに用いると性能を低下する可能性が
ある。つまりオイルの場合では流速は０．２〜ｌ ｍ
／ ｓ程度の流速で、かつ動粘性係数は温度によっても
異なるが０．９ Ｘ １０−’ｒｄ／ ｓ程度のオーダ
ーに対し、インタークーラとして用いる場合は空気の流
速が数十ｍ ／ ｓで、かつ動粘性係数は０．２４Ｘ１
０−’ｒｄ／ｓと大きく異なる。すなわちオイルクーラ
では相当円直径を代表長さとしたレイノルズＲｅｄが１
００〜３００程度と小さい領域（層流）で用いられるの
に対し、インタークーラはレイノズルＲｅｄは２０００
以上（乱流）で用いられることが多い。さらに温度場を
速度場の相関を示すといわれているプラントル数も、空
気では１００ ’Ｃで０．７１程度に対し、オイルでは
１１０℃で１４０と大きく異なることから考えても伝熱
の挙動が全く異なる。
本発明者らは以上の点を鑑みて、種々の実験・検討を行
ったところ、空気等の気体に対して熱交換率が高く、か
つ圧力損失の小さいインナーフィンの寸法関係を見出し
た。本発明はこれに基づいてなされたものである。
ったところ、空気等の気体に対して熱交換率が高く、か
つ圧力損失の小さいインナーフィンの寸法関係を見出し
た。本発明はこれに基づいてなされたものである。
本発明は、インナーフィンのフィンピッチＰとフィン高
さＢ、セギュメント長さしに注目して、その寸法関係を
、３ｍｍ≦Ｐ≦７ ａｍ、 ３ ｍｍ≦Ｂ≦６ｍｍ。
さＢ、セギュメント長さしに注目して、その寸法関係を
、３ｍｍ≦Ｐ≦７ ａｍ、 ３ ｍｍ≦Ｂ≦６ｍｍ。
０ ＜ ２ Ｌ／Ｐ≦３としたところにある。
以下、本発明を図に示す一実施例に基づいて詳細に説明
する。
する。
第１図はインタークーラの流体通路内に設けられるイン
ナーフィンを示す部分斜視図、第２図は本発明の一実施
例であるインタークーラの斜視図、第３図は第２図にお
けるＩ−１線に沿う部分斜視断面図である。
ナーフィンを示す部分斜視図、第２図は本発明の一実施
例であるインタークーラの斜視図、第３図は第２図にお
けるＩ−１線に沿う部分斜視断面図である。
このインタークーラは、両端面に椀状突出部１ａを有す
るアルミニウム製のプレートを２枚向かい合わせて接合
し、その内部に流体通路２を形成している。これらの接
合された２枚のプレート１の組が順次積台され、各プレ
ート１の紐間には熱交換を向上させるためのフィン３が
挿入配設されている。また椀状突出部１ａは各々連通し
て吸入部４、吐出部５を形成するとともに、吸入部４、
吐出部５には各々吸入管６、吐出管７が連結されている
。また吸入管６は図示せぬ過給機に接続されるとともに
、吐出管７は図示せぬエンジンの吸気管と接続されてい
る。尚、各プレート１、フィン３はろう付けによって接
合されている。
るアルミニウム製のプレートを２枚向かい合わせて接合
し、その内部に流体通路２を形成している。これらの接
合された２枚のプレート１の組が順次積台され、各プレ
ート１の紐間には熱交換を向上させるためのフィン３が
挿入配設されている。また椀状突出部１ａは各々連通し
て吸入部４、吐出部５を形成するとともに、吸入部４、
吐出部５には各々吸入管６、吐出管７が連結されている
。また吸入管６は図示せぬ過給機に接続されるとともに
、吐出管７は図示せぬエンジンの吸気管と接続されてい
る。尚、各プレート１、フィン３はろう付けによって接
合されている。
また、第２図に示す様に流体通路２内には第１図に示す
矩形波形状のインナーフィン８いわゆるオフセントフィ
ンが挿入されて、過給機から供給される過給気の熱交換
率の向上を図っている。このオフセットフィン８は第１
図に示す様に、オフセットフィン８の壁部８ａが過給気
の流れに対して平行となるように、つまり第１図におい
て矢印方向に過給気が流れるように流体通路２内に配設
されている。このオフセットフィン８のフィンピッチを
Ｐ、フィン高さをＢ、フィンセギュメント長さをＬとす
ると、 ３ｆｆＩＩＷ≦Ｐ≦６ ｍｍ、 ３ ｍｍ≦Ｂ≦６ｍ
ｍ、２Ｌ／Ｐ≦３という関係を有しており、このオフセ
ットフィン８はプレート１と接触してろう付は接合され
ている。
矩形波形状のインナーフィン８いわゆるオフセントフィ
ンが挿入されて、過給機から供給される過給気の熱交換
率の向上を図っている。このオフセットフィン８は第１
図に示す様に、オフセットフィン８の壁部８ａが過給気
の流れに対して平行となるように、つまり第１図におい
て矢印方向に過給気が流れるように流体通路２内に配設
されている。このオフセットフィン８のフィンピッチを
Ｐ、フィン高さをＢ、フィンセギュメント長さをＬとす
ると、 ３ｆｆＩＩＷ≦Ｐ≦６ ｍｍ、 ３ ｍｍ≦Ｂ≦６ｍ
ｍ、２Ｌ／Ｐ≦３という関係を有しており、このオフセ
ットフィン８はプレート１と接触してろう付は接合され
ている。
空冷式インタークーラは一般に車両のエンジンルーム内
前方に取付けられることが多い。そして過給機によって
高温高圧になった過給気は吸入管６よりインタークーラ
本体内に流入し、流体通路２内を流れる間に大気と熱交
換し冷却され、吐出管７を通ってエンジンの燃焼室に供
給される。このときインタークーラの放熱量Ｑｇが大き
いほど冷却効果による空気密度が増加するので、インタ
ークーラを通過する吸入空気重量は増加し、またインタ
ークーラの過給気側の圧力撰失ΔＰｇが小さいほど、吸
入空気重量流量は増大し、エンジン性能は増大する。こ
のインタークーラの性能評価はエンジントルク増加率を
用いられることが多く、エンジントルク増加率は、断熱
変化の関係式を用いて得られるインタークーラ性能比Ｊ
１＋ＣｔＱｇ／（１＋ＣｚΔＰｇ）（定数Ｃ，，Ｃ２は
過給圧、エンジン条件等により決定される。）で代用す
ることができる。
前方に取付けられることが多い。そして過給機によって
高温高圧になった過給気は吸入管６よりインタークーラ
本体内に流入し、流体通路２内を流れる間に大気と熱交
換し冷却され、吐出管７を通ってエンジンの燃焼室に供
給される。このときインタークーラの放熱量Ｑｇが大き
いほど冷却効果による空気密度が増加するので、インタ
ークーラを通過する吸入空気重量は増加し、またインタ
ークーラの過給気側の圧力撰失ΔＰｇが小さいほど、吸
入空気重量流量は増大し、エンジン性能は増大する。こ
のインタークーラの性能評価はエンジントルク増加率を
用いられることが多く、エンジントルク増加率は、断熱
変化の関係式を用いて得られるインタークーラ性能比Ｊ
１＋ＣｔＱｇ／（１＋ＣｚΔＰｇ）（定数Ｃ，，Ｃ２は
過給圧、エンジン条件等により決定される。）で代用す
ることができる。
そこでこのインタークーラ性能ＣＣ１＋ＣＩ Ｑｇ／（
１＋Ｃ，ΔＰｇ）を縦軸にとり、フィンピッチＰを横軸
にとって両者の関係を比２Ｌ／Ｐをパラメータとして示
したのが第８図〜第１１図である。２Ｌ／Ｐをパラメー
タとした理由について第４図、第５図に基づいてここで
述べる。第４図はオフセットフィン８の実際製造されて
いるものの正面図、第５図は第４図のｎ−ｎ線に沿う断
面である。オフセントフィンピッチＰの半分Ｐ／２と、
セギュメント長さしとの比Ｌ／ （Ｐ／２）＝２Ｌ／Ｐ
を一定にすることは、フィンピッチＰとセギュメント長
さしの関係が相似に保たれていることを意味する。
１＋Ｃ，ΔＰｇ）を縦軸にとり、フィンピッチＰを横軸
にとって両者の関係を比２Ｌ／Ｐをパラメータとして示
したのが第８図〜第１１図である。２Ｌ／Ｐをパラメー
タとした理由について第４図、第５図に基づいてここで
述べる。第４図はオフセットフィン８の実際製造されて
いるものの正面図、第５図は第４図のｎ−ｎ線に沿う断
面である。オフセントフィンピッチＰの半分Ｐ／２と、
セギュメント長さしとの比Ｌ／ （Ｐ／２）＝２Ｌ／Ｐ
を一定にすることは、フィンピッチＰとセギュメント長
さしの関係が相似に保たれていることを意味する。
第８図〜第１１図はそれぞれフィン高さＢ ＝ ２．８
．３、８ 、 ４．８ 、 ５．８ ｍｍの場合につい
てフィンピッチＰとインタークーラ性能比Ｖ’ｌ ＋Ｃ
Ｉ Ｑｇ／ （１＋Ｃ２ΔＰｇ）との関係を示し、それ
ぞれの場合において２Ｌ／Ｐ＝１．０．３．０，５．０
と変化させたものであり、いずれの場合もフィンピッチ
Ｐを小さくするとインタークーラ性能比は増加する傾向
になるが、フィンピッチＰ＝３１より小さくなるとイン
タークーラ性能比は急激に低下する。また２Ｌ／Ｐ＝３
．０とか５．０のピーク値と同程度の性能比は、２Ｌ／
Ｐ＝１．０ではＰ＝７ｍｍ程度であることより、フィン
ピッチを３ｍｍ≦Ｐ≦７ｍｍとした範囲がインタークー
ラ性能比として最良となる。
．３、８ 、 ４．８ 、 ５．８ ｍｍの場合につい
てフィンピッチＰとインタークーラ性能比Ｖ’ｌ ＋Ｃ
Ｉ Ｑｇ／ （１＋Ｃ２ΔＰｇ）との関係を示し、それ
ぞれの場合において２Ｌ／Ｐ＝１．０．３．０，５．０
と変化させたものであり、いずれの場合もフィンピッチ
Ｐを小さくするとインタークーラ性能比は増加する傾向
になるが、フィンピッチＰ＝３１より小さくなるとイン
タークーラ性能比は急激に低下する。また２Ｌ／Ｐ＝３
．０とか５．０のピーク値と同程度の性能比は、２Ｌ／
Ｐ＝１．０ではＰ＝７ｍｍ程度であることより、フィン
ピッチを３ｍｍ≦Ｐ≦７ｍｍとした範囲がインタークー
ラ性能比として最良となる。
また第６図、第７図に示されるようなストレートインナ
ーフィンを用いてフィンピッチＰを変化させたときのイ
ンタークーラ性能比の変化を第１０図（フィン高さＢ＝
４．８ｍｍ）に併記した。これよりストレートフィンに
対するオフセットフィン８の優位性がわかる。しかもオ
フセットフィンのフィンピッチＰが大きくとれる点で軽
量化もはかれるというメリットがある。
ーフィンを用いてフィンピッチＰを変化させたときのイ
ンタークーラ性能比の変化を第１０図（フィン高さＢ＝
４．８ｍｍ）に併記した。これよりストレートフィンに
対するオフセットフィン８の優位性がわかる。しかもオ
フセットフィンのフィンピッチＰが大きくとれる点で軽
量化もはかれるというメリットがある。
次に、フィン高さＢに対してインタークーラ性能比がど
のように変化するかを、第１２図に示した。フィンピッ
チＰ及び比２ Ｌ／Ｐの値は、これまで検討した中で全
体的範囲にわたってかなり良い性能を出していたフィン
ピッチＰ ＝ ４．５ ｍｍ、比２ Ｌ／Ｐ ＝ １と
して固定して、インタークーラ性能比を測定すると、フ
ィン高さＢ＝２〜６ＩＩＩＩＹｌをピークとして性能が
向上し、これより大きくても小さくても性能比は低下す
る。このことよりフィン高さはＢ＝２〜６ｍｍ、更に加
工条件等を変えると好ましくは３ｍｍ≦Ｂ≦６ＩＩＩＩ
１１とすれば、良好なインタークーラ性能比を有するこ
とが判明した。
のように変化するかを、第１２図に示した。フィンピッ
チＰ及び比２ Ｌ／Ｐの値は、これまで検討した中で全
体的範囲にわたってかなり良い性能を出していたフィン
ピッチＰ ＝ ４．５ ｍｍ、比２ Ｌ／Ｐ ＝ １と
して固定して、インタークーラ性能比を測定すると、フ
ィン高さＢ＝２〜６ＩＩＩＩＹｌをピークとして性能が
向上し、これより大きくても小さくても性能比は低下す
る。このことよりフィン高さはＢ＝２〜６ｍｍ、更に加
工条件等を変えると好ましくは３ｍｍ≦Ｂ≦６ＩＩＩＩ
１１とすれば、良好なインタークーラ性能比を有するこ
とが判明した。
次に、前述の各フィン高さＢ＝２．８． ３．８． ４
゜８，５．８ｍｍの値について、横軸に比２Ｌ／Ｐをと
り、フィン高さＰをパラメータとしてインタークーラの
性能比の関係を示したが、第１３図〜第１６図である。
゜８，５．８ｍｍの値について、横軸に比２Ｌ／Ｐをと
り、フィン高さＰをパラメータとしてインタークーラの
性能比の関係を示したが、第１３図〜第１６図である。
この図よりいずれの場合も比２Ｌ／Ｐが小さいほど、イ
ンタークーラの性能比は向上する。つまり高性能となる
傾向にある。しかしながら、比２Ｌ／Ｐが３より大きい
値となると、フィンピッチＰによって性能比に差が生じ
るで、いずれのフィンピッチＰでも同程度で、かつ高性
能を保つには、比２Ｌ／Ｐ≦３としたときであることが
わかる。尚、２Ｌ、／Ｐ＞０は言うまでもない。
ンタークーラの性能比は向上する。つまり高性能となる
傾向にある。しかしながら、比２Ｌ／Ｐが３より大きい
値となると、フィンピッチＰによって性能比に差が生じ
るで、いずれのフィンピッチＰでも同程度で、かつ高性
能を保つには、比２Ｌ／Ｐ≦３としたときであることが
わかる。尚、２Ｌ、／Ｐ＞０は言うまでもない。
以上のように、オフセットフィンを用いたインタークー
ラの放熱量Ｑｇと圧力損失ΔＰｇで決まるインタークー
ラ性能比ｖ’ １ ＋Ｃ＋ Ｑｇ／ （１＋０２ΔＰｇ
）が、最も良好な範囲が求められ、上述の寸法関係を有
するオフセントフィンを用いることにより、従来のスト
レートフィン（第１０図の点線で図示）よりも性能比が
向上する。
ラの放熱量Ｑｇと圧力損失ΔＰｇで決まるインタークー
ラ性能比ｖ’ １ ＋Ｃ＋ Ｑｇ／ （１＋０２ΔＰｇ
）が、最も良好な範囲が求められ、上述の寸法関係を有
するオフセントフィンを用いることにより、従来のスト
レートフィン（第１０図の点線で図示）よりも性能比が
向上する。
尚、上述実施例では、第２図に示したインタークーラに
基づいて説明したが、例えばコルゲートコアタイプ等の
他の形状のインタークーラ、つまり過給気を冷却する熱
交換器のチューブ内に、上述した寸法関係のインナーフ
ィンを用いた場合も、同様の性能化向上が得られること
は言うまでもない。
基づいて説明したが、例えばコルゲートコアタイプ等の
他の形状のインタークーラ、つまり過給気を冷却する熱
交換器のチューブ内に、上述した寸法関係のインナーフ
ィンを用いた場合も、同様の性能化向上が得られること
は言うまでもない。
〔発明の効果〕
以上述べた通り、本発明によれば、インナーフィンのフ
ィンピッチＰ１フィン高さＢ、フィンピッチＰとセギュ
メント長さしとの比２ Ｌ／Ｐを最適関係に決定したの
で、熱交換器の外形寸法や、外形形状を変更することな
しに、気体対気体の熱交換器として総合的な熱交換率を
向上することができるとともに、気体の圧力損失を最小
限に抑制することができる高性能なものが得られる。
ィンピッチＰ１フィン高さＢ、フィンピッチＰとセギュ
メント長さしとの比２ Ｌ／Ｐを最適関係に決定したの
で、熱交換器の外形寸法や、外形形状を変更することな
しに、気体対気体の熱交換器として総合的な熱交換率を
向上することができるとともに、気体の圧力損失を最小
限に抑制することができる高性能なものが得られる。
第１図はインナーフィンを示す部分斜視図、第２図は本
発明の一実施例であるインタークーラの斜視図、第３図
は第２図におけるＩ−ｒ線に沿う部分斜視断面図、第４
図はインナーフィンの正面図、第５図は第４図における
■−■線に沿う断面図、第６図、第７図は従来のストレ
ートフィンを示す斜視図、第８図〜第１１図は比２Ｌ／
Ｐをパラメータとした場合のフィンピッチとインターク
ーラの性能比との関係を示した図で、第８図〜第１１図
は各々フィン高さが２．８ｍｍ、 ３．８ｍｍ、 ４．
８ｍｍ、 ５．８ ｍｍの時を示す。第１２図はフィ
ン高さとインタークーラの性能比との関係を示した図、
第１３図〜第１６図はフィンピッチをパラメータとした
場合の比２ Ｌ／Ｐとインタークーラの性能比との関係
を示した図で、第１３図〜第１６図は各々フィン高さが
２．８ｍｍ、 ３．８ｍｍ、 ４．８ｍｍ、 ５
．８ｍｍの時を示す。 １・・・プレート、２・・・流体通路、４・・・吸入部
、５・・・吐出部、６・・・吸入管、７・・・吐出管、
８・・・インナーフィン、８ａ・・・壁部。 代・埋入弁理士 岡 部 隆 第２図 第３図 第６図 Ｐ 第８図 第７図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図
発明の一実施例であるインタークーラの斜視図、第３図
は第２図におけるＩ−ｒ線に沿う部分斜視断面図、第４
図はインナーフィンの正面図、第５図は第４図における
■−■線に沿う断面図、第６図、第７図は従来のストレ
ートフィンを示す斜視図、第８図〜第１１図は比２Ｌ／
Ｐをパラメータとした場合のフィンピッチとインターク
ーラの性能比との関係を示した図で、第８図〜第１１図
は各々フィン高さが２．８ｍｍ、 ３．８ｍｍ、 ４．
８ｍｍ、 ５．８ ｍｍの時を示す。第１２図はフィ
ン高さとインタークーラの性能比との関係を示した図、
第１３図〜第１６図はフィンピッチをパラメータとした
場合の比２ Ｌ／Ｐとインタークーラの性能比との関係
を示した図で、第１３図〜第１６図は各々フィン高さが
２．８ｍｍ、 ３．８ｍｍ、 ４．８ｍｍ、 ５
．８ｍｍの時を示す。 １・・・プレート、２・・・流体通路、４・・・吸入部
、５・・・吐出部、６・・・吸入管、７・・・吐出管、
８・・・インナーフィン、８ａ・・・壁部。 代・埋入弁理士 岡 部 隆 第２図 第３図 第６図 Ｐ 第８図 第７図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図
Claims (2)
- （１）気体の流入する吸入通路を有する吸入部と、気体
の流出する吐出通路を有する吐出部と、前記吸入部と吐
出部との間を連通する流体通路を配設し、その流体通路
にインナーフィンを内蔵した熱交換器において、フィン
ピッチＰと、フィン高さＢと、フィンセギュメント長さ
Ｌが ３ｍｍ≦Ｐ≦７ｍｍ ３ｍｍ≦Ｂ≦６ｍｍ ０＜２Ｌ／Ｐ≦３ の関係になる熱交換器のインナーフィン。 - （２）前記流体通路内を流通する気体は、前記インナー
フィンの壁部に沿って流れる特許請求の範囲第１項記載
の熱交換器のインナーフィン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14415885A JPS625098A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 熱交換器のインナ−フィン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14415885A JPS625098A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 熱交換器のインナ−フィン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS625098A true JPS625098A (ja) | 1987-01-12 |
| JPH0418232B2 JPH0418232B2 (ja) | 1992-03-27 |
Family
ID=15355547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14415885A Granted JPS625098A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 熱交換器のインナ−フィン |
Country Status (1)
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